Раздел 14. Наименование. Дополнить перед словом: "армированию" словом: "продольному".

Приложение Б. Наименование. Изложить в новой редакции:

"Приложение Б Назначение температуры кладки наружных стен и плиты перекрытия при расчете на температурные воздействия".

Приложение В. Наименование. Изложить в новой редакции:

"Приложение В Расчет кладки лицевого слоя наружной стены с гибкими связями при температурно-влажностных воздействиях".

Дополнить третьим абзацем в следующей редакции:

"Изменение N 1 к своду правил выполнено авторским коллективом АО "НИЦ "Строительство" - ЦНИИСК им. В.А. Кучеренко (канд. техн. наук М.К. Ищук - руководитель работы, канд. техн. наук А.В. Грановский, канд. техн. наук О.К. Гогуа, Х.А. Айзятуллин, В.А. Черемных, Е.М. Ищук) при участии ГП МО "Институт "МОСГРАЖДАНПРОЕКТ" (канд. техн. наук А.Л. Алтухов).".

Заменить ссылки:

"ГОСТ 6133-99 Камни бетонные стеновые. Технические условия" на "ГОСТ 6133-2019 Камни бетонные стеновые. Технические условия";

"ГОСТ 25485-89 Бетоны ячеистые. Технические условия" на "ГОСТ 25485-2019 Бетоны ячеистые. Общие технические условия";

"СП 2.13130.2012 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты (с изменением N 1)" на "СП 2.13130.2020 Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты";

"СП 15.13330.2012 "СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции" (с изменениями N 1, N 2)" на "СП 15.13330.2012 "СНиП II-22-81* Каменные и армокаменные конструкции" (с изменениями N 1, N 2, N 3)";

"СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" на "СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия" (с изменениями N 1, N 2)";

"СП 28.13330.2017 "СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии" на "СП 28.13330.2017 "СНиП 2.03.11-85 Защита строительных конструкций от коррозии" (с изменениями N 1, N 2)";

"СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" на "СП 50.13330.2012 "СНиП 23-02-2003 Тепловая защита зданий" (с изменением N 1)";

"СП 63.13330.2012 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения" (с изменениями N 1, N 2, N 3)" на "СП 63.13330.2018 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения" (с изменением N 1)";

ГОСТ 379-2015. Дополнить слово: "плиты" словом: "перегородочные";

ГОСТ 18143-72. Заменить слова: "высоколегированной и коррозионностойкой" на "высоколегированной коррозионностойкой".

Исключить ссылку:

"СП 112.13330.2017 "СНиП 21-01-97* Пожарная безопасность зданий и сооружений".

Обозначения. Изложить в новой редакции:

"В настоящем своде правил применены следующие обозначения:

A - площадь вертикального сечения лицевого слоя;

A_s - площадь сечения продольной арматуры;

A_red - площадь приведенного сечения;

A_c,red - площадь сжатой части приведенного сечения;

A_s,c - суммарная площадь сечения связей;

A_s,m - суммарная площадь сечения продольных стержней связевых сеток;

a, b, c, d, e - эмпирические коэффициенты в формуле для определения расстояний между вертикальными деформационными швами;

E₀ - модуль упругости (начальный модуль деформаций) кладки;

E - модуль деформаций кладки;

E_b - начальный модуль упругости бетона;

E_а - модуль деформаций продольной арматуры сеток из полимерных композитных материалов;

E_кл - модуль деформаций кладки;

L_x - длина стены от угла до деформационного шва по оси X;

L_x1, L_x2 - длины стен на Z-образном участке от угла до деформационного шва;

L_y - длина стены от угла до деформационного шва по оси Y;

N - суммарное значение горизонтальных усилий в кладке и продольной арматуре, определяемое для случая наступления предельного состояния в кладке и для случая образования первых трещин;

N_s - суммарное горизонтальное растягивающее усилие в связях и продольных стержнях Г-образных сеток того же направления, расположенных на углу стены на участке высотой на один этаж;

- прочность узла анкеровки связи;

R - расчетное сопротивление сжатию кладки;

R_tb - расчетное сопротивление растяжению при изгибе кладки;

R_tw - расчетное сопротивление кладки главным растягивающим напряжениям;

R_t,кл - прочность кладки на растяжение;

R_t,кл,cr - горизонтальные растягивающие напряжения в кладке при образовании первых трещин;

R_sq - расчетное сопротивление при срезе кладки;

R_s - расчетное сопротивление растяжению продольной арматуры;

R_t - расчетное сопротивление кладки растяжению по перевязанному сечению;

R_s,c - расчетное сопротивление растяжению связи;

R_s,m - расчетное сопротивление растяжению продольных стержней связевых сеток;

T(sh)_экв - эквивалентная температура усадки;

h - высота лицевого слоя, включаемая в работу с плитой перекрытия, принимаемая равной 0,8 м;

h_нс - толщина наружного слоя кладки;

h_c,нс - толщина сжатой зоны наружного слоя;

h_вс - толщина внутреннего слоя кладки;

h_д - толщина диафрагмы (расстояние в свету между наружным и внутренним слоями);

m - коэффициент использования прочности слоя, к которому приводится сечение;

m_i - коэффициент использования прочности слоя, сечение которого приводится к другому слою;

m_g - коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки;

m_c - коэффициент условий работы связей, зависящий от неравномерности включения в работу отдельных связей, конструкции связи, наличия или отсутствия предварительного натяжения связей;

m_s - параметр, учитывающий изменение горизонтальных напряжений в кладке от воздействия солнечной радиации в зависимости от периода года и ориентации фасада;

m_ок - параметр, учитывающий влияние оконных проемов в стенах;

t_ec - температура воздуха в холодное время года;

t_ew - температура воздуха в теплое время года;

t_i - температуры внутри помещения в эксплуатационный период;

t_оc - температура возведения кладки в холодное время года;

t_оw - расчетная температура наружного воздуха в период возведения кладки в теплое время года;

y - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до края сечения в сторону эксцентриситета;

- упругая характеристика кладки;

- коэффициент линейного расширения кладки;

- коэффициент линейного расширения кладки из силикатного кирпича;

- эмпирический коэффициент в формуле для определения расстояний между вертикальными деформационными швами;

- коэффициент надежности по материалу;

- коэффициент условий работы продольных стержней, определяемый по таблице 6.1;

- коэффициент условий работы связей, определяемый по таблице 6.1;

- коэффициент условий работы при расчете кладки на период оттаивания;

- коэффициент надежности по нагрузке;

- температура кладки лицевого слоя при определении растягивающих усилий, возникающих в нем в холодное время года;

- температура кладки лицевого слоя при определении растягивающих усилий, возникающих в нем в теплое время года;

- изменение температуры открытого торца плиты перекрытия;

- изменение температуры кладки лицевого слоя;

- толщина кладки лицевого слоя;

- горизонтальные деформации;

- деформации усадки кладки;

- горизонтальные деформации кладки;

- горизонтальные деформации, развивающиеся в кладке лицевого слоя при достижении растягивающими напряжениями своего предельного значения;

- горизонтальные деформации, развивающиеся в кладке лицевого слоя при достижении растягивающими напряжениями своего значения R_t,кл,cr;

- коэффициент трения;

- влажностные деформации;

- растягивающие напряжения

- напряжения в продольной арматуре сеток;

- напряжения, развивающиеся в продольной арматуре сеток при достижении растягивающими напряжениями в кладке своего предельного значения R_t,кл;

- напряжения, развивающиеся в продольной арматуре сеток при достижении растягивающими напряжениями в кладке значения R_t,кл,cr;

- касательные напряжения, действующие в вертикальной плоскости, проходящей по границе кладки лицевого слоя с внутренним слоем стены и возникающие от совместного действия вертикальной нагрузки и температурно-влажностных деформаций;

- коэффициент продольного изгиба;

- коэффициент продольного изгиба при внецентренном сжатии элемента.".

Пункт 5.3. Первый абзац. Второе перечисление. Заменить слово: "связей" на "связей;".

Дополнить третьим перечислением в следующей редакции:

"- сетки из полимерных композитных материалов согласно разделу 14 - для армирования кладки лицевого и внутреннего слоев.".

Пункт 5.5. Второе предложение. Заменить слово: "водопоглащение" на "водопоглощение".

Рисунок 7.2. Подрисуночная подпись. Изложить в новой редакции:

"а) Гибкие связи из коррозионно-стойкой стали диаметром 5 мм

б) Гибкие связи из сварной сетки из коррозионно-стойкой стали диаметром 3 мм

Рисунок 7.2 - Одиночные гибкие связи из полимерных композитных материалов".

Рисунок 8.5. Подрисуночная подпись. Позиция 1. Изложить в новой редакции:

"1 - лицевой слой;".

Пункт 8.7. Третий абзац. Изложить в новой редакции:

"Пример опирания лицевого слоя на кронштейны из коррозионно-стойкой стали заводского изготовления в двухслойных стенах приведен на рисунках 8.6а, 8.6б и трехслойных - на рисунке 8.6в. Конструкции опорного кронштейна с регулируемым вылетом по горизонтали показаны на рисунках 8.6г, 8.6д. В уровне низа опорной части кладки выполняют горизонтальный деформационный шов. В ненесущих стенах деформационный шов выполняют на всю толщину стены.".

Дополнить пункт 8.7 после третьего абзаца четвертым абзацем в следующей редакции:

"Во избежание защемления кирпичей вертикальными пластинами кронштейнов (рисунки 8.6б - 8.6д) следует предусматривать зазор между ними и кирпичом, заполняемый упругой прокладкой (рисунок 8.6е), либо располагать эти пластины за пределами опорной зоны кирпича (рисунок 8.6д).

Рисунок 8.6. Исключить.

Дополнить рисунками 8.6а - 8.6е в следующей редакции:

"

Рисунок 8.8. Обозначения позиций 1 - 13. Изложить в новой редакции:

"1 - лицевой слой; 2 - железобетонная балка заводского изготовления с выпусками арматуры, служащая несъемной опалубкой; 3 - внутренний слой; 4 - гибкие связи; 5 - термовкладыш; 6 - деформационный шов; 7 - монолитная железобетонная плита; 8 - отлив из металлопластика; 9 - гидроизоляция; 10 - утеплитель; 11 - воздушная прослойка; 12 - выпуски арматуры; 13 - керамическая плитка".

Пункт 9.2.2. Изложить в новой редакции:

"9.2.2 Коэффициент продольного изгиба при расчете принимают по условной толщине h_усл, вычисляемой по формуле

где h_вн - толщина внутреннего слоя;

h_л.сл - толщина лицевого слоя.".

Раздел 10. Изложить в новой редакции:

"Расчет кладки по перевязанному (вертикальному) сечению при действии растягивающих усилий, возникающих от температурно-влажностных воздействий в плоскости стены, проводят в соответствии с приложением В.

Расчет кладки на изгиб из плоскости при действии ветровой нагрузки проводят в соответствии с приложением Г.".

Изложить раздел в новой редакции:

"11 Назначение расстояний между вертикальными температурно-усадочными швами с учетом прочности кладки лицевого слоя растяжению

Расстояние между вертикальными температурно-усадочными швами в облицовочном слое двух- и трехслойных стен с гибкими связями принимают по таблице 33.1 СП 15.13330.2012.

В целях увеличения расстояний между вертикальными температурно-усадочными швами, устраиваемыми в лицевом слое, по сравнению с приведенными в СП 15.13330 и оптимизации его армирования проводят расчет кладки на растяжение по приложению В.".

Пункт 12.2. Третий абзац. Дополнить слова: "связей из" словом: "полимерных".

Пункт 13.5. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Марка кирпича и камня лицевого слоя должна приниматься не менее M100, для кладочного раствора - не менее M75 и не более M100.".

Пункты 13.6, 13.7. Изложить в новой редакции:

"13.6 Одиночные связи, крепящие лицевой слой кладки к внутреннему, следует выполнять из коррозионно-стойкой стали или из полимерных композитных материалов. Типы связей приведены в разделе 7. Требования по конструкции сеток приведены в разделе 14.

Устойчивость к коррозии изделий из полимерных композитных материалов, находящихся в растворных швах с щелочной средой, следует определять в соответствии с ГОСТ Р 54923.

Материалы, применяемые для изготовления гибких связей и арматуры из стали, полимерных композитных материалов и др., должны соответствовать требованиям действующих нормативных документов, иметь сопроводительную документацию, подтверждающую их соответствие нормативным требованиям, включая паспорта качества и (или) протоколы испытаний, и должны подвергаться входному контролю.

В соответствии с ГОСТ Р 54923 при эксплуатации в условиях холодного климата с температурой наиболее холодной пятидневки от минус 60 °C до минус 40 °C в расчет прочностных характеристик следует вводить понижающий коэффициент условий работы (хрупкости), равный 0,7.

13.7 Горизонтальный деформационный шов должен быть защищен сверху выступающим из плоскости стены не менее чем на 50 мм козырьком из стойкого к атмосферным воздействиям материала либо выступающей над верхним рядом кирпичной кладки на 50 - 80 мм плитой перекрытия со скошенным под углом 15° - 30° торцом (рисунки 8.4, 8.5, 8.7, 8.8), имеющими капельники."

Пункт 13.8. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Для лицевого слоя толщиной до 120 мм включительно следует преимущественно применять полнотелый кирпич, а также пустотелый кирпич с несквозными пустотами. В противном случае марка кирпича по морозостойкости принимается на одну ступень выше указанной в таблице 1 СП 15.13330.2012.".

Дополнить абзацем в следующей редакции:

"Кирпичи верхнего ряда кладки лицевого слоя, располагаемые под горизонтальным деформационным швом, должны выполняться из полнотелого кирпича либо с заполнением пустот раствором и нанесением в этом случае перед укладкой в стену обмазочной гидроизоляции на их верхнюю поверхность.".

Пункт 13.8. Третий абзац. Изложить в новой редакции:

"Допускается расшивка швов с заглублением до 1 см при применении в лицевом слое полнотелого кирпича (в том числе пустотностью до 13%), а также пустотелого кирпича с несквозными пустотами и пустотелого с вертикальными пустотами с толщиной наружной стенки не менее 20 мм. В остальных случаях швы выполняют заподлицо.".

Пункт 13.11. Дополнить вторым абзацем в следующей редакции:

"В двухслойных стенах с гибкими связями толщина кладки лицевого слоя допускается не менее 85 мм, в трехслойных - не менее 120 мм. В противном случае для обеспечения устойчивости лицевого слоя выполняются дополнительные конструкции по типу вентиляционного фасада.".

Пункты 13.13, 13.14. Изложить в новой редакции:

"13.13 При опирании на кладку перекрытий, балок, перемычек и т.п. следует выполнять проверку прочности горизонтального сечения на сжатие и смятие. При опирании на край простенка также следует выполнять проверку прочности на скалывание по наклонному сечению и срез по вертикальному сечению в соответствии с пунктом 7.20 СП 15.13330.2012.

13.4 Прогиб консольных выступов плит перекрытий на участках эркеров и т.п. не должен приводить к крену опирающихся на них наружных стен i >= 0,0003.".

Пункт 13.15. Исключить.

Пункт 13.17. Дополнить вторым абзацем в следующей редакции:

"Заполнение в двухслойных стенах наружных стен зазора между слоями кладочным раствором допускается только при удовлетворении требований положений СП 50.13330".

Пункт 13.19. Изложить в новой редакции:

"13.19 Началу работ по возведению многослойных стен должны предшествовать операции по проверке вертикальности и соосности выступающих граней перекрытий, являющихся опорой для ненесущих наружных стен. Отклонение торцов перекрытий от вертикали допускается не более 10 мм.".

Раздел 14. Наименование. Дополнить перед словом: "армированию" словом: "продольному".

Пункт 14.1. Изложить в новой редакции:

"14.1 Продольное армирование кладки лицевого слоя с гибкими связями в трехслойных стенах и поэтажным опиранием определяется по расчету в соответствии с приложением В.

Для армирования следует использовать преимущественно сетки из полимерных композитных материалов с размером ячейки не более 25 мм и диаметром стержней не менее 2 мм.

Вследствие относительно низкого модуля деформаций полимерных композитных материалов для продольного армирования кладки лицевого слоя целесообразно применять нетканые сетки из поликарбоната, имеющего более чем в два раза высокий модуль упругости по сравнению с базальто- и стеклопластиком.

Продольное армирование стальными сетками может вызвать образование трещин в кладке лицевого слоя вблизи углов вследствие разности температурного расширения в теплое время года кладки и стальной арматуры.

Выше 1 м от опоры армирование выполняют конструктивно сетками с шагом по высоте не более 60 см. Кроме того, следует выполнять армирование горизонтальными сетками участков вблизи углов оконных проемов, в частности, под опорами перемычек.".

Пункт 14.2. Первый абзац. Исключить слова: "сварными стальными".

Пункт 14.3. Исключить.

Пункт 16.1. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Материалом связей могут служить стальная арматура, композитные материалы на основе поликарбоната, базальтового волокна, стеклопластика.

Стены со связями из полимерных композитных материалов должны удовлетворять требованиям по огнестойкости.".

Пункт 16.3. Пятый - восьмой абзацы. Исключить.

Пункт 16.4. Изложить в новой редакции:

"16.4 Связевые сетки следует выполнять из стальной арматуры или полимерных композитных материалов. Диаметр стальной арматуры должен быть в пределах от 3 до 5 мм. Требования к изготовлению стальных сеток приведены в ГОСТ 23279.

Связевые сетки из полимерных композитных материалов могут одновременно выполнять функцию продольного армирования кладки лицевого слоя. В этом случае продольная арматура таких сеток (расположенная вдоль стены) назначается в соответствии с требованиями раздела 14, а поперечная - в соответствии с требованиями настоящего раздела.".

Пункты 16.5, 16.6. Изложить в новой редакции:

"16.5 При выборе конструкции связи следует исходить как из прочности связи и ее анкерных узлов, определяемых в соответствии с разделом 12, так и из требований по максимально допускаемой величине перемещения кладки лицевого слоя относительно внутреннего , назначаемой из условий эксплуатации и обеспечения устойчивости лицевого слоя:

где e_ст - суммарные перемещения связи за счет деформаций материала связи и податливости узлов анкеровки;

e_св - перемещения связи за счет деформаций материала связи на ее длине между слоями стены;

- суммарные перемещения связи в двух узлах ее анкеровки в слои стены.

Максимальное значение податливости связей всех типов, расположенных на углах стен, где отсутствуют вертикальные деформационные швы, не должно превышать 1,5 мм при действии расчетной нагрузки с учетом деформаций как самой связи, так и обоих анкерных узлов.

16.6 Глубина заделки одиночных связей в горизонтальный растворный шов зависит от конструкции связи и толщины кладки.

При назначении глубины заделки в трехслойных стенах и двухслойных с воздушным зазором следует учитывать надежность анкеровки связи в обоих направлениях.

При связях, жесткость и прочность которых обеспечена только при работе на растяжение, следует устанавливать в зазоры между слоями распорки.

Сетки из полимерных композитных материалов заводят на всю толщину лицевого слоя кладки.".

Пункты 16.7, 16.8. Исключить.

Пункт 16.10. Изложить в новой редакции:

"16.10 Конструкции связей из стали и полимерных композитных материалов, не приведенные в разделе 7, требуют экспериментальной проверки по прочности и жесткости.

Непосредственно на объекте необходимо проводить испытания связей и анкеров на вырыв, а для стен без горизонтальных деформационных швов - также на их срез и смятие кладки при сдвиге.".

Дополнить пунктом 16.11 в следующей редакции:

"16.11 Требования по устойчивости связей к коррозии приведены в разделе 13 и ГОСТ Р 54923.".

Пункты 17.1, 17.2. Изложить в новой редакции:

"17.1 Вертикальные деформационные швы в стенах каменных зданий следует устраивать в местах возможной концентрации температурных и усадочных деформаций, которые могут вызвать трещины (по концам протяженных армированных и стальных включений, а также в местах значительного ослабления стен отверстиями или проемами).

17.2 В двухслойных стенах с жесткими связями между слоями вертикальные температурно-усадочные швы устраивают по всей толщине стены так же, как и в обычных стенах из однослойной кладки в соответствии с таблицей 33 СП 15.13330.2012.".

Пункт 17.3. Первый абзац. Изложить в новой редакции:

"17.3 В двухслойных стенах с гибкими связями в лицевом слое устраиваются вертикальные температурно-усадочные швы на расстояниях, определяемых как и для трехслойных стен с гибкими связями в соответствии с приложением В с учетом указаний разделов 11 и 20. Допускается принимать эти расстояния без расчета по таблице 33 СП 15.13330.2012.".

Пункт 17.3. Второй абзац. Исключить.

Пункт 18.1. Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Расстояние между горизонтальными деформационными швами в стенах с лицевым слоем кладки толщиной 12 см не должны превышать высоты одного этажа или 3,5 м, за исключением зданий высотой не более трех этажей в соответствии с 13.12".

Пункт 18.3. Первый абзац. Изложить в новой редакции:

"18.3 Допускается опирание кладки лицевого слоя на стальные уголки и кронштейны из коррозионно-стойкой стали заводского изготовления, обеспечивающие возможность регулировки их положения в горизонтальной плоскости относительно торца плиты перекрытия.".

Дополнить абзацами в следующей редакции:

"Максимальный относительный прогиб по направлению вдоль наружной стены торцевой части плиты перекрытия или стальных опорных элементов не должен превышать 0,0008.

При необходимости торцевая часть плиты усиливается продольной балкой.".

Пункт 18.4. Изложить в новой редакции:

"18.4 Высота деформационных швов назначается из условия исключения передачи нагрузки на стену от кладки вышележащего этажа и перекрытия и должна быть не менее 30 мм. При креплении стальных опорных элементов к внутреннему слою из монолитного железобетона допускается минимальная высота деформационных швов 20 мм.".

Второй абзац. Изложить в новой редакции:

"Опирание лицевого слоя в этом случае проводят на плиту перекрытия, кронштейны из коррозионно-стойкой стали, консольные балки (рисунки 8.4 - 8.8). При расчете на центральное и внецентренное сжатие по формулам (10) и (13) СП 15.13330.2012 работа лицевого слоя в этом случае не учитывается.".

Первый абзац. Изложить в новой редакции:

"Расстояния между вертикальными деформационными швами в лицевом слое трехслойных стен следует назначать из соблюдения условий непревышения прочности кладки лицевого слоя, связей и анкерных узлов на растяжение, усилий, возникающих от температурно-влажностных воздействий, либо задавать конструктивно в соответствии с таблицей 33.1 СП 15.13330.2012".

Таблица 20.1. Исключить.

Изложить в новой редакции:

Б.1 Температура кладки лицевого слоя при определении растягивающих усилий, возникающих в нем в холодное время года, определяется как разность температуры воздуха в холодное время года t_ec и температуры возведения кладки в теплое время года t_оw, определяемых по СП 20.13330:

Б.2 При назначении температуры кладки лицевого слоя учитывают воздействие солнечной радиации на стенах, подверженных прямому воздействию солнечных лучей. В холодное время года средняя по толщине лицевого слоя температура на внешней поверхности кладки повышается, что приводит к снижению горизонтальных растягивающих напряжений. В то же время возникает перепад температур по толщине слоя, ведущий к некоторому изгибу кладки из плоскости и повышению уровня горизонтальных растягивающих напряжений. В приложении В влияние солнечной радиации на величины горизонтальных растягивающих напряжений учитывается коэффициентом условий работы m_c,s, равным 1,15.

Температура возведения кладки в теплое время года t_оw принимается по формулам СП 20.13330, как температура замыкания конструкции в теплое время года.

Б.3 Температура кладки лицевого слоя при определении растягивающих усилий, возникающих в нем в теплое время года, определяется как разность температуры воздуха в теплое время года t_ew и температуры возведения кладки t_оc.

При определении принимают, что кладку лицевого слоя ведут при среднесуточной температуре наружного воздуха не менее 5 °C либо в холодное время года в тепляках. Требование по ведению кладки при положительных температурах позволяет снизить расчетный перепад температур и, таким образом, уровень растягивающих напряжений в кладке и в расположенных на углах стен гибких связях.

Б.4 Температура кладки лицевого слоя при определении горизонтальных растягивающих напряжений в теплое время года и усилий в гибких связях, расположенных на углу стен, определяется как разность температуры воздуха в теплое время года t_ew, определяемой без учета воздействия солнечной радиации для стен, не подверженных прямому воздействию солнечной радиации, и температуры возведения кладки в холодное время года t_оc:

Температура возведения кладки в холодное время года t_оc принимается не менее 5 °C.

Для стен, подверженных прямому воздействию солнечной радиации, учитывают перепад температур по толщине кладки лицевого слоя введением коэффициента условий работы m_c,w, равного 1,1.

Б.5 При оценке растягивающих напряжений в кладке лицевого слоя в холодное время года для части плиты и кладки внутреннего слоя, находящихся внутри помещения, температура задается как разность температуры внутри помещения в эксплуатационный период t_i и температуры возведения в теплое время t_оw по формуле

Б.6 При оценке растягивающих напряжений в кладке лицевого слоя в теплое время года и усилий в расположенных на углах связях для части плиты и кладки внутреннего слоя, находящихся внутри помещения, температура задается как разность температуры внутри помещения в эксплуатационный период t_i и температуры возведения в теплое время t_оc по формуле

Б.7 В расчетах влажностные деформации задают с помощью эквивалентной температуры T(sh)_экв, вычисляемой по формуле

где - коэффициент линейного расширения кладки.

Б.8 Расчетные значения температур вычисляют путем умножения полученных нормативных значений на коэффициент надежности, равный 1,1.".

Изложить в новой редакции:

В.1.1 Горизонтальное растягивающее усилие N в кладке лицевого слоя, возникающее на прямолинейных участках между двумя вертикальными температурными швами, вычисляют по формуле,

где - коэффициент, равный:

здесь a = 17,5 м;

b = 1,6 м;

c = 1,0 для кладки из керамического кирпича и c = 1,3 для кладки из силикатного кирпича, бетонных камней;

d - эмпирический коэффициент, учитывающий влияние температуры при замыкании конструкции (температуры при возведении кладки) и температуры плиты перекрытия в эксплуатационный период ; d = 1,0 при ; d = 1,1 при ; d = 1,25 при и выше;

e - эмпирический коэффициент учитывающий возможность концентрации растягивающих напряжений на опоре вблизи соединяющих торцевую часть плиты с внутренней железобетонных ребер; e = 1,4 для кладки из керамического кирпича и e = 1,1 для кладки из силикатного кирпича и бетонных камней;

m_s = 1,15 при определении напряжений для холодного времени года в кладке стен, расположенных на обращенных к солнцу фасадах;

m_s = 1,1 при определении напряжений для теплого времени года в кладке стен, расположенных на обращенных к солнцу фасадах;

m_ок = 1,2 для стен с оконными проемами;

A - площадь вертикального сечения лицевого слоя, определяемая по формуле

здесь - толщина кладки лицевого слоя;

h - расчетная высота лицевого слоя, включаемая в работу с плитой перекрытия, принимаемая равной 0,8 м;

E_кл - модуль деформаций кладки.

Температуры кладки лицевого слоя и открытого торца плиты перекрытия назначают в соответствии с приложением Б.

В.1.2 Расчетную суммарную длину стен фрагментов L вычисляют по следующим формулам:

- для Г-образных фрагментов (рисунок В.1):

где L_x и L_y - длина стены от угла до деформационного шва по осям X и Y соответственно;

- для Z-образных фрагментов, П-образных и фрагментов с двумя температурными швами (рисунки В.2, В.3):

где L_x1 и L_x2 - длины стен на Z-образном участке от угла до деформационного шва.

В.1.3 Расстояния между вертикальными деформационными швами следует задавать конструктивно по таблице 33.1 СП 15.13330.2012 либо по расчету кладки лицевого слоя в соответствии с приложением В и расчету расположенных на углах гибких связей в соответствии с разделом 12.

При назначении мест расположения вертикальных температурных швов следует придерживаться конструктивных требований, приведенных в разделе 20.

В.2.1 Горизонтальные деформации, развивающиеся в кладке лицевого слоя и продольных стержнях арматурных сеток с нахождением по ним характерных точек, могут определяться из построения графиков деформаций (рисунок В.4) либо определяться по формулам В.2.2.

В.2.2 Горизонтальные деформации , развивающиеся в кладке лицевого слоя при достижении растягивающими напряжениями своего предельного значения R_t,кл (рисунок В.4) и возникающие на прямолинейных участках между двумя вертикальными температурными швами, вычисляют по формуле

Горизонтальные деформации , развивающиеся в кладке лицевого слоя при достижении растягивающими напряжениями своего значения R_t,кл,cr = 0,6·R_t,кл (рисунок В.4), при котором появляются первые трещины, вычисляют по формуле

Горизонтальные деформации , развивающиеся в продольной арматуре сеток при достижении растягивающими напряжениями в кладке своего предельного значения R_t,кл (рисунок В.4), вычисляют по формуле

где E_а - модуль упругости арматуры сетки в продольном направлении.

Горизонтальные деформации , развивающиеся в продольной арматуре сеток при достижении растягивающими напряжениями значения R_t,кл,cr (рисунок В.4), вычисляют по формуле

В.3.1 Расстояния между вертикальными деформационными швами в кладке лицевого слоя не должны превышать значений, определяемых по формуле

где N - суммарное значение горизонтальных усилий в кладке и продольной арматуре, определяемое для случая наступления предельного состояния в кладке и для случая образования первых трещин:

В.3.2 Напряжения в арматуре и определяют из условий:

где деформации арматуры определяют по формулам (В.8) и (В.9).

Обозначения в формулах (В.10) - (В.14) соответствуют принятым в В.2.1;

- понижающий коэффициент условий работы продольной арматуры в кладке, при отсутствии экспериментальных данных принимаемый равным 0,5;

- коэффициент условий работы армированной кладки при расчете на растяжение по предельным состояниям второй группы, назначаемый равным: 1,5 - для зданий с предполагаемым сроком службы 100 лет; 2,0 - со сроком службы 50 лет; 3,0 - со сроком службы 25 лет.".