"Методика планирования расхода топлива на нетяговые нужды и теплоты в ОАО "РЖД" (утв. Распоряжением ОАО "РЖД" от 21.03.2019 N 532/р)

2.1. Дежурное отопление - это обогрев помещений с использованием переменного теплового режима здания в нерабочее время суток либо в выходные и праздничные дни.

Осуществляется дежурный обогрев путем понижения температуры воздуха в производственных зданиях до 5 °C и до

- в общественных зданиях.

2.2. Котельная - комплекс технологически связанных теплогенерирующих энергоустановок, расположенных в обособленных производственных зданиях (либо встроенных помещениях), оснащенный водонагревателями, котельно-вспомогательным оборудованием, контрольно-измерительными приборами, средствами автоматики и защиты, и предназначенный для генерации теплоты.

2.3. Котельно-печное топливо (далее - КПТ) - топливо, пригодное для производства теплоты и имеющее нужные для сжигания показатели качества и теплофизические свойства (уголь, топочный мазут, природный газ и др.).

2.4. Котлоагрегат паровой (водогрейный) - конструктивно объединенный в одно целое комплекс устройств для получения пара или нагрева воды под давлением за счет теплоты от сжигания топлива, при протекании технологического процесса или преобразовании электрической энергии в тепловую.

2.5. Норма расхода топливно-энергетических ресурсов (далее - ТЭР) - расчетное количество ТЭР, необходимое для работы исправного технического средства, эксплуатируемого при нормальных параметрах работы в соответствии с установленным технологическим режимом.

2.5.1. Групповая норма удельного расхода ТЭР - расчетное количество ТЭР на производство единицы одноименной продукции (работы), выработанное рядом агрегатов и установок согласно номенклатуре по уровням планирования: филиал, структурное подразделение.

2.5.2. Индивидуальная норма удельного расхода ТЭР - расчетное количество ТЭР на производство единицы продукции, которое устанавливается по типам или по отдельным топливо- и энергопотребляющим агрегатам, установкам, машинам (паровые и водогрейные котлы, печи и т.д.) и технологическим схемам применительно к определенным условиям производства продукции (работы) на уровне объекта структурного подразделения.

2.6. Отпущенная теплота - теплота, переданная в тепловую сеть: определяется, как теплота, произведенная котельными агрегатами за вычетом теплоты, использованной на собственные нужды котельной, и переданная в тепловую сеть.

2.7. Подпиточная вода - вода, подаваемая в систему теплоснабжения для поддержания требуемого гидравлического режима.

2.8. Присоединенная система вентиляции - комплекс инженерно-технических устройств потребителя, использующих теплоту для вентиляции.

2.9. Присоединенная система отопления - комплекс инженерно-технических устройств потребителя, потребляющих теплоту для отопления.

2.10. Сетевая вода - вода, применяемая в теплосети в качестве теплоносителя.

2.11. Система теплопотребления - комплекс теплопотребляющих установок с соединительными трубопроводами или тепловыми сетями.

2.12. Тепловая сеть - совокупность трубопроводов и устройств, предназначенных для транспортировки теплоты.

2.13. Теплоноситель - среда (вещество), служащее для переноса теплоты.

2.14. Теплопотребляющая установка - комплекс устройств, использующих теплоту для отопления, вентиляции, горячего водоснабжения, кондиционирования воздуха и технологических нужд.

2.15. Топливно-энергетические ресурсы - совокупность природных и производственных энергоносителей, энергия которых при существующем уровне развития техники и технологий доступна для использования в хозяйственной деятельности.

2.16. Условное топливо - показатель, применяемый для сопоставления тепловой ценности различных видов органического топлива. При этом за единицу условного топлива принимается количество топлива, сжигание 1 кг которого выделяет 29,307 МДж/кг (7000 ккал/кг) теплоты.

2.17. Фонари - часть покрытия здания в виде остекленной, как правило, надстройки, предназначенная для аэрации и (или) верхнего освещения производственных помещений.

3. Методика предусматривает единые принципы планирования потребности структурных подразделений в топливе на нетяговые нужды и теплоты в ОАО "РЖД".

4. Отнесение совокупного расхода топлива и теплоты раздельно по видам деятельности (источникам финансирования) производится следующим образом:

на перевозочные виды деятельности (далее - "Перевозки") относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанными с выполнением основной производственной деятельности филиала ОАО "РЖД" и его структурными подразделениями;

на прочие виды деятельности (далее - "Прочие виды деятельности") относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанное с выполнением работ (производством продукции, оказанием услуг) для сторонних организаций в соответствии с действующим перечнем работ, услуг;

на прочие расходы (далее - "Прочие") относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанное с осуществлением внереализационных операций, в том числе объектами социально-культурной и жилищной сферы железной дороги;

на инвестиции (далее - "Инвестиции") относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанное с выполнением инвестиционных работ.

затраты на вспомогательное производство (внутрихозяйственный оборот - далее "ВХО") относят потребление топлива и теплоты нетяговыми потребителями, связанное с изготовлением материалов, запасных частей и других изделий, а также работ и услуг для последующего потребления филиалами ОАО "РЖД".

5. Расход топлива и теплоты для потребителей, связанных с несколькими видами деятельности, определяется в соответствии с долями выполняемого объема работы в каждом виде деятельности.

6. При планировании расходов топлива и теплоты следует руководствоваться следующими нормативными документами:

"Порядок ведения раздельного учета доходов и расходов субъектами естественных монополий в сфере железнодорожных перевозок" (утвержден приказом Минтранса России от 23.10.2018 N 373);

распоряжение ОАО "РЖД" от 11.02.2004 N 665р "О введении корпоративной статистической отчетности 6-жел, внутрифирменной управленческой отчетности N 7-у".

7. Плановый уровень потребности исчисляют: в топливе - в тоннах натурального топлива (т) или в тысячах кубических метров (тыс. м³), в теплоте - в гигакалориях (Гкал) - с одним знаком после запятой.

Нормы удельного расхода котельно-печного топлива исчисляют в кг топлива в условном исчислении (кг у.т.), отнесенного на единицу отпущенной теплоте (Гкал) или единицу произведенной продукции (м³), с одним знаком после запятой.

8. Расчет нормативного расхода энергоресурса в зависимости от его вида рассчитывается в соответствии с разделами IV и V настоящей методики.

9. Для объектов и установок, снабжаемых теплотой (пар, горячая вода) от сторонних источников, нормируют расход теплоты, измеряемый на границе раздела эксплуатационной ответственности или балансовой принадлежности объекта.

10. При регламентированном изменении рабочих параметров или режима эксплуатации агрегата, поправка на которые не предусмотрена настоящей методикой, норма может быть откорректирована на основании результатов испытаний при вновь установленных параметрах и режимах работы.

11. Настоящая методика не предусматривает планирование расхода топлива и теплоты на следующие цели:

а) строительство и капитальный ремонт зданий и сооружений;

б) монтаж, пуск и наладку нового технологического оборудования;

в) научно-исследовательские и экспериментальные работы.

Расход энергоресурса на эти нужды должен планироваться отдельно.

12. Перечень нормативных документов, на которые даны ссылки в настоящей Методике:

постановление Правительства Российской Федерации от 23 мая 2006 г. N 306 "Об утверждении правил установления и определения нормативов потребления коммунальных услуг и нормативов потребления коммунальных ресурсов в целях содержания общего имущества в многоквартирном доме";

распоряжение Минтранса России от 14 марта 2008 г. N АМ-23-р "О введении в действие методических рекомендаций "Нормы расхода топлив и смазочных материалов на автомобильном транспорте";

приказ Минэнерго России от 30 декабря 2008 г. N 323 "Об утверждении порядка определения нормативов удельного расхода топлива при производстве электрической и тепловой энергии";

приказ Минэнерго России от 30 декабря 2008 г. N 325 "Об утверждении определения нормативов технологических потерь при передаче тепловой энергии, теплоносителя";

ГОСТ 305-2013. Межгосударственный стандарт. Топливо дизельное. Технические условия;

СНиП 2.04.14-88. Строительные нормы и правила. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов;

СП 61.13330.2012. Свод правил. Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов. Актуализированная редакция СНиП 41-03-2003;

СП 30.13330.2016. Свод правил. Внутренний водопровод и канализация зданий. Актуализированная редакция СНиП 2.04.01-85;

СП 131.13330.2012. Свод правил. Строительная климатология. Актуализированная версия СНиП 23-01-99;

СанПиН 2.1.2.1188-03. Санитарно-эпидемиологические правила и нормативы. 2.1.2. Проектирование, строительство и эксплуатация жилых зданий, предприятий коммунально-бытового обслуживания, учреждений образования, культуры, отдыха, спорта. Плавательные бассейны. Гигиенические требования к устройству, эксплуатации и качеству воды. Контроль качества;

СанПиН 2.1.4.2496-09. Гигиенические требования к обеспечению безопасности систем горячего водоснабжения;

СанПиН 2.2.4.3359-16. Санитарно-эпидемиологические требования к физическим факторам на рабочих местах;

письмо ФНС РФ от 24 марта 2005 г. N 03-3-09/0412/23 "О порядке пересчета количества нефтепродуктов из объемных единиц в весовые".

II. Анализ потребления теплоты и топлива на нетяговые нужды

13. При проведении анализа в качестве исходных данных берутся за основу следующие величины потребления

а) теплоты:

- план расхода теплоты, определяемый расчетным путем согласно разделу IV настоящей методики при планируемых условиях эксплуатации теплопотребляющего оборудования (Q_план);

- право на расход теплоты, определяемое расчетным путем согласно разделу IV настоящей методики при фактических условиях эксплуатации теплопотребляющего оборудования (Q_право);

- фактический расход теплоты за отчетный период, определяемый по данным внутренней статистической отчетности ТХО-3 "Отчет о расходе топлива, электрической и тепловой энергии" (Q_факт);

б) топлива:

- план расхода топлива, определяемый расчетным путем согласно разделу V настоящей методики при планируемых условиях эксплуатации топливопотребляющего оборудования (B_план);

- право на расход топлива, определяемое расчетным путем согласно разделу V настоящей методики при фактических условиях эксплуатации топливопотребляющего оборудования (B_право);

- фактический расход топлива за отчетный период, определяемый по данным внутренней статистической отчетности ТХО-4 "Отчет о расходе топлива" (B_факт);

14. При отклонении фактических значений потребления топлива и (или) теплоты от плана расхода за отчетный период более чем на 5% выполняются расчеты по определению права его расхода.

15. При отклонении величины фактического потребления топлива и (или) теплоты от права расхода за отчетный период более чем на 5% выполняется детальный анализ причин данного отклонения.

16. Потребление теплоты структурным подразделением в отчетном периоде в общем случае зависит от ряда факторов. К основным факторам, снижающим объем его потребления, можно отнести:

- вывод потребителей теплоты в течение отчетного периода (уменьшение присоединенной нагрузки);

- результаты выполнения мероприятий по внедрению и повышению эффективности использования энергосберегающего технического оборудования и технологий, а также реализация прочих организационно-технических мероприятий (далее - ОТМ);

- повышение температуры атмосферного воздуха по сравнению с нормативным значением и (или) уменьшение продолжительности отопительного сезона относительно данных согласно СП 131.13330.2012 "Строительная климатология";

- снижение нагрузки теплопотребляющего оборудования вследствие уменьшения объемов работ.

К основным факторам, повышающим потребление теплоты, можно отнести:

- ввод в эксплуатацию нового оборудования (потребителя);

- снижение температуры атмосферного воздуха по сравнению с нормативным значением и (или) увеличение продолжительности отопительного сезона, согласно СП 131.13330.2012 "Строительная климатология";

- увеличение нагрузки теплопотребляющего оборудования вследствие повышения объема работ.

17. Потребление топлива структурным подразделением в отчетном периоде в общем случае зависит от многих факторов. К основным факторам, снижающим потребление, можно отнести:

- снижение объема потребления (отпуска) теплоты;

- снижение нагрузки топливопотребляющего оборудования вследствие уменьшения объемов работ;

- снижение пробега и (или) объема выполняемой работы автотранспортным средством.

К факторам, повышающим потребление топлива, можно отнести:

- увеличение объема потребления (отпуска) теплоты;

- увеличение нагрузки топливопотребляющего оборудования вследствие повышения объема работ;

- увеличение пробега и (или) объема выполняемой работы автотранспортным средством.

18. Расчет права расхода теплоты определяется по направлениям ее потребления:

- отопление и вентиляция зданий

;

- горячее водоснабжение

;

- технологическое потребление

;

- нормативные потери в тепловых сетях

19. Расчет права расхода топлива определяется по направлениям его потребления:

- работу теплогенерирующих установок

;

- работу автотранспортных средств

;

- работу технологического оборудования

20. Анализ проводится по каждому направлению потребления теплоты.

20.1. Отопление и вентиляция зданий.

20.1.1. Возможные причины превышения

над

- подключение к системе теплоснабжения нового потребителя (здания); увеличение расхода теплоты в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

- более низкие температуры атмосферного воздуха по сравнению с планируемым значением и (или) увеличение продолжительности отопительного сезона.

20.1.2. Скорректированный расход (право расхода) теплоты структурным подразделением на отопление с учетом сезонных колебаний температуры атмосферного воздуха, Гкал, определяется по формуле:

(1)

где t_вн - средняя нормативная температура воздуха внутри помещений, °C;

t_атм₂ - фактическая температура атмосферного воздуха в отчетном периоде, °C;

t_атм₁ - плановая температура атмосферного воздуха, °C; определяется согласно СП 131.13330.2012 "Строительная климатология";

- фактическое время действия системы отопления в отчетном периоде, сут;

- планируемое время действия системы отопления для отчетного периода, сут; определяется согласно СП 131.13330.2012 "Строительная климатология";

- планируемое потребление теплоты структурным подразделением на отопление на отчетный период, Гкал.

20.2. Горячее водоснабжение.

Возможные причины превышения

над

- увеличение количества потребителей горячего водоснабжения; увеличение расхода теплоты обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

- увеличение времени работы существующей системы горячего водоснабжения по сравнению с планируемым периодом, требующее дополнительного обоснования.

20.3. Нормативные потери в тепловых сетях.

20.3.1. Возможные причины превышения

над

- ввод в эксплуатацию новых участков тепловых сетей, замена теплоизолирующего материала; увеличение расхода теплоты в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике;

- снижение температуры атмосферного воздуха по сравнению с планируемым значением (при прокладке тепловых сетей на открытом воздухе); увеличение расхода теплоты в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике;

- увеличение времени работы тепловой сети (продолжительности отопительного сезона) в переходные периоды (межсезонье - осень/весна).

20.3.2. Скорректированные значения нормативных потерь теплоты структурным подразделением в тепловых сетях с учетом влияния сроков начала (окончания) отопительного сезона (право расхода), Гкал, определяется по формуле:

(2)

где

- фактическая продолжительность отопительного периода в отчетном периоде, сут;

- плановая продолжительность отопительного периода для отчетного периода, сут; определяется согласно СП 131.13330.2012 "Строительная климатология";

- нормативные потери теплоты в тепловых сетях структурным подразделением на отчетный период, Гкал; определяется по настоящей методике.

20.4. Технологическое оборудование.

Возможные причины превышения

над

- ввод в эксплуатацию дополнительного оборудования; увеличение расхода теплоты обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

- увеличение загрузки существующего теплопотребляющего оборудования вследствие изменения объемов работ; увеличение расхода теплоты обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

20.5. При отклонении фактического потребления теплоты за отчетный период относительного права расхода анализируются расходы теплоты по наиболее энергоемким направлениям потребления теплоты; результаты сводятся в таблицу 1.

Таблица 1

Анализ потребления теплоты структурным подразделением

Направления потребления теплоты	Объем потребления теплоты, Гкал			Отклонение плана от факта, %	Отклонение права от факта, %	Причина
Направления потребления теплоты	план	факт	право	Отклонение плана от факта, %	Отклонение права от факта, %	Причина

21. Анализ потребления топлива проводится по каждому направлению.

21.1. Работа теплогенерирующих установок.

Возможные причины превышения

над

- сверхплановое увеличение объема отпуска теплоты; которое в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

- ввод в эксплуатацию нового потребителя; увеличение расхода топлива в этом случае обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

21.2. Работа автотранспортных средств.

Возможные причины превышения

над

- увеличение пробега и/или объема выполняемой работы автотранспортным средством

- увеличение объема выполняемой работы автотранспортным средством; увеличение расхода топлива обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

- увеличение пробега автотранспортным средством по сравнению с планируемым; одновременно увеличение пробега автотранспортным средством требует дополнительного обоснования.

21.3. Работа технологического оборудования.

Возможные причины превышения

над

- ввод в эксплуатацию дополнительного оборудования; увеличение расхода топлива обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

- увеличение загрузки существующего топливопотребляющего оборудования вследствие выполнения незапланированных объемов работ; увеличение расхода топлива обосновывается расчетами, проведенными по настоящей методике.

21.4. При отклонении фактического потребления топлива за отчетный период от потребления относительно права расхода анализируются расходы топлива по наиболее энергоемким направлениям его потребления; результаты сводятся в таблицу 2.

Таблица 2

Анализ потребления топлива структурным подразделением

Направления потребления топлива	Объем потребления топлива, т у.т.			Отклонение плана от факта, %	Отклонение права от факта, %	Причина
Направления потребления топлива	план	факт	право	Отклонение плана от факта, %	Отклонение права от факта, %	Причина

22. На следующем этапе проводится анализ по каждому виду оборудования и выявляются причины, повлиявшие на отклонение потребления топлива и (или) теплоты (например, выполнение незапланированных объемов работ; в этом случае обоснование увеличения расхода топлива и (или) теплоты проводится на основании расчетов, проведенных по настоящей методике).

Пример расчета.

Необходимо провести анализ потребления теплоты вокзалом ст. Рязань-2.

Потребление теплоты вокзалом на апрель 2018 г. запланировано в объеме 24,8 Гкал, а фактический объем потребления теплоты по данным статистической отчетности составил 39,8 Гкал (распределение объема теплоты по направлениям приведено в таблице).

Направления потребления теплоты	Объем потребления теплоты, Гкал			Отклонение плана от факта, %	Отклонение права от факта, %	Причина
Направления потребления теплоты	план	факт	право	Отклонение плана от факта, %	Отклонение права от факта, %	Причина
Отопление и вентиляция	17,1	29,0	30,3	70	4	За счет изменений температуры атмосферного воздуха и продолжительности отопительного периода
Горячее водоснабжение	2,8	2,7	2,6	4	4
Потери в тепловых сетях	4,9	8,1	7,8	65	-3

Фактическая температура атмосферного воздуха и продолжительность отопительного периода в апреле 2018 г. составили:

	План	Факт
Температура атмосферного воздуха, °C	7,0	5,8
Продолжительность отопительного периода, сут.	15	24

Порядок расчета.

Сначала необходимо провести расчет права потребления теплоты на отопление и вентиляцию здания вокзала и потери в тепловых сетях, т.к. отклонение значения фактического расхода теплоты (по указанным направлениям использования) от плана составляет более 5%.

По формуле (1) определяем скорректированный расход теплоты (право расхода) структурным подразделением на отопление и вентиляцию здания вокзала за счет колебаний температуры атмосферного воздуха и продолжительности отопительного периода:

где 18 °C - температура внутри здания вокзала.

По формуле (2) определяем скорректированное значение (право расхода) нормативных потерь теплоты в тепловых сетях за счет изменения продолжительности отопительного периода:

Право потребления теплоты структурным подразделением составляет:

Q_СП = 30,3 + 2,7 + 7,8 = 40,9 Гкал.

Отклонение объема фактического потребления теплоты от права его потребления составляет:

III. Определение потребности в теплоте и топливе

на нетяговые нужды

23. Общая плановая потребность филиала (регионального подразделения) в теплоте на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (3)

где Q_СПi - плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением филиала, Гкал.

24. Плановая потребность структурного подразделения филиала (регионального структурного подразделения) (далее - структурное подразделение) в теплоте по видам деятельности и источникам финансирования на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (4)

где

- плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по "Перевозкам", Гкал;

- плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по "Прочим видам деятельности", Гкал;

- плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по виду деятельности "Прочие", Гкал;

- плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по инвестициям, Гкал;

- плановый объем потребления теплоты i-м структурным подразделением по "ВХО", Гкал.

25. Плановый объем потребление теплоты i-м структурным подразделением по j-му виду деятельности (источнику финансирования) на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

(5)

где

- принятый в расчетах объем потребление теплоты i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, Гкал;

, если

где

- право потребления теплоты i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, Гкал;

- фактический объем потребления теплоты i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, Гкал;

- изменение объема потребления теплоты i-м структурным подразделением, вызванное изменением загрузки теплопотребляющего оборудования по j-му виду деятельности, Гкал;

- плановый объем потребления теплоты оборудованием, вводимым в эксплуатацию (принятым на баланс) в i-м структурном подразделении в планируемом периоде по j-му виду деятельности, Гкал;

- право расхода теплоты за аналогичный период прошлого года теплопотребляющим оборудованием, выводимым из эксплуатации (с баланса) в i-м структурном подразделении в планируемом периоде по j-му виду деятельности, Гкал;

- плановая экономия теплоты i-м структурным подразделением за счет внедрения энергосберегающего оборудования и технологий (принимается из соответствующего технико-экономического обоснования), и плановых заданий по экономии электроэнергии (рассчитывается в соответствии с порядком, установленным в ОАО "РЖД"), по j-му виду деятельности, Гкал;

Величина

определяется в порядке, приведенном в разделе IV настоящей методики.

26. Результаты расчетов для структурного подразделения сводятся в таблицу 3.

Таблица 3

Потребление теплоты в структурном подразделении

на планируемый период, Гкал

Принятый в расчетах объем потребления теплоты, Q*	Плановая экономия теплоты,	Плановый объем потребления теплоты, вводимым в эксплуатацию, Q^ввод	Право расхода теплоты за аналогичный период прошлого года оборудованием, выводимым из эксплуатации, Q^вывод	Изменение объема потребления теплоты, вызванное изменением загрузки теплопотребляющего оборудования,	Плановый объем потребления теплоты, Q

27. Общая плановая потребность филиала (регионального подразделения) в топливе к расходу по каждому его виду (топочный мазут, дизельное топливо, уголь, газ природный, и т.д.) на нетяговые нужды на планируемый период определяется по формуле:

, (6)

где B_СПij - плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением филиала, т (для природного газа - тыс. м³).

28. Плановая потребность структурного подразделения в котельно-печном топливе к расходу по каждому его виду (мазут, дизельное топливо, уголь, газ природный и т.д.) на нетяговые нужды, по видам деятельности и источникам финансирования на планируемый период, т (для природного газа - тыс. м³), определяется по формуле:

, (7)

где

- плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по "Перевозкам", т (для природного газа - тыс. м³);

- плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по "Прочим видам деятельности", т (для природного газа - тыс. м³);

- плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по виду деятельности "Прочие", т (для природного газа - тыс. м³);

- плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по инвестициям, т (для природного газа - тыс. м³);

- плановый объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением по ВХО, т (для природного газа - тыс. м³).

29. Плановый объем потребление j-го вида топлива i-м структурным подразделением по j-му виду деятельности (источнику финансирования) на планируемый период, т (для природного газа - тыс. м³), определяется по формуле:

(8)

где

- принятый в расчетах объем потребление j-го вида топлива i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, т (для природного газа - тыс. м³);

, если

где

- право потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, т (для природного газа - тыс. м³);

- фактический объем потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением за аналогичный период прошлого года по j-му виду деятельности, т (для природного газа - тыс. м³);

- изменение объема потребления j-го вида топлива i-м структурным подразделением, вызванное изменением загрузки топливопотребляющего оборудования по j-му виду деятельности, т (для природного газа - тыс. м³);

- плановый объем потребления j-го вида топлива оборудованием, вводимым в эксплуатацию (принятым на баланс) в i-м структурном подразделении в планируемом периоде по j-му виду деятельности, т (для природного газа - тыс. м³);

- право расхода j-го вида топлива за аналогичный период прошлого года топливопотребляющим оборудованием, выводимым из эксплуатации (с баланса) в i-м структурном подразделении в планируемом периоде по j-му виду деятельности, т (для природного газа - тыс. м³);

- плановая экономия j-го вида топлива i-м структурным подразделением за счет внедрения энергосберегающего оборудования и технологий (принимается из соответствующего технико-экономического обоснования), и плановых заданий по экономии электроэнергии (рассчитывается в соответствии с порядком, установленным в ОАО "РЖД"), по j-му виду деятельности, т (для природного газа - тыс. м³);

Величина

определяется в порядке, приведенном в разделе V настоящей методики.

30. Результаты расчетов для структурного подразделения сводятся в таблицу 4.

Таблица 4

Объемы потребления топлива в структурном подразделении

на планируемый период, т

Принятый в расчетах объем потребление топлива, B*	Плановая экономия топлива,	Плановый объем потребления топлива, вводимым в эксплуатацию оборудованием, B^ввод	Право расхода топлива за аналогичный период прошлого года оборудованием, выводимым из эксплуатации, B^вывод	Изменение объема потребления топлива, вызванное изменением загрузки топливопотребляющего оборудования,	Плановый объем потребление топлива, B

31. Планируемые расходы топлива и теплоты для источника финансирования "Инвестиции" принимаются согласно данным, содержащимся в технико-экономическом обосновании инвестиционных проектов.

32. Результаты расчета потребности структурного подразделения (филиала) в топливе по видам деятельности на планируемый период сводятся в таблицу (приложение N 1).

Результаты расчета потребности структурного подразделения (филиала) в угле в зависимости от его качества (сортовой, рядовой) и с учетом места его добычи (угольный бассейн) сводятся в таблицу (приложение N 2).

Результаты расчета потребности структурного подразделения (филиала) в теплоте (собственная генерация, принятой от сторонних производителей, отпуск сторонним потребителям) сводятся в таблицу (приложение N 3).

Пример расчета

Определить плановую потребность в теплоте на 1 квартал вокзала ст. Печора Северной ж.д.

Фактический объем потребления теплоты за соответствующий период прошлого года составил 144,3 Гкал, право расхода - 139 Гкал.

В летний период было проведены работы по утеплению фасадов зданий.

Целевые показатели по экономии теплоты на I кв. по структурному подразделению утверждены на уровне 2,8 Гкал.

Направление использование теплоты	Право потребления теплоты, Гкал	Фактический объем потребления теплоты, Гкал	Принятый объем потребления теплоты, Гкал
Отопление	131,9	137,2	131,9
Потери в тепловых сетях	2,9	2,9	2,9
ГВС	4,2	4,2	4,2
ИТОГО	139,0	144,3	139,0

Данные зданий:

	*Вокзал*	*Товарная контора*
Назначение	Административное	Административное
Температура воздуха внутри здания, t_в °C	20	20
Материал стен	Кирпичная кладка	Сосна
Толщина стен, м	0,64	0,3
Материал утеплителя	Плиты минераловатные
Толщина утеплителя, м	0,1	0,1
Средняя высота здания H_зд, м	6,8	6,3
Наружный периметр здания П, м	106,8	46,6
Площадь здания по наружному обмеру F_зд, м²	498,6	135,52
Объем здания V_зд, м³	3390,5	853,78
Площадь наружных стен F_ст, м²	106,8·6,8 = 726,2	46,6·6,3 = 293,58
Суммарная площадь оконных проемов F_пр, м²	117,4	4,2
Степень остекления	117,4/726,2 = 0,16	32,3/293,58 = 0,11
Тип остекления	Двойное остекление в спаренных переплетах

Климатологические данные для г. Печора по приложению N 4:

; t_про = -43 °C;

Расчет

Т.к. фактический объем потребления теплоты больше права его потребления, то за базовый объем потребления принимаем право.

В соответствии с разделом "отопление и вентиляция зданий" рассчитываем плановую потребность в теплоте на отопление зданий после проведения работ по утеплению фасадов.

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен вокзала:

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики q_от для здания вокзала:

Поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C, составит:

По таблице N 9 определяем эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации. Значение округляют до ближайшей в таблице величины: k_экс = 1,31.

По формуле (9) определяем расход теплоты на отопление вокзала:

Аналогично рассчитываем плановую потребность в теплоте на отопление товарной конторы:

Плановая потребность в теплоте на отопление всех зданий составит:

Q_от = 81,9 + 21,9 = 103,8 Гкал.

Изменение объема потребления теплоты, вызванное утеплением зданий, составит:

По формуле (4) определяем плановый объем потребление теплоты структурным подразделением:

Q = 139 - 28,1 - 2,2 = 108,1 Гкал.

Принятый в расчетах объем потребления теплоты, Q*	Плановая экономия теплоты,	Плановый объем потребления теплоты, вводимым в эксплуатацию, Q^ввод	Право расхода теплоты за аналогичный период прошлого года оборудованием, выводимым из эксплуатации, Q^вывод	Изменение объема потребления теплоты, вызванное изменением загрузки теплопотребляющего оборудования,	Плановый объем потребления теплоты, Q
139	2,8	0	0	28,1	108,1

IV. Нормирование расхода теплоты для нетяговых потребителей

Отопление и вентиляция зданий

33. Норму расхода теплоты на отопление здания на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (9)

где V_зд - расчетный наружный объем здания, м³, определяется по паспорту здания;

- поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C

(t_н - расчетная температура атмосферного воздуха для отопления, принимается по приложению N 4);

- продолжительность периода нормирования, ч;

t_в - расчетная температура воздуха внутри здания, °C, для производственных помещений определяется по таблице 5, для жилых и общественных зданий - таблице 6;

- средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению N 4;

q_от - отопительная характеристика здания, ккал/ч·м³·°C, рассчитывается по формуле (10);

k_сут - коэффициент, учитывающий сменность действия отопления, определяется по таблице 7;

k_экс - эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации в зависимости от средней скорости ветра

, типа системы отопления, принимается по таблицам 8 и 9.

Таблица 5

Температура воздуха внутри производственных помещений

Наименование зданий и помещений	Температура воздуха внутри помещения, t_в, °C
Участки: механический, колесный; ТО-3, ТР-1, ТР-2, ТР-3, СР; роликовое отделение	16
Участок экипировки и ТО-2	5
Участки: инструментальный, малярный, деревообрабатывающий; электроучасток	18
Кузнечно-рессорный участок	13
Гаражи	10
Лаборатории	16
Складские помещения	12
Предприятия общественного питания	18
Служебно-бытовые	18

Таблица 6

Температура воздуха внутри жилых и общественных зданий

Наименование зданий	Температура воздуха внутри помещения t_в, °C
Административные здания	18
Жилые здания	20
Школы и высшие учебные заведения	18
Детские (ясли, детсады и т.п.)	22
Больницы	21
Поликлиники	21
Театры, клубы	20
Спортзалы	18
Информационно-вычислительный центр	15

Таблица 7

Значения коэффициента k_сут

Режим работы отопления в течение дня	Для помещений с температурой воздуха, °C
Режим работы отопления в течение дня	15 - 16	18
В одну смену	0,7	0,8
В две смены	0,85	0,9
В три смены	1,0	1,0

Если здание состоит из нескольких помещений с различной температурой внутреннего воздуха, значение t_в принимают как средневзвешенное или объем здания разбивают на несколько объемов, включающих помещения с определенными значениями t_в. Величины Q_от подсчитывают для каждого объема самостоятельно, а затем суммируют.

Значения

можно принимать по СП 131.13330.2012 "Строительная климатология" или по справке местной метеослужбы. Значения

для отопительного сезона и продолжительность отопительного сезона в сутках

приведены в приложении N 4.

34. Удельная отопительная характеристика здания любого назначения, ккал/(ч·м³·°C), определяется по формуле:

, (10)

где П - периметр здания, м, определяется в соответствии с техническим паспортом на здание;

F_зд - площадь здания, м², определяется в соответствии с техническим паспортом на здание;

k_ст - коэффициент теплопередачи наружных стен, ккал/(ч·м²·°C), определяется по формуле (11);

k_ок - коэффициент теплопередачи оконных блоков, ккал/(ч·м²·°C), принимается по приложению N 5;

k_пот - коэффициент теплопередачи верхнего перекрытия здания, ккал/(ч·м²·°C), принимается: 0,63 - для непроизводственного здания, 0,9 - для производственного здания;

k_пола - коэффициент теплопередачи пола первого этажа, ккал/(ч·м²·°C), принимается: 0,39 - при наличии подвала и подполья, 0,2 - при отсутствии подвала (здание построено "на грунте");

- степень остекления здания, определяется как отношение площади оконных проемов здания к площади наружных стен:

h - средняя высота здания, м, определяется в соответствии с техническим паспортом здания.

35. Коэффициент теплопередачи наружных стен здания, ккал/(ч·м²·°C), определяется по формуле:

(11)

где

- коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающей конструкции, ккал/(ч·м²·°C), принимается 7,5 ккал/(ч·м²·°C);

- толщина i-го слоя стены здания, м, определяется в соответствии с техническим паспортом на здание;

- коэффициент теплопроводности материала i-го слоя стены здания, ккал/(ч·м·°C), принимается по приложению N 6;

- коэффициент теплоотдачи наружной поверхности стены здания для условий холодного периода, ккал/(ч·м²·°C), принимается 23 ккал/(ч·м²·°C).

В таблице 8 приведены значения k_экс для производственных, а в таблице 9 - для непроизводственных зданий, оборудованных центральным отоплением.

Таблица 8

Коэффициент k_экс для производственных зданий

q_от, ккал/ч·м³ °C	k_экс при скорости ветра, м/с
q_от, ккал/ч·м³ °C	1	2	3	4	5	6
Паровое отопление
0,3	1,29	1,33	1,37	1,39	1,43	1,5
0,4	1,26	1,30	1,34	1,36	1,39	1,45
0,5	1,25	1,28	1,3	1,33	1,35	1,40
0,6	1,24	1,26	1,28	1,30	1,32	1,34
Водяное, смешанное паровое и воздушное отопление
0,3	1,18	1,22	1,25	1,275	1,31	1,375
0,4	1,155	1,19	1,23	1,25	1,275	1,33
0,5	1,145	1,17	1,19	1,22	1,24	1,28
0,6	1,135	1,15	1,175	1,19	1,21	1,23
Смешанное водяное и воздушное отопление
0,3	1,13	1,165	1,20	1,22	1,25	1,31
0,4	1,10	1,14	1,17	1,19	1,22	1,27
0,5	1,09	1,10	1,14	1,16	1,18	1,225
0,6	1,085	1,10	1,12	1,14	1,155	1,17
Воздушное отопление
0,3	1,07	1,105	1,14	1,16	1,19	1,25
0,4	1,05	1,08	1,12	1,13	1,16	1,21
0,5	1,04	1,064	1,084	1,105	1,126	1,17
0,6	1,035	1,053	1,07	1,08	1,095	1,12

Таблица 9

Коэффициент k_экс для непроизводственных зданий

q_от, ккал/ч·м³·°C	k_экс при скорости ветра, м/с
q_от, ккал/ч·м³·°C	1	2	3	4	5	6
Паровое отопление высокого давления <*>
0,2	1,29	1,33	1,38	1,42	1,465	1,55
0,3	1,26	1,28	1,32	1,34	1,38	1,43
0,4	1,25	1,27	1,29	1,31	1,33	1,375
0,5	1,24	1,25	1,27	1,29	1,31	1,34
Водяное отопление или паровое отопление низкого давления
0,2	1,18	1,22	1,265	1,30	1,34	1,42
0,3	1,155	1,175	1,21	1,23	1,265	1,31
0,4	1,145	1,166	1,18	1,20	1,22	1,27
0,5	1,14	1,15	1,16	1,18	1,20	1,23
Смешанное водяное и воздушное отопление
0,2	1,13	1,17	1,21	1,24	1,28	1,36
0,3	1,10	1,12	1,15	1,175	1,21	1,25
0,4	1,09	1,11	1,13	1,15	1,165	1,21
0,5	1,08	1,10	1,11	1,13	1,15	1,175
Воздушное отопление
0,2	1,075	1,11	1,15	1,18	1,22	1,29
0,3	1,05	1,07	1,10	1,12	1,15	1,19
0,4	1,038	1,055	1,075	1,09	1,11	1,145
0,5	1,03	1,044	1,06	1,072	1,09	1,116
<*> Давление пара на вводе в систему выше 1,7 кгс/см².

36. Норма расхода теплоты на возмещение теплопотерь через ограждения, определенная по формуле (9) для зданий, не защищенных от действия наиболее сильных и продолжительных ветров <1>, увеличивается на 10%. Для вновь построенного здания на первый сезон эксплуатации норма расхода теплоты увеличивается дополнительно на 10%.

--------------------------------

<1> для зданий, расположенных на возвышенностях, у рек, озер, на берегу моря, на открытой местности, в городской застройке, не защищенной от сильных ветров, при их средней скорости от 5 м/с.

37. При наличии проекта отопления здания (типового или индивидуального) величина q_от может быть принята на основании данных, приведенных проектной организацией.

Величина q_от по данным проекта отопления, ккал/ч·м³·°C, определяется по формуле:

, (12)

где

- расчетные основные суммарные теплопотери здания (по проекту), ккал/ч.

38. При расчете норм расхода теплоты на отопление помещений, связанных с ремонтом подвижного состава (далее - ПС), нормы расхода на отопление необходимо дополнить нормами расхода теплоты на обогрев ПС и восстановление температурного режима после открытия и закрытия ворот.

Расход теплоты на обогрев ПС, Гкал, определяют по плановому числу заходов в помещение депо каждой единицы ПС (секции локомотива, путевой техники, вагона) и в зависимости от продолжительности пребывания ее в помещении:

, (13)

где n - число заходов единиц ПС в депо за планируемый период;

m - число секций в учетной единице ПС;

q_пс - удельное количество теплоты, необходимое для обогрева единицы ПС (секции локомотива, путевой техники или вагона), которое принимается в зависимости от серии локомотива (типа вагона) и продолжительности его пребывания в помещении по приложениям N 7

11, ккал/единица °C.

39. Расход теплоты на восстановление температурного режима в помещении депо при заходе и выходе ПС (с учетом двукратного открытия ворот), Гкал, определяется по формуле:

, (14)

где

- число заходов в помещение секций локомотивов, путевой техники или вагонов различных видов и типов.

40. Количество теплоты, расходуемое на тепловые завесы, устанавливаемые на входных и выходных воротах принимается численно равным количеству теплоты, расходуемого на восстановление температурного режима после открытия ворот.

41. Норму расхода теплоты на вентиляцию здания для определенного периода, при наличии в нем систем принудительной приточно-вытяжной вентиляции, с центральным отоплением при централизованном теплоснабжении, Гкал, определяют по формуле:

, (15)

где q_вент - удельная вентиляционная характеристика здания, ккал/ч·м³·°C. Для производственных зданий значения q_вент - принимают по таблице N 10, для непроизводственных зданий - по таблице N 11;

- число часов работы вентиляции, учитывающее суточный режим его эксплуатации. Величина

не может быть больше официально установленного числа часов работы. Для жилых зданий (при наличии принудительной вентиляции)

равно 24 ч в сутки.

Таблица 10

Удельная вентиляционная характеристика

производственных зданий

Назначение зданий (цехов)	Строительный объем здания (цеха), тыс. м³	q_вент, ккал/ч·м³·°C
Электровозное депо	От 10	0,25
Тепловозное депо	До 5	0,30
Тепловозное депо	От 5 и выше	0,25
Чугунолитейные	До 50	1,0
Термические	До 10	1,20
Кузнечные	До 10	0,60
Механические	До 10	0,25
Механические	От 10 до 50	0,15
Деревообделочные	До 5	0,50
Ремонтные мастерские	До 10	0,15

Таблица 11

Удельная вентиляционная характеристика

непроизводственных зданий

Назначение здания	Строительный объем здания, тыс. м³	q_вент, ккал/ч·м³·°C
1	2	3
Жилые дома	-	0,1
Общежития, гостиницы, дома отдыха локомотивных бригад	-	0,2
Административные здания, конторы	От 5 до 10	0,09
Административные здания, конторы	До 10	0,08
Клубы	До 5	0,25
Клубы	До 10	0,23
Детские сады, ясли	До 5	0,11
Детские сады, ясли	Свыше 5	0,10
Школы	До 5	0,09
	До 10	0,08
	Свыше 10	0,07
Поликлиники	До 5	0,1
Поликлиники	До 10	0,25
Больницы	До 5	0,1
	До 10	0,25
	До 15	0,26
Бани	До 5	1,0
Бани	До 10	0,95
Прачечные	До 5	0,80
Прачечные	До 10	0,78
Фабрики-кухни, столовые	До 5	0,70
Фабрики-кухни, столовые	До 10	0,65
Лаборатории	До 5	1,0
Лаборатории	До 10	0,95

Пример расчета

Определить плановую потребность в теплоте для отопления и вентиляции здания ремонтных мастерских, расположенного на ст. Печоры-Псковские, на март.

Отопительно-вентиляционный паспорт здания:

Назначение здания - ремонтный цех.

Характеристика здания:

Материал стен - кирпич глиняный.

Толщина стен верхнего этажа - 0,62 м.

Наличие верхнего света - не имеет.

Система отопления - центральная.

Тип теплоносителя - вода.

Тип остекления - двойное, в раздельных переплетах.

Особенности эксплуатации:

Температура воздуха внутри здания - t_в = 16 °C.

Число смен или часов работы системы отопления - 24 ч.

Время работы принудительной приточно-вытяжной вентиляции - 8 ч в день.

Паспортные данные здания:

Наименование, обозначение и размерность	Величина
Площадь здания по наружному обмеру F_зд, м²	374
Средняя высота здания H_зд, м	7,2
Объем здания V_зд, м³	2620
Наружный периметр здания П, м	78,0
Площадь наружных стен F_ст, м²	78,0·7,2 = 561,6
Суммарная площадь оконных проемов F_пр, м²	61,2
Степень остекления	61,2/561,6 = 0,1

Климатологические данные для г. Печоры по приложению N 4:

; t_про = -26 °C;

Расчет

Согласно приложению N 6 коэффициент теплопроводности кирпича составляет

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен:

Согласно приложению N 5 коэффициент теплопередачи оконных блоков составляет

Для производственного здания коэффициент теплопередачи верхнего перекрытия здания

, а коэффициент теплопередачи пола первого этажа

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики q_от для здания:

По таблице N 8 определяем эксплуатационный коэффициент, учитывающий инфильтрацию. Значение округляют до ближайшей в таблице величины: k_экс = 1,31.

Коэффициент, учитывающий сменность действия отопления, составляет k_сут = 1.

По формуле (9) определяем расход теплоты на отопление здания:

Q_от = 2620·1,06·744·(16 - (-1,3))·0,157·1,31·1·10^-6 = 7,4 Гкал.

Удельная вентиляционная характеристика здания определяем по таблице N 10 - q_вент = 0,15.

По формуле (15) определяем расход теплоты на вентиляцию здания:

Q_вент = 2620·0,15·(16 - (-1,3))·21·8·10^-6 = 1,1 Гкал.

Плановая потребность в теплоте на отопление и вентиляцию здания вокзала составит:

Q_пп = 7,4 + 1,1 = 8,5 Гкал.

Горячее водоснабжение

42. Расход теплоты на горячее водоснабжение на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (16)

где

- расход теплоты на подогрев воды в отопительный период, Гкал;

- расход теплоты на подогрев воды в неотопительный период, Гкал;

Q_бас - расход теплоты на эксплуатацию бассейна, Гкал;

Q_пот - потери теплоты системой горячего водоснабжения, Гкал; определяются коэффициентом k_пот, значения которого приведены в таблице 12.

Таблица 12

Значения коэффициента k_пот

Тип системы горячего водоснабжения	Коэффициент, учитывающий потери теплоты, k_пот
Тип системы горячего водоснабжения	с наружной сетью горячего водоснабжения	без наружной сети горячего водоснабжения
С изолированными стояками
Без полотенцесушителей	0,15	0,1
С полотенцесушителями	0,25	0,2
С неизолированными стояками
Без полотенцесушителей	0,25	0,2
С полотенцесушителями	0,35	0,3

Тогда формула (16) принимает вид:

, (17)

43. Расход теплоты на горячее водоснабжение для жилых зданий, больниц, санаториев, домов отдыха, детских садов и т.п. на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (18)

где m - число учетных единиц горячей воды (жителей, больных, мест и т.п.);

- удельная норма расхода теплоты на одну учетную единицу (без учета тепловых потерь во внешних сетях) в зимний и летний периоды, ккал/сут; определяется по приложению N 12;

- продолжительность планируемого периода, сут.

44. Расход теплоты на горячее водоснабжение для потребителей при сменной работе за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (19)

где

- удельная норма расхода теплоты на 1 смену работы человека или душевой сетки в зимний и летний периоды; принимается по таблице 13, ккал/смена;

m - количество душевых сеток или работников;

n - количество смен в день;

- продолжительность планируемого периода, сут.

Таблица 13

Расход теплоты на горячее водоснабжение

для потребителей при сменной работе

Потребители	Измеритель	q_см, ккал/смена
Потребители	Измеритель	зима	лето
Магазины:
- продовольственные	1 работник в смену	561	459
- промтоварные	1 работник в смену	374	306
Производственные цеха:
- обычные	1 чел. в смену	517	423
- с большими тепловыделениями	1 чел. в смену	1122	918
Душевые в бытовых помещениях промышленных предприятий	1 душевая сетка в смену	11500	9200

45. Расход теплоты на приготовление пищи, стирку белья и т.п. за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (20)

где

- удельная норма расхода теплоты на учетную единицу в зимний и летний периоды, принимается по таблице 14, ккал/уч. единица;

n - количество учетных единиц.

Таблица 14

Расход теплоты на горячее водоснабжение

для единичных потребителей

Потребители	Измеритель	q_б, ккал/уч. ед.
Потребители	Измеритель	зима	лето
Прачечные:
- механизированные	1 кг сухого белья	1172	959
- немеханизированные	1 кг сухого белья	704	576
Предприятия общественного питания, при приготовлении пищи:
- реализуемой в обеденном зале	1 блюдо	187	153
- продаваемой на дом	1 блюдо	150	120
Гаражи при использовании ручной мойки машин:
- легковых	1 машина	5000	4000
- грузовых	1 машина	7500	6000

46. Расход теплоты на эксплуатацию бассейна на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_бас = Q_исп + Q_д + Q_пд + Q_во + Q_со, (21)

где Q_исп - расход теплоты на восполнение потерь воды от испарения, уноса и разбрызгивания, Гкал;

Q_д - расход теплоты на мытье обходных дорожек ванн бассейна и душевых, Гкал;

Q_пд - расход теплоты на подогрев воды в проходном ножном душе перед входом на обходную дорожку ванн бассейна, Гкал;

Q_во - расход теплоты на подогрев водопроводной воды для обеспечения водообмена в ваннах бассейна, Гкал;

Q_со - расход теплоты на подогрев водопроводной воды для наполнения ванны бассейна после ее санитарной обработки, Гкал.

47. Расход теплоты на восполнение потерь воды от испарения, уноса и разбрызгивания на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (22)

где c_в - теплоемкость воды, ккал/кг·°C, принимается равная 1 ккал/кг·°C;

V_исп - расход воды на пополнение убыли от испарения, уноса и разбрызгивания, м³/сут;

t_в - температура воды в ванне бассейна, °C; принимается по таблице 15;

t_хв - температура холодной воды, °C; принимается зимой равной 5 °C, летом - 15 °C.

- время работы бассейна за планируемый период, сут.

48. Расход воды на пополнение убыли от испарения, уноса и разбрызгивания, м³/сут, определяются по формулам:

- во всех ваннах, кроме ванн для обучения не умеющих плавать:

V_исп = 0,0064·F_в, (23)

- в ваннах для обучения не умеющих плавать:

V_исп = 0,0083·F_в, (24)

где F_в - площадь зеркала воды ванны бассейна, м².

49. Расход теплоты на мытье обходных дорожек ванн бассейна и душевых на планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

, (25)

где F_д - площадь убираемых помещений, м²;

0,012 - удельный расход воды на мытье обходных дорожек ванн бассейна и душевых, м³/м²;

2 - количество уборок в сутки;

t_вд - температура воды для мытья обходных дорожек ванн бассейна и душевых, °C; принимается равной 30 °C;

- время работы бассейна за планируемый период, сут.

50. Расход теплоты на подогрев воды в проходном ножном душе перед входом на обходную дорожку ванн бассейна на планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

, (26)

где t_во - температура воды в проходном ножном душе, °C; принимается равной

;

n_см - количество смен в сутки, шт.;

- продолжительность работы проходного ножного душа в смену, ч; принимается равной 0,5 ч в смену, при отсутствии смен соответствует времени работы бассейна;

- время работы бассейна за планируемый период, сут.

51. Расход теплоты на подогрев водопроводной воды для обеспечения водообмена в ваннах бассейна на планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

- для бассейнов рециркуляционного типа:

, (27)

где V_во - объем добавления водопроводной воды на каждого посетителя в сутки для осуществления водообмена в ванне бассейна, м³/чел·сут.; при озонировании воды принимается равным 0,03 м³/чел·сут., при других методах обеззараживания воды - 0,05 м³/чел·сут.;

n_пос - количество посетителей бассейна в сутки, чел.

- для бассейнов проточного типа:

, (28)

где V_в - объем воды в ванне бассейна, м³;

- продолжительность работы бассейна в сутки, ч;

- продолжительность полного водообмена, ч; принимается по таблице 15.

Таблица 15

Виды бассейнов и санитарно-гигиенические требования

к их эксплуатации

Виды бассейнов (назначение)	Температура воды, °C	Время полного водообмена, ч
Спортивные	26	8,0
Оздоровительные	28	6,0
Детские учебные:
- дети до 7 лет	31	0,5
- дети старше 7 лет	30	2,0
Обучение не умеющих плавать	29	2,0

52. Расход теплоты на подогрев водопроводной воды для наполнения ванны бассейна после ее санитарной обработки за планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

Q_со = c_в·V_в·(t_в - t_хв)·n_со·10^-3, (29)

где n_со - количество санитарных обработок за планируемый период, шт.

Пример расчета.

А) Определить количество теплоты на нужды горячего водоснабжения в октябре для локомотивного депо ст. Буй Северной ж.д.

Потребители горячей воды:

Работники - 372 чел. в смену;

Душевые на производстве - 4 шт;

Механическая прачечная со стиркой 500 кг в месяц.

При определении расхода теплоты на нужды ГВС учитывалось, что здание локомотивного депо относится к обычным производственным цехам, депо работает 2 смены в сутки и только в рабочие дни (23 дня).

По формуле (18) определяем расход теплоты на ГВС:

для кранов

Q_ГВ = 372·517·2·23·10^-6 = 8,9 Гкал

для душевых

Q_ГВ = 4·11500·2·23·10^-6 = 2,1 Гкал

По формуле (19) определяем количество теплоты, необходимое на стирку белья:

Q_ГВ = 500·1172·10^-6 = 0,6 Гкал

Общий расход теплоты на нужды ГВС депо за октябрь составит

Q_ГВ = 8,9 + 2,1 + 0,6 = 11,6 Гкал.

Б) Определить плановую потребность в теплоте на эксплуатацию бассейна в январе (ст. Лихая Северо-Кавказская ж.д.).

Исходные данные:

N пп	Наименование	Един. измер.	Обозначение
1.	Площадь зеркала воды бассейна	м²	175
2.	Объем воды в ванной бассейна	м³	250
3.	площадь убираемых помещений	м²	178
4.	Назначение бассейна		оздоровительный
5.	Тип бассейна		рециркуляционного (оборотного) типа
6.	Наличие проходного ножного душа		имеется
7.	Температура воды в проходном душе	°C	30
8.	Режим работы бассейна		Ежедневно с 9.00 до 22.00
9.	Количество смен в день		10
10.	Среднее количество посетителей в сутки	чел.	100
11.	Периодичность санитарной обработки ванны бассейна		1 раз в три дня
12.	Метод обеззараживания воды		хлорирование

По формуле (23) определяем расход воды на пополнение убыли от испарения, уноса и разбрызгивания:

В соответствии с таблицей 15 температура воды в ванной оздоровительного бассейна составляет 28 °C, температура холодной воды в зимний период принимаем 5 °C.

По формуле (22) определяем расход теплоты на восполнение потерь воды от испарения, уноса и разбрызгивания:

Q_исп = 1·1,12·(28 - 5)·31·10^-3 = 0,8 Гкал.

По формуле (25) определяем расход теплоты на мытье обходных дорожек ванн бассейна и душевых:

Q_д = 0,012·178·1·(30 - 5)·2·31·10^-3 = 3,3 Гкал.

По формуле (26) определяем расход теплоты на подогрев воды в проходном ножном душе перед входом на обходную дорожку ванн бассейна:

Q_пд = 0,72·1·(30 - 5)·10·0,5·31·10^-3 = 2,8 Гкал.

По формуле (27) определяем расход теплоты на подогрев водопроводной воды для обеспечения водообмена в ваннах бассейна:

Q_во = 1·(28 - 5)·0,05·100·31·10^-3 = 3,6 Гкал.

С учетом того, что санитарную обработку ванны бассейна проводят 1 раз в три дня, то за месяц она будет проведена не менее 10 раз.

По формуле (29) определяем расход теплоты на подогрев водопроводной воды для наполнения ванны бассейна после ее санитарной обработки:

Q_со = 1·250·(28 - 5)·10·10^-3 = 57,5 Гкал.

Расход теплоты на работу бассейна определяем по формуле (21):

Q_бас = 0,8 + 3,3 + 2,8 + 3,6 + 57,5 = 68,0 Гкал.

Нормирование потерь теплоты во внешних тепловых сетях

53. Потери теплоты внешними тепловыми сетями независимо от вида теплоносителя на планируемый период, Гкал, рассчитываются по формуле:

Q = Q_из + Q_ут, (30)

где Q_из - потери теплоты через изоляцию трубопроводов;

Q_ут - потери теплоты, обусловленные утечкой теплоносителя.

Для расчета потерь тепловая сеть разбивается на участки, в пределах которых трубопроводы имеют одинаковый диаметр (отсутствуют ответвления) и неизменный тип прокладки. Расчет потерь производится для каждого участка в отдельности, а затем полученные значения суммируются.

54. Нормируемые величины тепловых потерь через изоляцию трубопроводов на планируемый период, Гкал, определяются по формулам:

1) для теплопроводов подземной прокладки, по подающим и обратным трубопроводам проложенным вместе:

(31)

2) для теплопроводов, проложенных на открытом воздухе, по подающим и обратным трубопроводам проложенным раздельно:

, (32)

, (33)

где q, q_п, q_о - нормативные значения удельных тепловых потерь трубопроводов применительно к среднегодовым условиям их работы, подающих и обратных трубопроводов подземной прокладки - вместе, проложенных на открытом воздухе - раздельно, ккал/м·ч (приложения N 13

16);

L - длина участка тепловой сети (при подземной прокладке - в двухтрубном исчислении, на открытом воздухе - в однотрубном), м;

- коэффициент "местных" тепловых потерь, учитывающий потери теплоты через опоры труб, фланцевые соединения и арматуру (таблица 16);

k, k_п, k_о - коэффициенты пересчета среднегодовых тепловых потерь на другой планируемый период соответственно для трубопроводов подземной прокладки; подающего и обратного трубопроводов при прокладке на открытом воздухе;

- продолжительность работы тепловой сети в планируемом периоде, ч.

Таблица 16

Коэффициент местных тепловых потерь

Способ прокладки трубопроводов
1. На открытом воздухе, в непроходных каналах, тоннелях и помещениях:
1.1. на подвижных опорах, с диаметром условного прохода, мм:
- до 150	1,2
- 150 и более	1,15
1.2. на подвесных опорах	1,05
2. Бесканальный	1,15

55. При пересчете среднегодовых потерь теплоты через изоляцию на другой планируемый период значения коэффициентов k, k_п, k_о определяются по формулам:

для участков подземной прокладки -

, (34)

для участков, проложенных на открытом воздухе -

, (35)

, (36)

где

- среднегодовые температуры теплоносителя в подающей и обратной линиях сети, окружающей среды, грунта (на уровне заложения трубопроводов), °C;

- те же температуры, но в среднем за планируемый период, °C.

В качестве расчетной среднегодовой температуры атмосферного воздуха следует принимать:

при прокладке трубопроводов на открытом воздухе - среднюю за год температуру атмосферного воздуха, а для трубопроводов тепловых сетей, работающих только в отопительный период, - среднюю за период со среднесуточной температурой атмосферного воздуха от 8 °C и ниже;

для трубопроводов, расположенных в помещениях (при отсутствии сведений о температуре окружающего воздуха), +20 °C; для трубопроводов, расположенных в тоннелях, +40 °C;

при подземной прокладке трубопроводов в каналах и бесканальной прокладке - среднюю за год температуру грунта на глубине заложения трубопроводов.

56. Потери теплоты, обусловленные утечкой и технологическими затратами теплоносителя, Гкал, в общем случае рассчитываются по формуле

, (37)

где Q_i - составляющие элементы тепловых потерь: с утечками теплоносителей из водяных сетей (совместно по подающим и обратным линиям)

, из паропроводов Q_пп и конденсатопроводов Q_пк, затраты теплоты при заполнении трубопроводов после ремонтов Q_зап, Гкал.

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Нумерация пунктов дана в соответствии с официальным текстом документа.

57.1. Потери теплоты с утечками из водяных тепловых сетей

57.1.1. Утечку воды из тепловых сетей G_ут, м³, принимается численно равной 0,25% фактического объема воды в трубопроводах сетей и присоединенных к ним системах теплопотребления:

, (38)

где a - нормативное значение утечки из тепловой сети и местных систем, принимается

;

V_тс - объем воды в трубопроводах тепловой сети, м³;

V_сист - объем воды в системах теплопотребления, м³;

- продолжительность планируемого периода, ч;

57.1.2. Для случая, когда некоторые участки тепловой сети в неотопительный период не работают, а требуется определить потери теплоты в сетях за год, необходимо вычислять значение среднегодового объема теплоносителя в сети, м³:

, (39)

где (V_тс + V_сист)_от, (V_тс + V_сист)_нот - объем трубопроводов тепловой сети и систем теплопотребления, эксплуатирующихся соответственно в отопительном и неотопительном периодах, м³;

- продолжительность эксплуатации тепловой сети соответственно в отопительном и неотопительном периодах, ч.

57.1.3. Объем воды в трубопроводах тепловой сети, м³, определяется по формуле:

, (40)

где l_i - длина участков трубопровода, м;

- удельный объем воды, м³/м, определяется по таблице 17.

Таблица 17

Удельный объем воды в трубопроводах тепловой сети

в зависимости от диаметра труб

Условный диаметр трубы d_y, мм	Удельный объем воды, м³/м
25	0,0006
30	0,0009
40	0,0013
50	0,0020
70	0,0038
80	0,0053
100	0,008
125	0,012
150	0,018
175	0,027
200	0,034
250	0,053
300	0,075
350	0,101
400	0,135

57.1.4. Объем воды в системах теплопотребления, м³, вычисляется в зависимости от присоединенной тепловой нагрузки каждой системы:

, (41)

где Q_рi - расчетная тепловая нагрузка i-й системы теплопотребления, Гкал/ч;

- объем воды, принимаемый в зависимости от характеристики системы и расчетного графика температур, м³·ч/Гкал, отнесенный к величине Q_р (таблица 18).

Таблица 18

Удельный объем воды в системах теплопотребления,

при различных перепадах температур в зависимости

от типа теплопотребляющих систем

Тип теплопотребляющей системы	Перепад температур воды в системе теплопотребления, °C
Тип теплопотребляющей системы	95 - 70	110 - 70	130 - 70	140 - 70	150 - 70
С радиаторами высотой, мм:
- 500	19,5	17,6	15,1	14,6	13,3
- 1000	31	28,2	24,2	23,2	21,6
С ребристыми трубами	14,2	12,5	10,8	10,4	9,2
С конвекторами плинтусными и панельной системой	5,6	5	4,3	4,1	3,7
С регистрами из гладких труб	37	32	27	26	24
С калориферами	8,5	7,5	6,5	6	5,5

При отсутствии данных о типе нагревательных приборов систем теплопотребления объем воды в данных системах допускается принимать равным 30 м³ на 1 Гкал/ч расчетной тепловой мощности. При этом общий объем воды в тепловой сети и системах теплопотребления допускается вычислять исходя из удельного расхода воды на единицу расчетной тепловой мощности в размере 45 м³·ч/Гкал.

Допускается принимать при наличии подтверждающих документов фактическую тепловую нагрузку в качестве расчетной вместо проектных данных системы теплопотребления.

Емкость местных систем горячего водоснабжения в открытых системах теплоснабжения можно определять при v^сист = 6 м³·ч/Гкал средней часовой тепловой нагрузки.

При определении емкости систем теплопотребления следует учитывать каждую из систем, обеспечивающих различные виды тепловой нагрузки, независимо от схемы их присоединения к тепловым сетям, за исключением систем горячего водоснабжения, подключенных к тепловым сетям с помощью водо-водяных теплообменников.

Технологические затраты теплоносителя, связанные с вводом в эксплуатацию трубопроводов тепловых сетей, как новых, так и после планового ремонта или реконструкции, принимаются в размере 1,5-кратной емкости тепловой сети.

57.1.5. Потери теплоты, обусловленные утечкой воды из тепловой сети, Гкал, определяют по формуле:

, (42)

где

- плотность воды при среднем значении ее температуры в подающем и обратном трубопроводах тепловой сети, кг/м³; таблица 19;

c - удельная теплоемкость воды (принимается равной 1 ккал/кг·°C);

- средние за планируемый период температуры теплоносителя в подающей и обратной линиях тепловой сети, определяемые по эксплуатационному температурному графику при средней температуре атмосферного воздуха, °C;

- средняя температура воды, поступающая для подпитки тепловой сети; может быть принята 5 °C в отопительный период и 15 °C в неотопительный;

b - доля массового расхода теплоносителя, теряемого подающим трубопроводом (при отсутствии данных принимается равной 0,75);

- продолжительность работы сети в планируемом периоде, ч.

Таблица 19

Значения плотности воды в зависимости от ее температуры

t, °C	50	60	70	80	90	100	120	140
	988,1	983,2	977,8	971,8	965,3	958,4	943,4	926,4

57.1.6. При расчете потерь теплоты с утечкой теплоносителя за год принимается среднегодовое значение температуры холодной воды, °C, подаваемой для подпитки тепловой сети:

, (43)

где t_х.от, t_х.нот - температуры холодной воды, поступающей на источник теплоснабжения соответственно в отопительном и неотопительном периодах, °C;

- продолжительность отопительного и неотопительного периодов, ч.

57.1.7. Нормативные технологические затраты теплоты при заполнении трубопроводов после проведения планового ремонта и пуска в эксплуатацию новых сетей, Гкал, определяются по формуле:

, (44)

где 1,5·(V_тс + V_сист) - затраты сетевой воды на заполнение трубопроводов тепловой сети и местных систем теплопотребления, м³;

t_зап, t_х - соответственно температуры сетевой воды и холодной воды в момент заполнения тепловой сети, °C.

57.1.8. Нормативные технологические потери теплоносителя, обусловленные сливами из приборов автоматического регулирования и защиты, Гкал:

, (45)

где G_a - технически обоснованный расход теплоносителя, сливаемого каждым из действующих приборов автоматики или защиты одного типа, м³;

N - количество действующих приборов автоматики или защиты одного типа, шт.;

n - продолжительность функционирования однотипных приборов, ч.

57.1.9. Нормативные технологические потери теплоты, обусловленные сливами из приборов автоматического регулирования и защиты, Гкал, определяются по формуле:

, (46)

G_a - годовые потери теплоносителя в результате слива, м³;

- среднегодовая плотность теплоносителя в зависимости от места установки автоматических приборов, кг/м³;

t_сл, t_х - температура сливаемого теплоносителя и исходной воды, подаваемой на источник теплоснабжения в период слива, °C.

57.2. Потери теплоты с утечками из паровых сетей.

57.2.1. Нормируемые потери пара, кг, могут быть определены по нормам для водяных тепловых сетей по формуле:

, (47)

где V_пар - объем паровых сетей, м³;

- плотность пара при средних значениях давления и температуры по магистралям от источника теплоты до потребителя, кг/м³ (приложение N 17);

- продолжительность работы паровых сетей за планируемый период, ч.

Для случая, когда некоторые участки паровой сети в неотопительный период не эксплуатируются, для определения годовых потерь теплоты используется величина среднегодового объема теплоносителя в сети (вычисляется, как и для случая водяных тепловых сетей, по формуле (39)).

57.2.2. Для случая, когда паровая магистраль в разные периоды работы использует пар различных параметров, среднее давление пара

, кгс/см², определяется по формуле:

(48)

где P_н, P_к - соответственно начальное и конечное давление пара на источнике теплоты и у потребителей по периодам работы

, ч, с относительно постоянными значениями давлений, кгс/см²;

- продолжительность работы паровой магистрали в планируемом периоде, ч.

57.2.3. Средняя температура пара

, °C:

(49)

где t_н, t_к - соответственно начальная и конечная температура пара на источнике теплоты и у потребителей по периодам работы

, ч, с относительно постоянными значениями давлений, °C.

57.2.4. Потери конденсата, кг, для водяных тепловых сетей принимаются в размере 0,0025 от объема конденсатопроводов V_конд, м³, при соответствующей плотности воды (конденсата)

, по формуле:

(50)

При этом "невозврат" конденсата (при его использовании или потере) потребителем учитывается отдельно при нормировании соответствующей теплопотребляющей установки.

57.2.5. Потери теплоты на планируемый период, Гкал, обусловленные утечкой пара из паровых сетей:

Q_пп = G_пп·(h_п - h_х)·10^-6, (51)

где G_пп - потери пара за планируемый период, определяемые по формуле (47), кг;

h_п - теплосодержание пара при средних значениях давления и температуры в магистрали, ккал/кг;

h_х - теплосодержание холодной воды, ккал/кг.

57.2.6. Потери теплоты на планируемый период, Гкал, обусловленные утечкой конденсата из конденсатопроводов:

Q_пк = G_пк·c·(t_к - t_х)·10^-6, (52)

где G_пк - потери конденсата за планируемый период, определяемые по формуле (50), кг;

t_к, t_х - соответственно средние значения за период работы паропроводов температуры конденсата и холодной воды, °C.

Пример расчета.

К системе теплоснабжения присоединен вокзал с расчетной отопительной нагрузкой

. В качестве отопительных приборов в здании используются радиаторы высотой 500 мм. Теплоснабжение осуществляется через двухтрубную водяную тепловую сеть, проложенную в непроходном канале; длина сети (в одну сторону) составляет 35 м; условный диаметр трубопроводов 100 мм; максимальная проектная температура сетевой воды в подающей магистрали 95 °C, в обратной - 70 °C. Требуется определить потери теплоты трубопроводами за январь. Здание расположено в Саратовской области, тепловая сеть запущена в эксплуатацию в 1990 г.

Порядок расчета.

Согласно климатическим данным (приложение N 4) продолжительность отопительного периода для данного региона составляет 196 сут (или 4704 ч), что менее 5000 ч в год. По приложению N 14 находим нормы тепловых потерь через изоляцию трубопроводов для следующих условий:

продолжительность работы сети в год менее 5000 ч;

средние температуры сетевой воды в подающей линии 65 °C; в обратной 50 °C (что соответствует максимальным температурам сетевой воды 95 и 70 °C соответственно в подающей и обратной линиях);

диаметр условного прохода трубопровода 100 мм;

тип прокладки - подземная канальная;

год начала эксплуатации сети - 1990.

В соответствии с приложением N 14 таблица 14.1 норма тепловых потерь составляет для подающего трубопровода

, для обратного -

Тепловая сеть работает только в отопительный период, в данном случае среднегодовой и среднесезонный режимы работы совпадают, поэтому коэффициент пересчета k = 1,0.

По таблице 16 находим коэффициент местных тепловых потерь

(для трубопроводов с диаметром условного прохода менее 150 мм, расположенных в непроходных каналах на подвесных опорах).

По формуле (31) определяем нормативные значения тепловых потерь через изоляцию трубопроводов за январь:

Q_из = (28 + 19)·35·1,05·1,0·744·10^-6 = 1,3 Гкал.

По таблице 17 определяем удельный объем воды на 1 м длины трубы диаметром 100 мм:

Объем воды в трубах тепловой сети (для подающей и обратной линий) по формуле (40) равен:

V_тс = (35 + 35)·0,008 = 0,56 м³.

Для нахождения объема воды в местной системе отопления воспользуемся данными таблицы 18. Для исходных условий (температурный график 95 - 70 °C, тип нагревательных приборов - радиаторы высотой 500 мм) удельный объем воды на единицу тепловой нагрузки здания составит

;

Тогда по формуле (41) объем воды в местной системе:

V_сист = 0,274·19,5 = 5,34 м³.

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (38), а не (34).

Утечки воды из сети за планируемый период по формуле (34):

G_ут = 0,0025·(0,56 + 5,34)·744 = 10,98 м³

Потери теплоты с утечками теплоносителя определим по формуле (42), учитывая, что плотность воды при средней температуре в сети

(таблица 19):

Q_ут = 10,98·985·1,0·[0,75·65 + (1 - 0,75)·50 - 5]·10^-6 = 0,6 Гкал

Окончательно, потери теплоты в сетях за отопительный период составят (по формуле (30)):

Q = 1,3 + 0,6 = 1,9 Гкал

Моечные машины

58. Удельный расход теплоты моечными машинами нормируется на килограмм обмываемых деталей. Нормы расхода теплоты устанавливают в зависимости от назначения (типа машины) и вспомогательного оборудования (главным образом от мощности вентиляционной установки и времени ее работы).

59. Типовые моечные машины

Расход теплоты на моечную машину за планируемый период, Гкал, определяют по формуле:

Q_мм = k_с·q_мм·G_дет·10^-6, (53)

где k_с - коэффициент, учитывающий сезонность работы (для лета - 1,0, в отопительный сезон - 1,1);

q_мм - удельная норма расхода теплоты, ккал/кг;

G_дет - масса деталей, обмываемых в моечной машине за планируемый период, кг.

В приложении N 18 приведены значения удельного расхода теплоты для моечных машин различных типов, наиболее распространенных в подразделениях железнодорожного транспорта, в зависимости от режима их эксплуатации.

60. Моечные машины произвольной конструкции

На сети дорог эксплуатируется большое количество моечных машин, изготовленных собственными силами подразделений, зачастую со значительными отступлениями от проектной документации.

Для таких моечных машин, при отсутствии достоверных результатов наладочных испытаний, норма расхода теплоты на 1 кг обмываемых деталей, ккал/кг, определяется по формуле:

, (54)

где Q_мм - расход теплоты моечной машиной за один цикл работы, ккал/цикл;

G_ц - масса деталей, загружаемых в моечную машину на один цикл, кг/цикл.

Расход теплоты на моечную машину, ккал/цикл, складывается из следующих составляющих:

Q_мм = Q_вент + Q_дет + Q_охл + Q_проч, (55)

где Q_вент - потери теплоты, связанные с удалением паровоздушной смеси из камеры моечной машины, ккал/цикл;

Q_дет - расход теплоты на нагрев обмываемых деталей, ккал/цикл;

Q_охл - потери теплоты от внешнего охлаждения моечной машины, ккал/цикл;

Q_проч - прочие потери теплоты через вспомогательное оборудование, ккал/цикл.

Потери теплоты с удалением паровоздушной смеси, ккал/цикл, определяются из уравнения:

, (56)

где V - часовой расход удаляемой вентилятором паровоздушной смеси, м³/ч;

- плотность влажного воздуха, кг/м³;

h - теплосодержание влажного воздуха, ккал/кг;

- время работы вытяжного вентилятора, мин/цикл (при хорошей герметизации моечной машины не превышает 10 - 12% от времени цикла).

Значения плотности и теплосодержания удаляемой паровоздушной смеси при различных температурах приведены в таблице 20.

Таблица 20

Значения плотности и теплосодержания

удаляемой паровоздушной смеси

Температура t, °C	Теплосодержание h, ккал/кг	Плотность , кг/м³
30	23,7	1,146
35	31,6	1,121
40	39,7	1,096
45	52,6	1,069
50	65,5	1,042
55	87,6	1,012
60	109,7	0,981

Потери теплоты на нагрев обмываемых деталей, ккал/цикл, определяются по формуле:

Q_дет = G_дет·c_дет·(t₂ - t₁), (57)

где G_дет - масса тележек, оборудования и деталей вагонов, загружаемых в моечную машину за один цикл, кг/цикл, принимается по рабочим чертежам завода изготовителя;

c_дет - теплоемкость деталей, принимаемая равной 0,11 ккал/кг °C;

t₂ - рабочая температура моющей жидкости, °C;

t₁ - температура загружаемых деталей, °C.

Потери теплоты от внешнего охлаждения моечной машины, ккал/цикл, определяются по формуле:

, (58)

где q - удельный тепловой поток с единицы поверхности моечной машины, принимается равным ~ 85 ккал/м²·ч;

F_мм - поверхность наземной части моечной машины, м²;

- время одного цикла работы моечной машины, мин/цикл.

Прочие потери теплоты, ккал/цикл, принимаются равными 18% от потерь теплоты с удаляемой паровоздушной смесью:

Q_проч = 0,18·Q_вент (59)

61. Моечные машины специального назначения

61.1. Удельный расход теплоты на моечную машину воздухораспределителей вагонов q_вр (камерного типа) отнесенный к объему камеры V_к (м³) нормируют с учетом времени ее эксплуатации в течение смены: для машин с непрерывной эксплуатацией q_вр = 0,8 Гкал/м³, для машин, работающих периодически q_вр = 0,93 Гкал/м³.

Общий расход теплоты на моечную машину за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (60)

где n - число смен эксплуатации в сутки, 1/сут;

- продолжительность планируемого периода, сут.

61.2. Удельный расход теплоты на моечную машину секций холодильников нормируют по времени ее эксплуатации: для машин, работающих круглосуточно, q_сх = 0,1 Гкал/ч; для машин, периодически эксплуатируемых в течение суток, q_сх = 0,16 Гкал/ч.

Общий расход теплоты на моечную машину холодильников за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (61)

где

- число часов эксплуатации машины в планируемом периоде, ч/период.

61.3. Удельный расход теплоты на моечную машину роликоподшипников относят на 1 ч ее работы и принимают равным q_рп = 0,064 Гкал/ч.

Пример расчета.

В вагонном депо установлена камерная моечная машина для обмывки тележек вагонов ЦМВ с базой 2400 мм типа АПЛ-1.

Определить норму расхода теплоты в июле при двухсменном режиме работы и обмывке 6 тележек в смену.

Удельная норма расхода теплоты на моечную машину при двухсменном режиме работы составляет q_мм = 12 ккал/кг (приложение N 18).

В месяце (22 рабочих дня), при двухсменной работе обмывается: 22·2·6 = 264 тележки.

Масса одной тележки - 7444 кг. Общая масса тележек составит:

G_дет = 264·7444 = 1965216 кг/мес.

Норма расхода теплоты на моечную машину на планируемый период по формуле (53) для летних условий работы составит:

Q_мм = 12·196521610^-6 = 23,6 Гкал/мес.

Разогрев нефтепродуктов

62. Удельный расход теплоты на разогрев и слив нефтепродуктов нормируется в килокалориях на 1 килограмм нефтепродуктов, а удельный расход теплоты при их хранении в емкостях - в килокалориях на 1 килограмм за сутки хранения.

63. Расход теплоты на разогрев перед сливом из цистерн и компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродуктов за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_н = Q_с + Q_р + Q_х, (62)

где Q_с - расход теплоты на разогрев нефтепродуктов перед сливом из железнодорожных цистерн за планируемый период, Гкал;

Q_р - расход теплоты на разогрев нефтепродуктов в резервуаре после длительного хранения при выключенном подогреве, Гкал.

Q_х - расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродуктов за планируемый период, Гкал.

64. Разогрев нефтепродуктов перед сливом из железнодорожных цистерн:

64.1. Расход теплоты на разогрев нефтепродуктов перед сливом из железнодорожных цистерн за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_с = q_с·B_н·10^-6, (63)

где q_с - удельный расход теплоты на разогрев перед сливом нефтепродуктов из железнодорожных цистерн, ккал/кг;

B_н - масса слитого нефтепродукта за планируемый период, кг.

64.2. Удельный расход теплоты на разогрев нефтепродуктов перед сливом из железнодорожных цистерн, ккал/кг, определяется по формуле:

, (64)

где c_н - удельная теплоемкость нефтепродукта, ккал/кг·°C; в инженерных расчетах для всех видов нефтепродуктов может быть принята равной 0,405 - 0,50 ккал/кг·°C; для мазута теплоемкость может быть определена по эмпирической зависимости c_н = 0,415 + 0,0006·t, где t - средняя температура мазута в процессе разогрева, °C;

t_к - конечная температура разогрева нефтепродукта, необходимая для слива, °C; принимается по таблице 21;

k_п - коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду при разогреве нефтепродуктов, кг/м²·ч; для железнодорожных цистерн принимают равным 10 кг/м²·ч;

k_ц - коэффициент формы, определяемый как отношение площади поверхности цистерны к ее объему, м^-1; для 50-тонной цистерны равен 1,71 м^-1, для 60-тонной - 1,55 м^-1, для 90-тонной - 1,48 м^-1, для 120-тонной - 1,34 м^-1;

- фактическое время разогрева и слива нефтепродукта из цистерны, ч; в холодное время года (со средней суточной температурой атмосферного воздуха ниже 8 °C) для мазутов М-40 и М-100 соответственно 8 и 10 ч; в теплое время года (со средней суточной температурой атмосферного воздуха выше 8 °C) - 4 ч;

t_нс - начальная температура слива нефтепродукта в пункте прибытия цистерны, °C; при нахождении в пути следования более 7 суток равна средней температуре атмосферного воздуха в пункте слива за планируемый период, при нахождении в пути следов менее 7 суток - определяется по формуле:

(65)

где

- средняя температура атмосферного воздуха в пути следования, °C;

t_п - температура, при которой был налит нефтепродукт в пункте погрузки, °C;

F - общая поверхность цистерны, м²; для 50-тонной цистерны равна 87 м², для 60-тонной - 93 м², для 90-тонной - 150 м², для 120-тонной - 188 м²;

- время пробега цистерны, ч;

k - общий коэффициент теплопередачи, ккал/м²·ч·°C, (может быть принят равным 7,0 ккал/м²·ч·°C).

Таблица 21

Рекомендуемые температуры разогрева нефтепродуктов

при их сливе из железнодорожных цистерн.

Вид нефтепродукта	Температура застывания, °C	Температура вспышки, °C	Рекомендуемая температура разогрева, °C
Мазут М40		+90	+50
Мазут М100		+110	+70
Дизельное топливо			+25
Дизельное моторное масло	-10	+210	+30
Компрессорные масла	-		+40
Цилиндровое масло	+17	+300	+55
<*> Для мазута из высокопарафинистой нефти.

65. Разогрев нефтепродуктов в резервуарах после длительного хранения при выключенном подогреве.

65.1. Общее количество теплоты, необходимое для разогрева нефтепродуктов в резервуарах после длительного хранения при выключенном подогреве за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_р = (Q₁ + Q₂ + Q₃)·10^-6, (66)

где Q₁ - объем теплоты, полезно затрачиваемой на подогрев нефтепродукта и самого нефтехранилища, ккал;

Q₂ - объем теплоты, расходуемой на разогрев парафина, ккал;

Q₃ - потери теплоты в окружающую среду, ккал.

65.2. Объем теплоты, полезно затрачиваемой на подогрев нефтепродукта и самого нефтехранилища, ккал, определяется по формуле:

Q₁ = (G_н·c_н + G_ст·c_ст)·(t_к - t_нр), (67)

где G_н - масса нефтепродукта, кг;

c_н - удельная теплоемкость нефтепродукта, ккал/кг·°C (в инженерных расчетах для всех видов нефтепродуктов может быть принята равной

; для мазута теплоемкость может быть определена по эмпирической зависимости c_н = 0,415 + 0,0006·t, где t - средняя температура мазута в процессе разогрева, °C;

G_ст - масса материала ограждений нефтехранилища, кг;

c_ст - удельная теплоемкость материала ограждений нефтехранилища, ккал/кг·°C (для стальных конструкций - c_ст = 0,119 ккал/кг·°C, для железобетонных - c_ст = 0,200 ккал/кг °C);

t_к - конечная температура разогрева нефтепродукта, °C, принимается по таблице 21;

t_нр - вероятная температура нефтепродукта при остывании его в резервуаре после определенного срока хранения (при отключенном подогреве), °C, при продолжительности хранения без подогрева более 7 суток равна средней температуре атмосферного воздуха за планируемый период, а при хранении менее 7 суток - определяется по формуле:

, (68)

где

- средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению N 4;

t_нал - температура, при которой нефтепродукт был налит в резервуар, °C;

F_р - площадь поверхности ограждения резервуара, м²;

k - коэффициент теплопередачи через стенки резервуара, зависящий от его конструкции, ккал/м²·ч·°C (для металлических неизолированных резервуаров - 6,0 ккал/м²·ч·°C; для изолированных - 3,0 ккал/м²·ч·°C; для подземных резервуаров - 0,27 ккал/м²·ч·°C);

- продолжительность остывания нефтепродукта, ч.

65.3. Теплота, расходуемая на разогрев парафина, ккал (рассчитывается только для нефтепродуктов, полученных из высокопарафинистой нефти):

, (69)

где a - содержание парафина в нефтепродукте, %; для парафинистого мазута принимается равным 8%;

r_пф - удельная теплота плавления парафина, принимается равной 40 ккал/кг.

65.4. Потери теплоты в окружающую среду, ккал; определяются по формуле:

, (70)

где t_ср - средняя температура нефтепродукта за период разогрева в резервуаре, °C; определяется по формулам:

(71)

- средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C; для наземных резервуаров принимается равной температуре атмосферного воздуха, определяемой по приложению N 4; для подземных резервуаров - постоянной и равной +5 °C);

- продолжительность разогрева нефтепродукта, ч.

66. Разогрев нефтепродуктов при хранении в резервуарах.

66.1. Расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродуктов за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (72)

где q_i - удельные расходы теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродукта в i-м резервуаре, ккал/кг·сут;

W_i - вместимость i-го резервуара, кг;

- время хранения нефтепродукта в i-м резервуаре за планируемый период, сут.

66.2. При разогреве нефтепродуктов во время их хранения в расходных резервуарах теплота затрачивается только на компенсацию тепловых потерь в окружающую среду. В этом случае удельный расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении нефтепродуктов в резервуаре, ккал/кг·сут, определяется по формуле:

, (73)

где K_э - коэффициент, учитывающий особенности эксплуатации резервуара в планируемый период: K_э = 1,0 - полностью заполненный резервуар, находящийся в "горячем резерве"; K_э = 0,7 - частично заполненный резервуар (расходный);

V - объем резервуара, м³;

t_х - температура хранения нефтепродукта в резервуаре (как правило, совпадает с температурой слива), °C;

- плотность нефтепродукта, кг/м³.

Стандартное значение плотности определяется в лабораторных условиях при 20 °C. При значениях температуры отличных от 20 °C следует производить пересчет величин плотности по формуле:

, (74)

где

- плотность нефтепродукта, измеренная при температуре, отличной от 20 °C, г/см³;

- плотность нефтепродукта при температуре 20 °C, отнесенная к плотности воды при 4 °C, принимаемой за единицу, г/см³;

- средняя температурная поправка (приложение N 19).

Пример расчета

Определить норму расхода теплоты на разогрев мазута при сливе и компенсацию теплопотерь при его хранении за январь.

Мазут марки М-100 прибывает 3 раза в месяц на ст. Курск Московской ж.д.

Условия транспортировки: топливо перевозится в 60-тонных цистернах, поверхность цистерны 93 м², температура топлива при наливе 60 °C, время следования цистерн трое суток (72 ч), время слива 10 ч.

Условия хранения: топливо хранится в трех металлических резервуарах вместимостью 2000 т каждый, объем одного резервуара 2150 м³, поверхность охлаждения 927 м².

Расход мазута составляет в среднем B_т = 400 т/сут.

Плотность мазута М-100 при стандартных условиях

Порядок расчета.

1. Определим удельный расход теплоты на разогрев и слив мазута.

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду таблица 21, а не 17.

По таблице 17 конечная температура подогрева мазута, необходимая для слива, t_к = 60 °C. Температура атмосферного воздуха для Курской области в январе равна t_о = -8,6 °C (приложение N 4), теплоемкость мазута - 0,45 ккал/кг·°C.

В связи с тем, что время транспортировки мазута без подогрева составило менее 7 суток, начальная температура слива мазута из цистерны в пункте прибытия рассчитывается по формуле (65):

Плотность мазута при средней температуре разогрева

определяется по формуле (74). Значение температурной поправки

определяется по приложению N 19

Для 60-тонной цистерны коэффициент K_ц = 1,55 м^-1.

Подставляя эти данные в формулу (64), получим удельный расход теплоты на разогрев при сливе мазута из цистерны:

Потребление мазута за месяц составит:

B = 400·30 = 12000 т/мес = 12000·10³ кг/мес.

Тогда по формуле (63) можно определить норму расхода теплоты при сливе мазута из цистерн за месяц:

Q_с = 27,1·12000·10³ = 324600000 ккал/мес = 324,6 Гкал/мес.

2. Определим удельный расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении мазута в резервуарах.

Плотность мазута при температуре хранения t_п = 60 °C:

Затраты теплоты для разогрева в расходном резервуаре по формуле (73):

Затраты теплоты для разогрева в резервном резервуаре:

3. Определим суммарную норму расхода теплоты в мазутохранилище за январь.

Так как топливо прибывает на станцию 3 раза в месяц, период между пополнениями резервуаров составляет 10 суток. Поскольку суточный расход топлива равен 400 т/сут, то одного резервуара топлива хватит на 5 суток. В последние 5 суток топливо будет расходоваться из второго резервуара, а третий останется в резерве. Таким образом, первый резервуар всегда является расходным, второй эксплуатируется и как расходный и как резервный, а третий - резервный. Так как емкость каждого резервуара 2000 т и цикл заполнения и расходования топлива за месяц повторяется три раза, общая норма расхода теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении мазута в месяц по формуле (72) составит:

Суммарная норма расхода теплоты на январь на разогрев при сливе и компенсацию теплопотерь при хранении мазута определяется по формуле (62):

Q = (324600000 + 56496000)·10^-6 = 889,6 Гкал.

Сушка лесоматериалов

67. Норму удельного расхода теплоты на сушку лесоматериалов, Гкал/м³, определяют в зависимости от породы древесины (хвойная, лиственная), ее начальной и конечной влажности, типа применяемых сушильных установок и сезона, для которого производится нормирование (отопительный или летний).

68. Удельный расход теплоты, нормируемый на 1 м³ высушиваемой древесины, Гкал/м³, определяется по формуле:

q_с = G·q_вл·10^-6, (75)

где G - масса влаги, испаряемая за время сушки из 1 м³ материала, кг/м³;

q_вл - удельный расход теплоты на испарение 1 кг влаги, ккал/кг, (приложение N 20)

Масса влаги, удаленная из материала, кг/м³, определяется по формуле:

, (76)

где

- плотность сухого материала, кг/м³ (таблица 22),

W_н - начальная влажность материала на сухую массу, %,

W_к - конечная влажность материала на сухую массу, %.

Таблица 22

Плотность сухого материала

Наименование породы древесины	Плотность сухого материала, кг/м³	Наименование породы древесины	Плотность сухого материала, кг/м³
Твердые		Хвойные и легкие
Дуб	580	Ель	390
Клен	570	Сосна	430
Бук	570	Пихта	350
Ясень	570	Ольха	420
Лиственница	650	Осина	380

Величину q_вл принимают с учетом дополнительных расходов теплоты на термообработку и прогрев древесины, рециркуляцию сушильного агента, потерь теплоты через неплотности, с теплопередачей через кладку и пр.

69. При нормировании удельных расходов теплоты для низкотемпературных сушильных установок

с принудительной циркуляцией их численные значения следует сокращать на 10%.

70. Норма расхода теплоты на работу сушильных установок деревообделочного цеха за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_суш = (q^хв·V^хв + q^тв·V^тв)·10^-6, (77)

где q^хв, q^тв - удельные расходы теплоты для средневзвешенной начальной и конечной абсолютной влажности хвойных и твердых пород (W_нср, W_кср), за планируемый период, Гкал/м³ период;

V^хв, V^тв - объемы древесины хвойных и твердых пород, загруженных за планируемый период в сушила деревообделочного цеха, м³.

71. При наличии в цехе разнотипных сушил: с естественной (I), принудительной (II) циркуляцией и высокотемпературных герметизированных сушил (III) норма расхода теплоты, Гкал/период, определяется по формуле:

(78)

72. При проверке норм средневзвешенная за отчетный период начальная или конечная влажность подсчитывается по формуле:

, %, (79)

где W₁, W₂, W₃, ... ..., W_i - абсолютная (начальная или конечная) влажность высушенной хвойной или твердой древесины, %;

V₁, V₂, V₃, ... ..., V_i - объем древесины, м³.

При планировании работы цеха средняя влажность древесины принимается по эксплуатационным данным за предыдущие кварталы, а объем древесины - по сортам.

73. Для кварталов, у которых часть дней включает отапливаемый период, а другая часть - неотапливаемый, удельный расход теплоты, Гкал/кг, подсчитывается с использованием данных приложения N 4 как средневзвешенная величина:

, (80)

где A - число дней отопительного периода;

B - число дней неотопительного периода.

Пример расчета

Рассчитать норму расхода теплоты на первый квартал работы деревообделочного цеха, оборудованного одним конвективным низкотемпературным сушилом с естественной циркуляцией (N 1) и одним герметизированным высокотемпературным сушилом (N 2). За этот период планируется высушить древесину в следующем объеме (таблица).

Таблица

Количество древесины, подлежащей сушке

Сушило N 1				Сушило N 2
Порода древесины	V_к, м³	W_н, %	W_к, %	Порода древесины	V_к, м³	W_н, %	W_к, %
Сосна	60	40	10	Сосна	120	40	15
	45	40	15		90	35	10
	30	30	10		60	30	10
Лиственница	30	40	15	Дуб	50	40	12
Лиственница	15	30	12	Дуб	40	35	10

По формуле (79) определим средневзвешенную начальную и конечную влажность древесины, подлежащей обработке в сушиле N 1:

- для сосны

- для лиственницы

Масса влаги, испаряемая за время сушки сосны, определяется по формуле (76):

G^хв = 0,01·430·(37,8 - 11,7) = 112,23 кг/м³,

где 430 кг/м³ - плотность сухого материала сосны (таблица 22).

Для лиственницы:

G^тв = 0,01·650·(36,7 - 14) = 147,55 кг/м³,

где 650 кг/м³ - плотность сухого материала лиственницы.

По формуле (79) определим средневзвешенную начальную и конечную влажность древесины, подлежащей обработке в сушиле N 2:

- для сосны:

- для дуба:

Масса влаги, испаряемой за время сушки древесины, определяется по формуле (76):

- для сосны:

G^хв = 0,01·430·(36,1 - 12,2) = 102,72 кг/м³,

где 430 кг/м³ - плотность сухого материала сосны (таблица 22).

- для дуба:

G^тв = 0,01·580·(37,7 - 11,1) = 154,67 кг/м³,

где 580 кг/м³ - плотность сухого материала дуба (таблица 22).

Норма расхода теплоты на 1 м³ высушиваемой древесины, подлежащей сушке, определяется по формуле (75):

Сушило N 1 - сушка сосны

q^хв = 112,23·2850·10^-6 = 0,320 Гкал/м³,

где q_с = 2850 ккал/кг - удельный расход теплоты на 1 кг испаренной влаги для низкотемпературных сушил при

согласно приложению N 20 по ближайшему значению W_н - W_к.

Сушило N 1 - сушка лиственницы

q^тв = 147,55·3880·10^-6 = 0,573 Гкал/м³,

где q_с = 3880 ккал/кг - удельный расход теплоты на 1 кг испаренной влаги для низкотемпературных сушил при

согласно приложению N 20 по ближайшему значению W_н - W_к.

Сушило N 2 - сушка сосны

q^хв = 102,7·1610·10^-6 = 0,165 Гкал/м³,

где q_с = 1610 ккал/кг - удельный расход теплоты на 1 кг испаренной влаги в высокотемпературных сушилах при

согласно приложению N 20 по ближайшему значению W_н - W_к.

Сушило N 2 - сушка дуба

q^тв = 154,7·1560·10^-6 = 0,241 Гкал/м³,

где q_с = 1560 ккал/кг - удельный расход теплоты на 1 кг испаренной влаги в высокотемпературных сушилах при

согласно приложению N 20 по ближайшему значению W_н - W_к.

Норму расхода теплоты на работу сушил деревообделочного цеха за квартал определяем по формуле (78):

Q_суш = 0,320·135 + 0,165·270 + 0,573·45 + 0,241·90 = 135,2 Гкал/квартал.

Промывочно-пропарочные станции

74. Нормы расхода теплоты для промывочно-пропарочных станций (далее - ППС) устанавливаются на одну четырехосную цистерну в зависимости от характера ее обработки (например, очистки из-под темных нефтепродуктов под светлые, после дизельного топлива для налива бензина, для ремонта и т.п.).

75. Норма расхода теплоты на одну цистерну в летний период, Гкал/цистерна, определяется по формуле:

, (81)

где q_пр, q_пром - нормы удельного расхода теплоты на пропарку и промывку цистерн, Гкал/мин;

, q_пром - нормы времени, необходимые для выполнения операций пропарки и промывки цистерны, мин.

76. Для работы в зимнее время, сроки которого регламентируются началом и окончанием отопительного периода соответствующего региона, норма расхода теплоты возрастает. Это связано с необходимостью дополнительного прогрева металла цистерн, остатков нефтепродуктов, а также в связи с увеличением теплопотерь в окружающую среду. В этом случае расход теплоты Q_ц определяется по формуле:

, (82)

где Q_зим - дополнительный расход теплоты на одну цистерну в зимнее время, Гкал/цистерна.

77. Время, необходимое для проведения операций пропарки

и промывки

, устанавливают по утвержденным для каждой станции картам технологического процесса обработки цистерн.

78. Удельная норма расхода теплоты на пропарку цистерны, Гкал/мин, определяется по формуле:

q_пр = q_пр₁·k_пр, (83)

где q_пр₁ - норма удельного расхода теплоты в процессе работы стандартного пропарочного рукава при полностью открытом вентиле и давлении пара перед эстакадой 5 кгс/см² (по данным контрольных и эксплуатационных испытаний принимается равной q_пр1 = 0,0085 Гкал/мин);

k_пр - поправочный коэффициент, учитывающий изменение расхода пара при снижении или увеличении его среднего давления перед эстакадой (таблица 23).

Таблица 23

Значения коэффициента k_пр в зависимости от давления пара

P_п, кгс/см²	k_пр
2	0,41
3	0,61
4	0,8
5	1,0
6	1,175

В соответствии с технологическим процессом пропарка цистерн должна производиться паром при давлении не ниже 6 - 7 кгс/см². Снижение давления пара при той же длительности процесса сопряжено с ухудшением качества обработки цистерн.

79. Исходная норма расхода теплоты на промывку цистерн, Гкал/мин, определяется по формуле:

q_пром = 230·c·k_пром·(t_вых - t_вх)·10^-6, (84)

где 230, кг/мин - средний расход воды при работе механического промывальщика типа РП-54 с двумя основными соплами диаметром 9,5 мм при давлении воды перед эстакадой 7 кгс/см²;

c - теплоемкость воды, ккал/кг °C;

t_вых, t_вх - соответственно температура воды на выходе и входе в бойлер, °C;

k_пром - поправочный коэффициент, учитывающий изменение расхода воды при снижении или увеличении ее среднего давления P_в, кгс/см², перед эстакадой (таблица 24).

Таблица 24

Значения коэффициента k_пром в зависимости от давления воды

P_в, кгс/см²	k_пром
5	0,81
6	0,91
7	1,0
8	1,07
9	1,16

Для промывальщика типа ОК-ЦНИИ, оборудованного тремя соплами диаметром 8 мм, средний расход воды может быть принят равным 250 кг/мин.

Тогда

q_м = 250·c·k_пром·(t_вых - t_вх)·10^-6 (85)

80. Величина дополнительного расхода теплоты на одну цистерну в зимнее время года, Гкал/цистерна, включает в себя расходы на подогрев: цистерны Q_зим1 и остатков нефтепродуктов Q_зим2, а также компенсацию потерь в окружающую среду Q_зим3, и определяется по формуле:

Q_зим = Q_зим₁ + Q_зим₂ + Q_зим₃ (86)

Дополнительный расход теплоты для цистерн, Гкал/цистерна, составляет:

- обрабатываемых на открытой эстакаде

(87)

- обрабатываемых в закрытой эстакаде

, (88)

где t_о и t_вз - соответственно средние температуры атмосферного воздуха за рассматриваемый период и температура воздуха в закрытой эстакаде, °C.

81. Расход теплоты на промывку и пропарку цистерн за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (89)

где Q_ц₁, Q_ц₂, Q_ц₃ ... ... Q_цт - соответственно нормы расхода теплоты в зависимости от вида выполняемой обработки цистерны (очистка из-под темных нефтепродуктов под светлые, из-под дизельного топлива или бензина, из-под мазута, для налива керосина, для подготовки к ремонту и т.п.), осуществляемого на рассматриваемой станции или пункте, Гкал/цистерна;

n_ц₁, n_ц₂, n_ц₃ ... ... n_цт - соответствующее количество цистерн, прошедших обработку за отчетный период.

82. Норма расхода теплоты на промывку и пропарку цистерн за планируемый период, Гкал, кроме расхода теплоты, расходуемого непосредственно на технологические операции Q_ц^общ, должна включать также потери теплоты в сетях от котельной до эстакад Q_сет.

(90)

83. При наличии на ППС установки для сепарации нефтепродуктов от обмывочной воды, вводится дополнительная норма расхода теплоты на нефтеловушку, Гкал:

, (91)

где

- расход теплоты на нефтеловушку, Гкал;

- часовой расход теплоты на нефтеловушку (зависит от температуры атмосферного воздуха) Гкал/ч;

Q_хр - расход теплоты на компенсацию потерь теплоты при хранении уловленных нефтепродуктов в емкостях, Гкал;

k_пот - коэффициент, учитывающий потери теплоты в паро- и нефтепроводах (для зимнего режима - 1,1; для летнего режима - 1,05);

- время работы нефтеловушки за планируемый период, ч.

Норму удельную расхода теплоты нефтеулавливающей установкой на одну обработанную цистерну определяют в виде

, Гкал/цистерна, где n - количество обработанных цистерн.

84. В зимнее время предусматривается подогрев воздуха, подаваемого для сушки и дегазации каждой цистерны, до температуры

. Расход теплоты на подогрев воздуха в калориферах, Гкал/цистерна:

, (92)

где V - расход воздуха на сушку котла цистерны, м³/цистерна (150 - 200 м³ на одну цистерну);

- плотность воздуха, кг/м³ (можно принять 1,29 кг/м³);

c_в - теплоемкость воздуха, ккал/кг °C (принимается 0,241 ккал/кг·°C);

t_дг - температура воздуха, подаваемого на дегазацию, °C;

t_о - температура атмосферного воздуха, °C.

85. При нормировании расхода теплоты для ППС при использовании беспропарочной технологии отмывки железнодорожных цистерн формулы (81) и (82) принимают вид:

Q_ц = q_пром·t_пром, (93)

Q_ц = q_пром·t_пром + Q_зим (94)

Расход обмывочной воды на одну цистерну равен 0,03 м³.

Норма расхода теплоты на промывку цистерны, Гкал/мин, составляет

q_пром = G·c·(t_вых - t_вх)·10^-6, (95)

где G - производительность насосной установки, кг/мин. При использовании беспропарочной технологии G = 4,3 кг/мин.

Пример расчета

Рассчитать норму расхода теплоты для ППС с крытой эстакадой за январь месяц. За это время обработано цистерн (с указанием времени пропарки

и промывки

- из-под светлых продуктов под светлые - n₁ = 3015 шт.

(

);

- из-под темных нефтепродуктов под светлые - n₂ = 1520 шт.

(

);

- из-под темных нефтепродуктов под темные - n₃ = 6218 шт.

(

Параметры промывочной воды t_вх = 5 °C; t_вых = 80 °C; P_в = 6 кгс/см².

Промывка производится механическим промывальщиком РП-54. Среднее давление пара P_п = 5 кгс/см². Средняя температура атмосферного воздуха за рассматриваемый период

; средняя температура в крытой эстакаде

; потери в сетях Q_сет от котельной к эстакаде в январе составили 85 Гкал/мес.

Исходная норма расхода теплоты на пропарку цистерн определяется по формуле (83), учитывая, что при среднем давлении пара перед эстакадой P_п = 5 кгс/см², поправочный коэффициент k₁ = 1,0. (таблица 23):

q_пр = 0,0085·1,0 = 0,0085 Гкал/мин.

Исходная норма расхода теплоты на промывку цистерн определяется по формуле (84). Поправочный коэффициент k₂ = 0,91 при давлении воды перед эстакадой P_в = 6 кгс/см² (таблица 24):

q_пром = 230·10^-6·0,91·(80 - 5) = 0,0157 Гкал/мин.

Дополнительный расход теплоты на разогрев цистерн и теплопотери в зимнее время Q_зим (формула 88) и норма расхода теплоты на одну цистерну Q_ц (формула 82) рассчитываются для следующих случаев:

- обработка цистерн из-под светлых нефтепродуктов под светлые:

Q_зим₁ = [1150·(20 + 6) + 3,5·(20 - 0)·(15 + 0)]·10^-6 = 0,0309 Гкал/цистерна,

Q_ц₁ = 15·0,0085 + 0,0309 = 0,158 Гкал/цистерна;

- обработка цистерн из-под темных нефтепродуктов под светлые:

Q_зим₂ = [1150·(20 + 6) + 3,5·(20 - 0)·(35 + 30)]·10^-6 = 0,0345 Гкал/цистерна,

Q_ц₂ = 35·0,0085 + 30·0,0157 + 0,0345 = 0,803 Гкал/цистерна;

- обработка цистерн из-под темных нефтепродуктов под темные:

Q_зим₃ = [1150·(20 + 6) + 3,5·(20 - 0)·(33 + 0)]·10^-6 = 0,0322 Гкал/цистерна,

Q_ц₃ = 33·0,0085 + 0,0322 = 0,313 Гкал/цистерна.

Норма расхода теплоты на промывку и пропарку цистерн на январь определяется по формуле (89), с учетом данных о количестве цистерн, прошедших обработку:

Норма расхода теплоты для ППС на январь, с учетом потерь теплоты в сетях от котельной до эстакад, составит (формула 90):

Q^общ = 3643 + 85 = 3728 Гкал/мес.

Обмывка подвижного состава

86. Расход теплоты для наружной обмывки подвижного состава за планируемый период, Гкал, подсчитывают по формуле:

Q_об = n·q_об, (96)

где n - количество единиц подвижного состава (вагонов, электросекций, локомотивов), подвергаемых обмывке за планируемый период;

q_об - удельная норма расхода теплоты на обмывку единицы подвижного состава, Гкал/ед. подв. состава.

87. Норма удельного расхода теплоты на наружную обмывку единицы подвижного состава в закрытом помещении составляет:

q_об = (q₁·k₁ + q_п)·(1 + k_р), (97)

где q₁ - норма расхода теплоты, необходимая для подогрева обмывочной воды и моющего раствора, Гкал/ед. подв. состава; для замкнутой системы водоснабжения принимается 0,1 Гкал/ед. подв. состава, для сбросной системы - 0,14 Гкал/ед. подв. состава;

k₁ - коэффициент, учитывающий влияние изменения температуры оборотной воды; для замкнутой системы водоснабжения значения k₁ приведены в таблице 25, для сбросной системы - k₁ = 1;

q_п - норма потерь теплоты в теплопроводе в пересчете на обмывку единицы подвижного состава, Гкал/ед. подв. состава;

k_р - коэффициент режима загрузки вагономоечного участка (приложение N 21).

, (98)

где Q_тс - потери теплоты в подводящих тепловых сетях за планируемый период, Гкал/период (рассчитываются согласно разделу "Нормирование потерь теплоты во внешних тепловых сетях" данной методики).

Таблица 25

Значения коэффициента k₁ и k₂

Температура питательной воды, °C	k₁	k₂
10	1,17	1,33
20	1,00	1,00
30	0,83	0,66
40	0,67	0,33

Для случая, когда к моечной установке проложен временный неизолированный теплопровод, потери теплоты в сети могут быть определены по формуле:

, (99)

где l - длина теплопровода, м;

q_с - норма потери теплоты в сетях, ккал/м·ч·°C (таблица 26);

- время подачи теплоносителя за планируемый период, ч;

- разность температур теплоносителя и атмосферного воздуха, °C.

Таблица 26

Норма потери теплоты 1 м неизолированного трубопровода

Условный диаметр трубопровода, d_усл, мм	Норма потери теплоты трубопроводом q_с, ккал/м·ч·°C	Условный диаметр трубопровода d_усл, мм	Удельная норма потери теплоты трубопроводом q_с, ккал/м·ч·°C
20	0,98	50	2,10
25	1,22	70	2,51
32	1,53	80	2,58
40	1,74	100	3,39

88. Норма удельного расхода теплоты на обмывку единицы подвижного состава, Гкал/ед. подв. состава, на открытом воздухе, соответствующая температуре обмывочной воды 50 °C, определяется по формуле:

q_об = q₂·k₂ + q_п, (100)

где q₂ - удельный расход теплоты, необходимой для подогрева обмывочной воды и моющего раствора, Гкал/ед. подв. состава (таблица 27);

k₂ - коэффициент, учитывающий изменение температуры оборотной воды, подаваемой в теплообменники для подогрева (для оборотной системы приведен в таблице 25, для сбросной системы водоснабжения равен 1,0).

Таблица 27

Удельный расход теплоты на обмывку подвижного состава

на открытом воздухе, Гкал/секц.

Подвижной состав	Механизированная обмывка		Ручная обмывка
Подвижной состав	замкнутая система	сбросная система	замкнутая система	сбросная система
Секция локомотива:
- четырехосная	0,04	0,08	0,02	0,04
- шестиосная	0,06	0,12	0,03	0,06
- восьмиосная	0,08	0,16	0,04	0,08
Электросекция	0,08	0,16	0,02	0,05
Вагон	0,04	0,08	0,01	0,02

89. Норма удельного расхода теплоты на наружную обмывку одной цистерны или гидроочистку одного полувагона, Гкал/цист. (полувагон), от смерзшихся грузов определяется по формуле:

q_об = q₃·k₃ + q_п, (101)

где q₃ - удельный расход теплоты на обмывку цистерны (полувагона) при температуре питательной воды 10 °C, Гкал/цист. (полувагон);

k₃ - коэффициент, учитывающий превышение температуры питательной воды для замкнутых систем водоснабжения.

Значения q₃ и k₃ для цистерн и полувагонов приведены в таблице 28.

Таблица 28

Удельный расход теплоты на обмывку цистерны (гидроочистку

полувагона) q₃ и поправочный коэффициент k₃, Гкал/секц.

Подвижной состав	q₃	k₃ в зависимости от температуры питательной воды, °C
Подвижной состав	q₃	10	20	30	40
Цистерны
- четырехосные	0,105	1,0	0,86	0,71	0,57
- восьмиосные	0,210	1,0	0,86	0,71	0,57
Полувагоны	0,225	1,0	0,80	0,6	0,4

90. Норма удельного расхода теплоты на промывку и дезинфекцию грузовых вагонов после перевозки животных, Гкал/вагон, определяется по формуле:

q_об = q₄·k₄ + q_п, (102)

где q₄ - удельный расход теплоты, расходуемый на промывку и дезинфекцию одного вагона, Гкал/вагон (таблица 29);

k₄ - коэффициент, учитывающий влияние температуры подпиточной воды (таблица 30).

Таблица 29

Удельное количество теплоты

на промывку и дезинфекцию грузового вагона

Наименование вагона	Удельный расход теплоты q₄
	механизированный способ			ручной способ
	категория вагона
	I	II	III	I	II	III
Крытый после перевозки:
- живности	0,200	0,240	0,280	0,080	0,096	0,120
- прочих грузов	0,160	0,176	0,200	0,072	0,080	0,104
Изотермический	0,240	0,272	0,312	0,120	0,136	0,152

Таблица 30

Поправочный коэффициент k₄

Температура питательной воды, °C	k₄
10	1,0
20	0,88
30	0,75
40	0,63

91. Расход теплоты на внутреннюю уборку пассажирских вагонов за любой рассматриваемый период времени, Гкал, определяется по формуле:

Q_уб = n·q_уб, (103)

где n - количество единиц пассажирских вагонов, подвергаемых уборке за планируемый период;

q_уб - удельный расход теплоты на внутреннюю уборку пассажирских вагонов, Гкал/вагон (принимаемая для зимнего периода -

Гкал/вагон, для летнего периода - 0,5·10^-3 Гкал/вагон).

Пример расчета

Определить норму суточного расхода теплоты на обмывку пассажирских вагонов вагономоечной машиной, расположенной на открытой площадке. Система водоснабжения замкнутая. За сутки обмывается 150 вагонов. От котельной до установки проложен временный трубопровод по поверхности земли без теплоизоляции; протяженность трубопровода 180 м, диаметр трубопровода 100 мм. Моечная машина эксплуатируется весной при среднесуточной температуре атмосферного воздуха 8 °C; температура обмывочной воды +50 °C, температура питательной воды +30 °C; время работы установки

Порядок расчета.

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (99), а не (95).

Согласно таблице 26 для заданных условий работы q_с = 3,39·10^-6 Гкал/м·ч·°C. Потери теплоты в теплотрассе определяются по формуле (95):

Q_тс = 180·3,39·10^-6·8·(50 - 8) = 0,205 Гкал/сут,

а в пересчете на один вагон - по формуле (98)

По таблице 27 расход теплоты на обмывку единицы подвижного состава составляет q_г = 0,04 Гкал/вагон, поправочный коэффициент - k₂ = 0,66 (таблица 25).

Тогда по формуле (100) норма удельного расхода теплоты на обмывку составит:

q_об = 0,04·0,66 + 0,0014 = 0,0278 Гкал/вагон.

Норма суточного расхода теплоты на обмывку пассажирских вагонов определится по формуле (96):

Q_об = 150·0,0278 = 4,17 Гкал/сут.

Потери теплоты от невозврата конденсата

92. Потери теплоты от невозврата теплоносителя (конденсата) в котельную потребителями за планируемый период, Гкал, рассчитывают по формуле:

Q_конд = G_конд·k_конд·c_конд·(t_конд - t_с.в.)·10^-6, (104)

где G_конд - масса конденсата, образованного паром, отпущенным котельной за планируемый период, кг;

k_конд - доля невозврата конденсата;

c_конд - удельная теплоемкость конденсата, ккал/(кг·°C), принимается равной 1 ккал/(кг·°C);

t_конд - температура конденсата, °C, принимается 80 °C;

t_с.в. - температура сырой воды, °C, принимается 10 °C.

93. Масса конденсата, образованного из пара, отпущенного котельной за планируемый период, кг, рассчитывают по формуле:

, (105)

где Q_кот - объем теплоты, отпускаемый котельной за планируемый период, Гкал, определяется по разделу IV настоящей методики;

r - теплота парообразования, ккал/кг, определяется по приложению N 17.

Пример расчета

Определить потери теплоты от производственно-отопительной котельной. Отпуск теплоты за январь составил 4715 Гкал, доля невозврата конденсата 0,7, т.е. только 30% теплоносителя возвращается в котельную.

Порядок расчета.

По формуле (105) определяем массу конденсата, образованного из пара, отпущенного котельной за январь:

Потери теплоты от невозврата конденсата в котельную потребителями определяем по формуле (104):

Q_конд = 9,47·10⁶·0,7·1·(80 - 10)·10^-6 = 464,0 Гкал.

Подогрев холодной воды перед подачей потребителю

94. Расход теплоты на подогрев холодной воды перед подачей потребителю при отрицательной температуре атмосферного воздуха за планируемый период, Гкал, определяют по формуле:

, (106)

где V_ХВС - объем подогретой холодной воды, отпущенной потребителям за планируемый период, м³;

- плотность воды, кг/м³, принимается равной 1000 кг/м³;

c_в - удельная теплоемкость воды, ккал/(кг·°C), принимается равной 1 ккал/(кг·°C);

t_ХВС - температура подогретой холодной воды, отпущенной потребителям, °C, принимается 10 °C;

t_с.в. - температура исходной воды, °C, принимается 5 °C.

Пример расчета

Определить расход теплоты на подогрев холодной воды перед подачей потребителю при отрицательной температуре наружного воздуха. Подача холодной воды потребителю за ноябрь составила 573 м³.

Порядок расчета.

По формуле (106) определяем расход теплоты на подогрев холодной воды:

Q_ХВС = 573·1000·1·(10 - 5)·10^-6 = 2,9 Гкал.

Отопление пожарного поезда

95. Расход теплоты на отопление пожарного поезда при отрицательной температуре атмосферного воздуха за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_пп = Q_ваг + Q_ц, (107)

где Q_ваг - расход теплоты на отопление вагона пожарного поезда, предназначенного для размещения личного состава пожарной бригады, Гкал;

Q_ц - расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в цистерне, Гкал.

96. Расход теплоты на отопление вагона пожарного поезда, предназначенного для размещения работников караула пожарного поезда, Гкал, определяется по формуле:

, (108)

где V_ваг - расчетный наружный объем вагона, м³;

(t_н - расчетная температура атмосферного воздуха для отопления, принимается по приложению N 4);

- продолжительность работы системы отопления вагона за планируемый период, ч;

t_в - расчетная температура воздуха внутри вагона пожарного поезда, °C; принимается 18 °C;

- средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C; определяют по приложению N 4;

q_от - отопительная характеристика вагона, ккал/ч·м³·°C; определяют по формуле (10);

, типа системы отопления; принимают по таблице 9.

97. Расход теплоты на компенсацию тепловых потерь при хранении воды в цистерне за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (109)

где n - количество цистерн, ед.;

k - коэффициент теплопередачи через стенки резервуара, зависящий от его конструкции, ккал/м²·ч·°C; для металлических изолированных резервуаров - 3,0 ккал/м²·ч·°C;

F_ц - общая поверхность цистерны, м²; принимается по таблице 31;

t_х - температура хранения воды в цистерне, °C; принимается равной 5 °C;

- средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению N 4;

- продолжительность подогрева воды в цистерны за планируемый период, ч.

Таблица 31

Основные характеристики железнодорожных цистерн

Грузоподъемность, т	Объем котла, м³	Поверхность охлаждения, м²
120	140,0	188,0
90	101,0	150,0
60	61,2	93,0
50	50,0	87,0

Пример расчета

Определить плановую потребность в теплоте для отопления пожарного поезда, расположенного на ст. Санкт-Петербург Главный, на январь. Пожарный поезд состоит из двух цистерн объемом 60 м³ и четырехосного цельнометаллического вагона.

Исходные данные

Характеристика вагона:

Длина - 21,6 м;

Ширина - 3,1 м;

Высота - 3,3 м.

Материал изоляции стен вагона - маты минераловатные прошивные.

Толщина стен - 0,09 м.

Особенности эксплуатации:

Внутренняя температура в вагоне - t_в = 18 °C.

Число часов работы отопления в январе - 24 x 31 = 744 ч.

Паспортные данные вагона:

Наименование, обозначение и размерность	Измеренная величина
Площадь вагона по наружному обмеру F_зд, м²	21,6·3,1 = 67
Средняя высота вагона H_зд, м	3,3
Объем вагона V_зд, м³	67·3,3 = 221
Наружный периметр вагона П, м	(21,6 + 3,1)·2 = 49,4
Площадь наружных стен F_ст, м²	49,4·3,3 = 163
Суммарная площадь оконных проемов F_пр, м²	12
Степень остекления	0,07

Коэффициент теплопроводности материала стены вагона

Климатологические данные для Санкт-Петербурга по приложению N 4:

; t_про = -26 °C;

Расчет

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен:

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики q_от для вагона:

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду таблица 8, а не 6.

По таблице 6 определяем эксплуатационный коэффициент. Значение округляем до ближайшей в таблице величины: k_экс = 1,3.

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (108), а не (9).

По формуле (9) определяем расход теплоты на отопление вагона пожарного поезда, предназначенного для размещения работников караула пожарного поезда:

Q_ваг = 221·1,04·744·(18 -(-6,6))·0,735·1,3·10^-6 = 4,0 Гкал

По таблице 31 площадь поверхности цистерны составляет 93 м².

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (109), а не (9).

По формуле (9) определяем расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в цистерне:

Q_ц = 2·3,0·93·(5 -(-6,6))·744·10^-6 = 4,8 Гкал.

Плановая потребность в теплоте на отопление пожарного поезда составит:

Q_пп = 4,0 + 4,8 = 8,8 Гкал.

Расход теплоты на приготовление дистиллированной воды

98. Расход теплоты на приготовление дистиллированной воды за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (110)

где G_секц - масса теплоносителя в системе охлаждения одной секции i-й серии тепловоза, кг, определяется по приложению N 22;

p - количество тепловозов i-й серии, прошедших за планируемый период все виды ремонта (ТР-1, ТР-2, ТР-3, СР, КР), при проведении которого по технологии предусмотрен слив жидкости из системы охлаждения;

m - количество секций тепловоза i-й серии;

n - количество серий тепловоза, прошедших за планируемый период все виды ремонта (ТР-1, ТР-2, ТР-3, СР, КР), при проведении которого по технологии предусмотрен слив жидкости из системы охлаждения.

Удельный расход теплоты на приготовление дистиллированной воды, ккал/кг, определяют по формуле:

q_д = c_р·(t_к - t_пв) + r, (111)

где c_р - теплоемкость воды, ккал/кг·°C, принимается равная 1 ккал/кг·°C;

t_пв - температура питательной воды, °C, (принимается для зимнего периода - 5 °C, для летнего периода - 15 °C);

t_к - температура кипения воды, °C, определяется по приложению N 17;

r - теплота парообразования, ккал/кг, определяется по приложению N 17.

Пример расчета

Необходимо определить расход теплоты на приготовление дистиллированный воды для заливки в систему охлаждения тепловозов 2ТЭ116 и ЧМЭ3 в течение марта.

Суммарное количество сливов системы охлаждения (ремонтов):

- 2ТЭ116 - 5,

- ЧМЭ3 - 3.

Давление пара в котлоагрегате - 8 кгс/см².

По приложению N 17 определяем температуру кипения t_к = 169,6 °C и теплоту парообразования r = 489,8 ккал/кг.

По формуле (111) определяем удельный расход теплоты на приготовление дистиллированной воды:

q_д = 1·(169,6 - 5) + 489,8 = 654,4 ккал/кг

По приложению N 22 определяем массу заливаемого дистиллята для одной секции тепловоза 2ТЭ116: G_секц = 1200 кг, для ЧМЭ3 - G_секц = 1100 кг.

По формуле (110) определяем расход теплоты на приготовление дистиллированной воды за март:

Q_д = 654,4·(1200·2·5 + 1100·1·3)·10^-6 = 10,0 Гкал.

V. Нормирование расхода топлива на нетяговые нужды

Котельные

99. Нормированию подлежит расход топлива котельной независимо от объема его потребления. В нормы расхода не должны включаться затраты топлива, вызванные отступлением от правил технической эксплуатации котельной, режимов ее работы, а также другие нерациональные затраты, нормируемые отдельно (на строительство и ремонт зданий и сооружений, монтаж, пуск и наладку нового оборудования котельной; на научно-исследовательские и экспериментальные работы; на потери при хранении и транспортировке топлива).

До расчета нормы расхода топлива для котельной необходимо:

1) определить плановый объем отпуска теплоты котельной;

2) уточнить низшую теплоту сгорания топлива на рабочую массу (в том числе для угля с учетом его марки, влажности, зольности, фракционного состава, температуры плавления золы, содержания летучих);

3) определить технические характеристики и параметры работы оборудования (тепловую мощность котлоагрегатов, температуру питательной воды, давление пара, долю возврата конденсата и его температуру, тип системы водоподготовки).

Технические характеристики оборудования определяют на основании паспортных данных, а физические свойства сжигаемого топлива - по сертификату о качестве топлива или протоколу его испытания в специализированных лабораториях.

Расчет нормы потребления топлива для котельной выполняется в следующем порядке:

1) по результатам режимно-наладочных испытаний или нормативным характеристикам с учетом поправочных коэффициентов определяются индивидуальные нормы расхода топлива на производство единицы теплоты каждым котлоагрегатом;

2) определяется средневзвешенная норма расхода топлива на выработку теплоты котельной.

3) рассчитывается поправочный коэффициент, учитывающий расход теплоты на собственные нужды котельной;

4) определяется групповая норма расхода топлива на отпуск в сеть теплоты.

На основании полученной нормы определяется потребность в топливе для котельной на планируемый период.

100. Индивидуальная норма расхода топлива на выработку единицы теплоты при оптимальных условиях эксплуатации котлоагрегата, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

, (112)

где 142,86 - теоретический расход топлива в условном исчислении на выработку единицы теплоты, кг у.т./Гкал;

- КПД брутто котлоагрегата при номинальной нагрузке, %.

КПД брутто определяют по результатам проводимых режимно-наладочных испытаний котлоагрегата, а при их отсутствии - по паспортным данным (приложение N 23).

101. Индивидуальная норма удельного расхода топлива на выработку теплоты котлоагрегатом, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

, (113)

где k₁ - коэффициент, учитывающий расход топлива на собственные нужды отдельного котлоагрегата, связанные с технологическим процессом выработки теплоты;

k₂ - коэффициент, учитывающий степень загрузки котлоагрегата в процессе эксплуатации;

k₃ - коэффициент, учитывающий изменение теплофизических свойств топлива, вызванных ухудшением (улучшением) его качества в процессе транспортировки и хранения;

k₄ - коэффициент, учитывающий ухудшение эффективности работы котлоагрегата, связанное с его физическим старением и соответствующим изменением технико-экономических показателей;

k₅ - коэффициент, учитывающий работу котлоагрегата при отсутствии хвостовых поверхностей нагрева.

Так как в котельной железнодорожного транспорта могут одновременно эксплуатироваться котлоагрегаты различных типов (например, промышленные и паровозные, паровые и водогрейные), работающие в различных эксплуатационных режимах, коэффициенты k₁, k₂, k₃, k₄, k₅ определяются индивидуально для каждого котлоагрегата.

Порядок расчета коэффициентов k₁, k₂, k₃, k₄, k₅ приведен в п. 104 настоящей методики.

102. Средневзвешенная норма удельного расхода топлива на отпуск теплоты всеми котлоагрегатами, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

, (114)

где Q_ка.i - количество теплоты, выработанное i-м котлоагрегатом в Гкал за планируемый период;

Q_кот - количество теплоты, отпущенное котельной за планируемый период, Гкал;

k_сн - коэффициент, учитывающий расход топлива на собственные нужды, общие для котельной (определяется по п. 104 настоящей методики).

При отсутствии учета отпущенной теплоты для определения средневзвешенной нормы удельного расхода топлива на отпуск теплоты, кг у.т./Гкал, необходимо использовать следующее соотношение:

, (115)

где H_ка.i - площадь поверхности нагрева i-го котлоагрегата, м², принимается по паспортным данным;

- число часов работы i-го котлоагрегата за планируемый период, ч/период.

103. На основе полученных результатов определяется расход натурального топлива для котельной на планируемый период, т (тыс. м³ - для газообразного топлива):

, (116)

где Q_кот - количество теплоты, отпущенное котельной за планируемый период, Гкал;

Q_усл = 7000 - теплота сгорания топлива в условном исчислении, ккал/кг у.т.;

- низшая теплота сгорания топлива на рабочую массу, ккал/кг (ккал/м³).

Приведение потребления сжиженного углеводородного газа из объемных единиц (тыс. м³) к массовым показателям (т) выполняют по приложению N 24.

Соотношения между единицами физических величин в различных системах измерения приведены в приложении N 25.

104. Определение поправочных коэффициентов

104.1. Коэффициент k₁, учитывающий расход топлива на собственные нужды котлоагрегата, связанные с технологическим процессом выработки теплоты, определяется по формуле:

, (117)

Удельный расход топлива на собственные нужды b_сн, кг у.т./Гкал, в общем случае является суммой следующих составляющих:

b_сн = b_прод + b_раст + b_обд + b_пд + b_фор, (118)

где b_прод, b_раст, b_обд, b_пд, b_фор - удельные расходы топлива в условном исчислении соответственно на продувку котлоагрегата, его растопку, обдувку, паровое дутье под решетку, на распыливание мазута форсунками.

104.1.1. Удельный расход топлива на продувку котлоагрегата, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

(119)

где P_пр - процент продувки котлоагрегата, %;

h_п - теплосодержание вырабатываемого пара, ккал/кг, определяется по приложениям N 17 и 26;

h_пр.в - теплосодержание продувочной воды после теплообменника непрерывной продувки (при отсутствии теплообменника h_пр.в принимается равной теплосодержанию котловой воды), ккал/кг, определяется по приложению N 17;

h_исх - средневзвешенное значение теплосодержания исходной воды, с учетом возвращаемого конденсата, ккал/кг, определяется по соотношению:

, (120)

где c - удельная теплоемкость воды, ккал/кг °C, принимается равной 1,0;

P_конд - доля возврата конденсата, %;

t_конд - температура возвращаемого конденсата, °C;

t_с.в - температура сырой воды, °C, при отсутствии данных принимается 5 °C в отопительный и 15 °C в неотопительный периоды.

Процент продувки определяется по формуле:

(121)

где S_к.в., S_ХОВ - солесодержание соответственно котловой и химически очищенной воды, мг/л, определяется по данным химического анализа.

104.1.2. Удельный расход топлива на растопку котлоагрегата за планируемый период, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

, (122)

где n_раст - количество растопок за расчетный период;

B_раст - расход топлива на одну растопку, кг у.т., определяется по приложению N 26 в зависимости от площади поверхности нагрева котлоагрегата H, м², и продолжительности его остановки

, ч.

В прогнозных расчетах, при условиях работы, характерных для железнодорожного транспорта (около 20 растопок в год), удельный расход топлива b_раст принимают 0,45 кг у.т./Гкал.

При пуске первого котла в котельной, работающей на мазуте, допускается использовать дизельное топливо в качестве растопочного (при отсутствии технической возможности применения другого вида топлива). Потребность в дизельном топливе на растопку котла определяется по приложению N 33.

104.1.3. Удельный расход топлива на обдувку поверхностей нагрева парового котлоагрегата (при работе на всех видах топлива, кроме газообразного), кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

b_обд = k_обд·b_ка.бр, (123)

где k_обд - коэффициент обдувки, при сжигании твердого топлива, принимается равным: 0,003 - для шахтно-мельничных топок; 0,0036 - для слоевых топок. При сжигании жидкого топлива - 0,0032.

Исходя из условия, что обдувка в котельных железнодорожного транспорта производится, как правило, один раз в смену, b_обд принимают в размере 0,5 кг у.т./Гкал.

104.1.4. Удельный расход топлива на постоянно действующее паровое дутье при слоевом сжигании твердого топлива, кг у.т./Гкал, определяется исходя из условия потребления на эти нужды 8% пара, вырабатываемого котлом:

b_пр = 0,08·b_ка.бр, (124)

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Нумерация пунктов дана в соответствии с официальным текстом документа.

104.1.4. Удельный расход топлива на распыливание мазута паровыми и паромеханическими форсунками, кг у.т./Гкал, определяется по формуле:

b_фор = b_ка.бр·d_фор·10^-2, (125)

где d_фор - относительная доля расхода пара на распыливание жидкого топлива, %, принимается по таблице 32.

Таблица 32

Расход пара на распыливание топлива

Тип форсунки	Расход пара на распыливание топлива, %
Струйные форсунки Шухова, Данилина, "Ильмарине"	3,5 - 5
Щелевые и винтовые форсунки Беста, Белоконь, Пьянова, Мосгазниипроект	3 - 3,5
Форсунки с двухсторонним подводом распыливающего пара (ВНИИЖТ)	1,3 - 2,0
Паромеханические (ГМГ)	0,2 - 0,3

104.2. Коэффициент k₂, учитывающий степень загрузки котлоагрегата, определяется по формуле:

, (126)

Для основных типов котлоагрегатов нормативные величины коэффициента k₂ в зависимости от степени загрузки

и вида топлива приведены в приложении N 28. Во всех остальных случаях коэффициент, учитывающий неравномерность нагрузки, принимается равным единице.

Степень загрузки котлоагрегата, в процентах от номинальной производительности, определяется по соотношению:

, (127)

где Q_ка - планируемый (фактический) объем выработки теплоты котлоагрегатом, Гкал/период;

- номинальная часовая производительность котлоагрегата, Гкал/ч;

- число часов работы котлоагрегата за планируемый период, ч/период.

При отсутствии учета загрузки отдельных котлоагрегатов допускается проводить расчеты с помощью коэффициента использования установленной мощности котельной

за планируемый период ее работы:

, (128)

где Q_кот - планируемый или фактический объем отпуска теплоты котельной, Гкал/период.

104.3. Коэффициент k₃ равен произведению трех коэффициентов:

k₃ = k_w·k_a·k_м, (129)

где

- коэффициент, учитывающий повышенную (пониженную) влажность топлива;

- коэффициент, учитывающий повышенную (пониженную) зольность топлива;

k_м - коэффициент, учитывающий повышенное содержание мелочи (для твердого топлива).

Здесь W, A и W_р, A_р - фактические и стандартные значения влажности и зольности поставляемого топлива, %. Фактические значения влажности и зольности принимаются по удостоверению (сертификату) о качестве угля (форма УПД-35).

Коэффициент k_м для стальных секционных и чугунных котлов (типа НР-18, "Тула-3", НИИСТУ-5, "Минск-1", "Универсал" и др.), а также для паровых котлов типа Е-1/9, топки которых оборудованы колосниковой решеткой с ручным обслуживанием, при сжигании рядовых углей с содержанием мелочи (класс 0 - 6 мм) более 60% принимается равным: 1,15 - для антрацита; 1,17 - для каменных углей; 1,2 - для бурых углей.

Для остальных котлоагрегатов коэффициент k_м определяется по величине потерь теплоты от механического недожога по формуле:

, (130)

где q₄ - значение потерь теплоты от механического недожога, %, принимается в зависимости от типа топочного устройства, вида сжигаемого топлива и его зольности по приложению N 29;

a_м - поправка на содержание мелочи (класс 0 - 6 мм) в топливе; определяется по данным, приведенным в таблице 33.

Таблица 33

Значения поправочного коэффициента a_м

Содержание мелочи (класс 0 - 6 мм) в топливе, %	Поправка на содержание мелочи, a_м
60	1,03
65	1,06
70	1,10
75	1,15
80	1,22
85	1,30
90	1,40

104.4. Коэффициент старения k₄ не применяется при расчете нормы удельного расхода топлива по котлоагрегатам, на которых режимно-наладочные испытания проводились на газе - в течение трех лет, а на твердом и жидком топливе - пяти лет, предшествующих текущему году.

Во всех остальных случаях коэффициент старения k₄ определяется по приложению N 30.

104.5. Коэффициент k₅ определяется только в случае отсутствия чугунных экономайзеров в котлах паропроизводительностью до 20 т/ч при параметрах, соответствующих номинальной нагрузке, в зависимости от вида используемого топлива (таблица 34).

Таблица 34

Коэффициент k₅, учитывающий работу котлоагрегата

при отсутствии хвостовых поверхностей нагрева

Топливо	k₅
Газообразное (природный газ, СУГ)	1,025 - 1,035
Жидкое (мазут, дизельное)	1,03 - 1,037
Твердое (каменный и бурый уголь, пеллеты, дрова)	1,07 - 1,08
Примечание - Меньшее значение коэффициента k₅ принимается для котлоагрегатов типа ДКВР; большее - для котлоагрегатов других типов.

104.6. Коэффициент k_сн, учитывающий расход топлива на собственные нужды котельной, определяется по формуле:

, (131)

где

- соответственно доля теплоты на собственные нужды химводоподготовки (далее - ХВП), содержание мазутного хозяйства, прочие потери котельной от суммарной выработки теплоты.

104.6.1. Доля теплоты на собственные нужды ХВП:

, (132)

где k_ХВП - удельный расход воды на собственные нужды ХВП, тонн исходной воды на 1 т химически очищенной воды, принимается по приложению N 31;

k_вз - поправочный коэффициент, принимаемый равным 1,0 при наличии бака взрыхления и 1,2 при его отсутствии;

G_ХВП - количество воды, обработанное ХВП за планируемый период, т/период;

t_вп - температура сырой воды после водоподогревателя, °C.

Величина G_ХВП, т/период, для паровых котлов:

, (133)

где D_i - средняя паропроизводительность i-го котлоагрегата, т/ч;

- продолжительность работы i-го котлоагрегата в планируемом периоде, ч/период.

Величина G_ХВП, т/период, для водогрейных котлов:

, (134)

где

- доля подпиточной воды, принимается для закрытой системы теплоснабжения - 0,02, для открытой - 0,02 плюс расходы на ГВС;

Q_вк - суммарная выработка теплоты водогрейными котлами за планируемый период, Гкал/период;

t_под, t_обр - средняя за период температура сетевой воды в подающей и обратной линиях тепловой сети, °C.

104.6.2. Доля расхода теплоты на содержание мазутного хозяйства:

, (135)

где Q_м - расход теплоты на разогрев при сливе и компенсацию теплопотерь при хранении мазута за планируемый период, Гкал (методика расчета Q_м изложена в гл. IV).

104.6.3. К прочим потерям теплоты относят затраты теплоты на отопление помещений котельной и хозяйственно-бытовые нужды; потери, обусловленные излучением теплоты паропроводами, насосами, баками и т.п.; утечки, испарения при опробовании предохранительных клапанов и проч. Доля прочих потерь

зависит от вида используемого топлива и определяется по таблице 35.

Таблица 35

Значения величины

Доля прочих потерь	Газообразное топливо	Твердое топливо			Жидкое топливо
		шахтно-мельничные топки		слоевые топки
		каменные угли	бурые угли, АРШ
	0,0195	0,0175	0,0155	0,0175	0,0145

Пример расчета.

Рассчитать нормативный годовой расход топлива производственно-отопительной котельной.

Исходные данные:

Котельная расположена на Московской ж.д., оборудована двумя паровыми котлами ДКВР 10/13 и двумя водогрейными котлами КВГМ 4.

Топливо - природный газ с теплотой сгорания

Эксплуатационные характеристики котлоагрегатов:

N п/п	Тип котлоагрегата	Годовой отпуск теплоты, Гкал/год	Продолжительность работы за год, ч	Общий срок эксплуатации, лет
1	ДКВР 10/13	15880	3100	8
2	ДКВР 10/13	22360	6720	Более 10
3	КВГМ 4	11540	3700	6
4	КВГМ 4	12245	5100	6
Всего		62025

Особенности эксплуатации: котел N 1 работает без экономайзера; предусмотрены следующее количество плановых растопок котлоагрегатов:

Котлоагрегаты	Площадь поверхности нагрева, м²	Из горячего состояния		Число растопок из холодного состояния
Котлоагрегаты	Площадь поверхности нагрева, м²	при длительности простоя, ч	число растопок	Число растопок из холодного состояния
ДКВР 10/13	277,0	12	6	3
КВГМ 4	86,75	-	-	2

Характеристика системы пароснабжения:

возврат конденсата - 70%; температура возвращаемого конденсата - 90 °C; среднегодовая температура сырой воды - 10 °C; давление вырабатываемого пара - 8 кгс/см²; использование теплоты продувочной воды не предусмотрено.

Система теплоснабжения - закрытая (доля подпиточной воды 2%); средняя температура в подающей линии 90 °C, в обратной 50 °C.

Характеристика системы ХВП:

используется система Na-катионирования (ионит - сульфоуголь); общая жесткость исходной воды 6 мг-экв/л; температура воды после водоподогревателя ХВП 30 °C; солесодержание котловой воды поддерживается на уровне 3000 мг/л, химически очищенной воды 340 мг/л.

Поскольку доля подпиточной воды в закрытой системе теплоснабжения невелика, водогрейные котлы не имеют собственной ХВП и используют оборудование химводоподготовки паровой части котельной.

Порядок расчета:

По формуле (112) и по данным приложения N 23 рассчитываются нормы расхода топлива в условном исчислении на выработку теплоты при номинальной нагрузке котлоагрегатов:

- для ДКВР 10/13	b_ка.бр = 142,86/0,918 = 155,62 ккал/кг;
- для КВГМ 4	b_ка.бр = 142,86/0,939 = 152,14 ккал/кг.

Дальнейший расчет ведется отдельно по каждому котлоагрегату.

ДКВР 10/13 N 1.

Определение поправочного коэффициента k₁, учитывающего удельный расход топлива на собственные нужды котлоагрегата.

Процент продувки рассчитывается по формуле (121):

Теплосодержание исходной воды, с учетом возвращаемого конденсата, определяется по формуле (120):

Удельный расход топлива на продувку рассчитывается по формуле (119), учитывая, что при давлении в котле 8 кгс/см² теплосодержание продувочной воды h_пр.в = 171,4 ккал/кг, а теплосодержание насыщенного пара h_п = 661,2 ккал/кг (приложение N 17):

Согласно приложению N 27 расход топлива в условном исчислении на одну растопку котла ДКВР 10/13 составляет 300 кг у.т. (при продолжительности простоя 12 ч), а при растопке из холодного состояния 1800 кг у.т. Тогда удельный расход топлива на растопку, рассчитанный по формуле (122), составит:

Суммарный расход топлива на собственные нужды котлоагрегата (формула (118)):

b_сн = 0,93 + 0,45 = 1,38 кг у.т./Гкал

Коэффициент, учитывающий собственные нужды котлоагрегата (формула (117)):

Определение поправочного коэффициента k₂

Степень загрузки котлоагрегата определяется по формуле (127):

По данным приложения N 28 находится коэффициент, учитывающий загрузку котлоагрегата: k₂ = 0,996

Для газообразного топлива поправочный коэффициент k₃ = 1.

При 8-летнем сроке эксплуатации коэффициент, учитывающий физическое старение котлоагрегата k₄ = 1,0 (приложение N 30).

Согласно таблице 34 при работе котла ДКВР на газе без хвостовых поверхностей нагрева k₅ = 1,025.

По формуле (113) рассчитывается индивидуальная норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты ДКВР 10/13 N 1:

ДКВР 10/13 N 2.

Для этого котлоагрегата удельный расход топлива на растопку:

Суммарный расход топлива на собственные нужды котлоагрегата:

b_сн = 0,93 + 0,32 = 1,25 кг у.т./Гкал

Коэффициент, учитывающий собственные нужды котлоагрегата:

Степень загрузки котлоагрегата:

; по данным приложения N 27 k₂ = 0,999

Коэффициенты k₃ = k₅ = 1 (котлоагрегат на газообразном топливе, оборудованный экономайзером).

Коэффициент, учитывающий физическое старение котлоагрегата k₄ = 1,0 (приложение N 30).

Индивидуальная норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты ДКВР 10/13 N 2 (формула (113):

КВГМ 4 N 3.

удельный расход топлива на растопку:

Коэффициент, учитывающий собственные нужды котлоагрегата:

Степень загрузки котлоагрегата:

; по данным приложения N 27 k₂ = 0,994

Коэффициент, учитывающий физическое старение котлоагрегата k₅ = 1,005.

Индивидуальная норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты КВГМ 4 N 3:

КВГМ 4 N 4.

удельный расход топлива на растопку:

Степень загрузки котлоагрегата:

; по данным приложения N 27 k₂ = 0,990

коэффициент, учитывающий физическое старение котлоагрегата k₅ = 1,005.

Индивидуальная норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты КВГМ 4 N 4:

Паропроизводительность котлоагрегата N 1 (при загрузке 80%) составит 8 т/ч, а котлоагрегата N 2 (при загрузке 50%) - 5 т/ч. Количество воды, приготовленное системой ХВП для паровых котлов за планируемый период, определится по формуле (133)

а для водогрейных котлов - по формуле (134):

Доля теплоты на собственные нужды ХВП рассчитывается по формуле (132). По приложению N 31 коэффициент удельного расхода воды k_ХВП = 0,11.

Доля теплоты на прочие нужды котельной (таблица 35):

Коэффициент, учитывающий расход топлива на собственные нужды котельной (формула (131)):

k_сн = 1 + 0,0013 + 0,0195 = 1,0208

Групповая норма расхода топлива в условном исчислении на отпуск теплоты в целом по котельной (формула (114)):

Годовой расход топлива в условном исчислении котельной составит:

B_кот = 62025·159·10^-3 = 9862,0 т у.т.

Годовой расход натурального топлива котельной:

Расход топлива на сушку песка для снабжения локомотивов

105. Расход топлива для сушки песка на планируемый период, кг у.т., определяется по формуле:

B_п = G_п·b_п·k₁·k₂, (136)

где G_п - количество обработанного песка за планируемый период, м³;

b_п - удельная норма расхода топлива на сушку песка, кг у.т./м³;

k₁ - поправочный коэффициент, учитывающий тип и характеристики пескосушильной установки; для сушильной установки поверхностного типа принимается 1,03; для барабанных сушил - 1,0; для пескосушильных установок с кипящим слоем - 0,75;

k₂ - поправочный коэффициент, учитывающий сезонность работы пескосушильной установки; для отопительного периода принимается 1,05; для летнего времени - 1,0.

106. Удельная норма расхода топлива на сушку песка, кг у.т./м³, определяется по формуле:

, (137)

где q_п - удельный расход теплоты на сушку песка, ккал/м³;

- КПД пескосушильной установки; для установок, работающих на природном газе, принимается равным 0,98, на мазуте - 0,96, на угле - 0,75.

107. Удельный расход теплоты на сушку 1 м³ песка, ккал/м³, определяется по формуле:

q_п = q₁ + q₂ + q₃ + q₄ + q₅ + q₆, (138)

где q₁, q₂ - удельные расходы теплоты на нагрев песка и испарение из него влаги соответственно (при отрицательных температурах атмосферного воздуха учитывается дополнительный расход теплоты на нагрев и плавление образовавшегося льда), ккал/м³;

q₃ - потери теплоты с уходящими газами, ккал/м³;

q₄ - потери теплоты в окружающую среду через наружную поверхность пескосушильной установки, ккал/м³;

q₅ - потери теплоты на разогрев пескосушильной установки до рабочего состояния, ккал/м³;

q₆ - расход теплоты на нагревание топлива и испарение из него влаги, ккал/м³.

108. Удельный расход теплоты на нагрев 1 м³ песка, ккал/м³, рассчитывается по формуле:

, (139)

где c_п - объемная теплоемкость песка, принимается равной 289 ккал/м³·°C;

t₂ - температура песка на выходе из пескосушильной установки, °C; принимается в соответствии с паспортными данными конкретной установки (по технологическим нормам не должна превышать 350 °C);

- средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению N 4.

109. Удельный расход теплоты на испарение влаги из 1 м³ песка, ккал/м³, рассчитывается по формуле:

, (140)

где

- плотность влажного песка, кг/м³; определяется по фактическим данным лабораторного анализа, а при их отсутствии принимается в среднем равной 1600 кг/м³;

- повышение теплосодержания влаги в пескосушильной установке, ккал/кг;

W - начальная влажность песка, поступающего в установку, %;

0,5 - предельно допустимая влажность сухого песка на выходе из пескосушильной установки, %.

110. Повышение теплосодержания влаги в пескосушильной установке, ккал/кг, определяется по формуле:

, (141)

где c_в - удельная теплоемкость воды, ккал/кг·°C, принимается равная 1 ккал/кг·°C;

r_п - удельная теплота испарения (парообразования), ккал/кг, принимается равная 538,9 ккал/кг;

h_п - повышение теплосодержания водяного пара в пескосушильной установке, ккал/кг, принимается равное 30,1 ккал/кг.

В случаях отрицательных значений температуры атмосферного воздуха величина

учитывает дополнительный расход теплоты на нагрев и плавление льда:

, (142)

где c_л - удельная теплоемкость льда, ккал/кг·°C, принимается равная 0,492 ккал/кг·°C;

r_Л - удельная теплота плавления льда, ккал/кг, принимается равная 78,8 ккал/кг.

111. Потери теплоты с уходящими газами, ккал/кг, определяются по формуле:

, (143)

где c_в - объемная теплоемкость уходящих газов; принимается равной теплоемкости воздуха c_в = 0,243 ккал/м³·°C;

V_в - производительность дутьевого вентилятора пескосушильной установки, м³/ч;

V_п - расчетная производительность пескосушильной установки по песку, м³/ч;

t_З - температура уходящих газов на выходе из установки (может быть принята равной конечной температуре песка), °C.

112. Потери теплоты в окружающую среду через наружную поверхность пескосушильной установки q₄, расход теплоты на разогрев пескосушильной установки до рабочего состояния q₅ и расход теплоты на нагревание топлива и испарение из него влаги q₆ учитываются введением поправочного коэффициента k_п. Величина k_п изменяется в диапазоне 1,2 - 1,6 в зависимости от режима работы и вида топлива, используемого в пескосушильной установке: при работе установки на твердом топливе в одну смену - k_п = 1,6, в две смены - 1,35; при работе на жидком и газообразном топливе в одну смену - 1,4, в две смены - 1,25.

В этом случае формула 138 принимает вид:

q_п = k_п·(q₁ + q₂ + q₃). (144)

113. При проведении расчетов температуру атмосферного воздуха принимают равной средней температуре на планируемый период для данной местности (приложение N 4).

Пример расчета

Определить плановую потребность в угле (Хакасский сортовой) для сушки песка в январе в установке барабанного типа для эксплуатационного локомотивного депо Абакан (г. Абакан). Плановый расход песка за планируемый период составит 246 м³.

Исходные данные:

N пп	Наименование	Един. измер.	Обозначение
1.	Расход песка за рассматриваемый период	м³	246
2.	Исходная влажность песка	%	4
3.	Тип пескосушильной установки		барабанный
4.	Вид используемого топлива		уголь
5.	Низшая теплота сгорания угля	ккал/кг	5502
6.	Местонахождение (географический пункт)		г. Абакан
7.	Производительность дутьевого вентилятора	м³/ч	2000
8.	Расчетная производительность пескосушильной установки	м³/ч	1,8
9.	Режим работы пескосушильной установки		2 смены
10.	Средняя температура уходящих газов	°C	140
11.	Температура песка на выходе из пескосушильной установки	°C	125
12.	Средняя температура атмосферного воздуха за январь	°C	-25,5
13.	КПД пескосушильной установки		0,75
14.	поправочный коэффициент, учитывающий тип и характеристики установки		1,0
15.	Поправочный коэффициент, учитывающий сезонность работы установки		1,05

По формуле (139) определяем удельный расход теплоты на нагрев песка:

q₁ = 289·(125 - (-25,5)) = 43495 ккал/м³.

По формуле (142) определяем повышение теплосодержания влаги в пескосушильной установке:

По формуле (140) определяем удельный расход теплоты на испарение влаги из песка:

По формуле (143) определяем потери теплоты с уходящими газами:

При работе пескосушильной установки на твердом топливе в две смены поправочный коэффициент k_п = 1,35.

По формуле (144) определяем удельный расход теплоты на сушку песка:

q_п = 1,35·(43495 + 42577 + 44685) = 176522 ккал/м³.

По формуле (137) определяем удельный расход топлива на сушку песка:

Расход топлива в условном исчислении за расчетный период составит:

B_п = 246·33,62·1·1,05 = 8684 кг у.т. или 8,7 т у.т.

В натуральном выражении расход угля составит:

Определение норм естественной убыли топлива при хранении и транспортировке

114. При использовании твердого или жидкого топлива необходимо увеличить его плановый расход на величину нормативных предельных потерь при транспортировке (таблицы 36 и 37) и хранении (таблица 38).

Таблица 36

Нормы потерь жидкого топлива, %

Наименование операции	Потери, %
Перевозка в железнодорожных цистернах	0,08
Прием из железнодорожных цистерн и автоцистерн в заглубленные железобетонные и наземные металлические резервуары	0,021
Хранение в резервуарных емкостях (1 кг на 1 м² поверхности испарения в месяц):
- резервуары заглубленные железобетонные	0,003
- резервуары наземные металлические	0,006

Таблица 37

Нормы потерь твердого топлива, %

Вид топлива	Наименование операций
Вид топлива	жел/дор. перевозки	разгрузка вагонов	складские перемещения	хранение на складе в течение года	подача со склада в котельную
Каменный уголь	0,8	0,1	0,2	0,2	-
Угольная мелочь	1,0	0,2	0,3	0,3	0,1
Бурый уголь	0,8	0,2	0,3	0,5	0,2
Кусковой торф	0,6	0,15	0,15	2,0	0,1

Таблица 38

Нормы естественной убыли топлива

при хранении на региональных складах

Вид топлива	Нормы естественной убыли при хранении и складских операциях, %
	с полной механиз. складских операций	с частичной механизацией		при перевозке со склада на склад
	с полной механиз. складских операций	закрытые приемно-разгруз. устройства	открытые приемно-разгруз. устройства	при перевозке со склада на склад
Сортовые каменные угли, антрацит - 13 мм и более	0,20	0,275	0,3	0,3
Сортовые каменные угли, антрацит - менее 13 мм	0,25	0,375	0,4	0,3
Сортовые бурые угли более 13 мм	0,30	0,475	0,5	0,3
Рядовые каменные угли, антрацит	0,30	0,475	0,5	0,3
Рядовые бурые угли	0,40	0,675	0,7	0,3
Дрова	-	-	0,2	-
Торф кусковой 33% влажн.	-	-	0,5	-

115. Предельные сроки хранения твердого топлива на складах приведены в таблице 39.

Таблица 39

Срок хранения твердого топлива на складах

Вид твердого топлива	Срок хранения, год
Антрациты	2
АШ, АСШ, Т	1,5
Каменные и бурые угли,
длиннопламенные	1
кроме длиннопламенных	0,5

Расход топлива на отопление помещений с использованием инфракрасных излучателей и тепловых пушек

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Нумерация пунктов дана в соответствии с официальным текстом документа.

116.1. Норму расхода топлива для отопления с помощью инфракрасных излучателей рассчитывают индивидуально для каждого помещения.

116.2. Количество теплоты, затраченное инфракрасными излучателями для общего обогрева помещения, на планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_ИИ = c·(Q_от - Q_деж) (145)

где c - поправочный коэффициент, характеризующий снижение расхода теплоты на отопление помещения при лучистом отоплении;

Q_от - расход теплоты на отопление помещения на планируемый период, Гкал, определяется расчетным путем согласно разделу IV настоящей методики;

Q_деж - расход теплоты на отопление помещения от дежурного отопления на планируемый период, Гкал, определяется расчетным путем согласно разделу IV настоящей методики.

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Нумерация пунктов дана в соответствии с официальным текстом документа.

116.4. Значение поправочного коэффициента, характеризующего снижение расхода теплоты на отопление помещения при лучистом отоплении, определяется по рисунку в зависимости от показателей P и M.

Рисунок - Значение поправочного коэффициента c.

116.5. Показатель P определяется по формуле:

(146)

где K_р - кратность инфильтрационного воздухообмена, 1/ч, принимается по паспортным данным системы отопления, при отсутствии данных K_р = 0,5 1/ч;

A, B, H - соответственно длина, ширина и высота отапливаемого помещения, м, определяется в соответствии с техническим паспортом на здание;

t_в - расчетная температура воздуха внутри помещения ниже уровня установки излучателей, °C, принимается по таблицам 5 и 6.

t_н - расчетная температура атмосферного воздуха для отопления, принимается по приложению N 4.

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Нумерация пунктов дана в соответствии с официальным текстом документа.

116.3. Показатель M определяется по формуле:

(147)

где

- КПД инфракрасного излучателя, %, принимается по паспортным данным на излучатель.

117. Расход топлива (природного газа) для отопления здания с помощью инфракрасных излучателей на планируемый период, тыс. м³, определяется по формуле:

(148)

где

- низшая теплота сгорания топлива на рабочую массу, ккал/м³, для природного газа принимается 8050 ккал/м³.

118. Для нагрева воздуха в производственных цехах, гаражах, складах, ангарах, магазинах, торговых павильонах, сушильных комнатах и т.п., где требуется дополнительный временный или постоянный обогрев помещения или отдельных участков, применяют "тепловые пушки".

Расход топлива для них, кг, определяется по формуле:

, (149)

где b_{т п} - норма удельного расхода топлива для "тепловой пушки", кг/ч;

- число часов работы, ч.

Нормы удельного расхода топлива для некоторых моделей "тепловых пушек" приведены в приложении N 32.

Пример расчета

В локомотивном депо Красноуфимск для обогрева помещения установлены инфракрасные излучатели. Расчетная температура атмосферного воздуха в ноябре в Екатеринбурге -2,4 °C. В рабочей зоне помещения с помощью локальных излучателей обеспечивается температура 16 °C. Требуется рассчитать норму расхода топлива за ноябрь.

Инфракрасные излучатели в качестве топлива используют природный газ. Общая потребность на систему отопления составляет 129,9 Гкал за планируемый период. Расход теплоты на поддержание "дежурной" температуры в помещении (5 °C) составляет 54,2 Гкал.

Размеры отапливаемого помещения:

- длина 109,7 м;

- ширина 16,9 м;

- высота 14,9 м.

По формуле (146) рассчитывается показатель P:

Далее определяется M по формуле (147):

По рисунку по рассчитанным значениям показателей P и M находим значение поправочного коэффициента c = 1,035.

Суммарную норму количества теплоты, которое должно быть отпущено лучистой системой отопления за расчетный период, определяем по формуле (145):

Q = 1,035·(129,9 - 54,2) = 78,4 Гкал.

По формуле (148) определяем расход природного газа на отопление помещения:

Расход топлива на отопление здания с печным отоплением на твердом топливе

119. Норму расхода топлива на отопление здания с печным отоплением на твердом топливе на планируемый период определяют по формуле:

- в условном исчислении, т у.т.:

, (150)

- в натуральном исчислении, т:

, (151)

где V_зд - расчетный наружный объем здания; определяют по техническому паспорту здания, м³;

(t_про - расчетная температура атмосферного воздуха для отопления принимается по приложению N 4);

- продолжительность периода планирования, ч;

t_в - температура воздуха внутри здания, °C; принимается 18 °C;

- средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C; определяют по приложению N 4;

q_от - отопительная характеристика здания, ккал/ч·м³·°C; определяют по формуле (10);

, типа системы отопления; принимают по таблице 40.

- низшая теплота сгорания топлива на рабочую массу, ккал/кг,

Таблица 40

Коэффициент k_экс для непроизводственных зданий

с печным отоплением

q_от, ккал/ч·м³ °C	k'_экс при скорости ветра, м/с
q_от, ккал/ч·м³ °C	0	1	2	3	4	5	6
0,2	1,045	1,075	1,110	1,150	1,180	1,220	1,290
0,3	1,045	1,050	1,070	1,100	1,120	1,150	1,190
0,4	1,045	1,045	1,055	1,075	1,090	1,110	1,145
0,5	1,045	1,045	1,045	1,060	1,072	1,090	1,116
> 0,6	1,045	1,045	1,045	1,045	1,045	1,045	1,045

Пример расчета

Определить плановую потребность в угле (Кузнецкий) для отопления здания стрелочного поста, расположенного на ст. Московка (г. Омск), на январь.

Исходные данные

Отопительно-вентиляционный паспорт здания:

Назначение здания - служебно-техническое.

Местонахождение - ст. Московка, Западно-Сибирская ж.д.

Характеристика здания:

Высота здания - 3,3 м.

Материал стен - кирпичная кладка.

Толщина стен - 0,5 м.

Наличие верхнего света - не имеет.

Тип отопления - индивидуальное, печное.

Здание построено "на грунте" (без подвала).

Особенности эксплуатации:

Внутренняя температура в здании - t_в = 18 °C.

Число часов работы отопления в январе - 24 x 31 = 744 ч.

Результаты обмера здания:

Наименование, обозначение и размерность	Измеренная величина
Площадь здания по наружному обмеру F_зд, м²	4,5·3,9 = 17,6
Объем здания V_зд, м³	17,6·3,3 = 58,1
Средняя высота здания H_зд, м	3,3
Наружный периметр здания П, м	4,5·2 + 3,9·2 = 16,8
Площадь наружных стен F_ст, м²	55,4
Суммарная площадь оконных проемов F_пр, м²	1,7
Степень остекления	0,03
Низшая теплота сгорания угля, ккал/кг	5663

Коэффициент теплопроводности материала стены здания

Климатологические данные для Омска по приложению N 4:

; t_нро = -37 °C;

Пример расчета

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен:

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики q_от для здания:

По таблице 40 определяем эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации, k_экс = 1,045.

Норма расхода топлива на отопление здания составит:

- в условном исчислении:

B_от = 0,26·58,1·0,94·744·(18 - (-17,2))·1,054·1,045·10^-6 = 0,4 т у.т.,

- в натуральном исчислении:

Расход топлива на отопление водонапорной башни

120. Норму расхода топлива на отопление водонапорной башни с печным отоплением на твердом топливе на планируемый период определяют по формуле:

- в условном исчислении, кг у.т.:

, (152)

- в натуральном исчислении, кг:

, (153)

где 142,86 - теоретический расход топлива в условном исчислении на выработку единицы теплоты, кг у.т./Гкал;

- КПД брутто котлоагрегата при номинальной нагрузке; %, принимается по данным паспорта котлоагрегата (для печки принимаем 55%);

7000 - теплота сгорания топлива в условном исчислении, ккал/кг;

- низшая теплота сгорания топлива на рабочую массу, ккал/кг;

Q_вб - расход теплоты на обогрев водонапорной башни при отрицательной температуре атмосферного воздуха, Гкал.

121. Расход теплоты на обогрев водонапорной башни при отрицательной температуре атмосферного воздуха за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

Q_вб = Q_нас + Q_бак, (154)

где Q_нас - расход теплоты на отопление насосного помещения, Гкал;

Q_б - расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в баке, Гкал.

122. Расход теплоты на отопление насосного помещения водонапорной башни, Гкал, определяется по формуле:

, (155)

где V_ваг - расчетный наружный объем насосного помещения, м³;

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Абзац дан в соответствии с официальным текстом документа.

м поправочный коэффициент, учитывающий отклонение фактической температуры атмосферного воздуха от расчетной -30 °C

(t_нро - расчетная температура атмосферного воздуха для отопления, принимается по приложению N 4);

- продолжительность работы системы отопления водонапорной башни за планируемый период, ч;

t_в - расчетная внутренняя температура воздуха, °C; принимается 12 °C;

- средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C; определяют по приложению N 4;

q_от - отопительная характеристика здания, ккал/ч·м³·°C; определяют по формуле (10);

, типа системы отопления; принимают по таблице 40.

123. Расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в баке водонапорной башни за планируемый период, Гкал, определяется по формуле:

, (156)

где k - коэффициент теплопередачи через стенки резервуара, зависящий от его конструкции, ккал/м²·ч·°C; для металлического изолированного бака - 3,0 ккал/м²·ч·°C; для кирпичного - 0,7 ккал/м²·ч·°C; для сделанного из железобетона - 1,9 ккал/м²·ч·°C;

F_бак - общая поверхность бака, м²; определяется по геометрическим параметрам бака;

t_х - температура хранения воды в цистерне, °C; принимается равной 5 °C;

- средняя температура атмосферного воздуха за планируемый период, °C, принимается по приложению N 4;

- продолжительность подогрева воды в баке за планируемый период, ч.

Пример расчета

Определить плановую потребность в топливе для отопления водонапорной башни, расположенного на ст. Дзержинская Калининградской ж.д., на январь.

Башня отапливается котлом "УЮТ" (КПД = 67%).

Исходные данные

Характеристика водонапорной башни:

Диаметр водонапорной башни - 7,4 м;

Высота водонапорной башни - 10,5 м;

Высота бака - 6 м.

Материал изоляции стены - кирпич глиняный.

Толщина стен - 0,6 м.

Особенности эксплуатации:

Внутренняя температура в насосной - 12 °C.

Температура хранения воды - 5 °C.

Число часов работы отопления в январе - 24 x 31 = 744 ч.

Результаты обмера здания:

Наименование, обозначение и размерность	Измеренная величина
Площадь основания водонапорной башни по наружному обмеру, м²	3,14·7,4²/4 = 43
Средняя высота бака, м	6
Наружный периметр бака, м	3,14·7,4/2 = 11,6
Общая поверхность бака F_бак, м²	3,14·7,4²/4 + 11,6·6 = 112,6
Средняя высота насосного помещения, м	10,5 - 6 = 4,5
Объем насосного помещения V_нас, м³	43·4,5 = 193,5
Наружный периметр насосного помещения, м	3,14·7,4/2 = 11,6
Площадь наружных стен насосного помещения F_нас, м²	11,6·4,5 = 52,2
Степень остекления	0

Коэффициент теплопроводности материала стены здания

Климатологические данные для г. Калининграда по приложению N 4:

; t_про = -19 °C;

Порядок расчета

По формуле (11) определяем коэффициент теплопередачи наружных стен:

По формуле (10) определяем величину удельной отопительной характеристики q_от для здания:

По таблице 40 определяем эксплуатационный коэффициент, учитывающий влияние инфильтрации. Значение округляют до ближайшей в таблице величины: k_экс = 1,06.

По формуле (155) определяем расход теплоты на отопление насосного помещения водонапорной башни:

Q_нас = 193,5·1,13·744·(12 - (-2,2))·0,523·1,06·10^-6 = 1,3 Гкал

По формуле (156) определяем расход теплоты на компенсацию теплопотерь при хранении воды в баке водонапорной башни:

Q_бак = 0,7·112,6·(5 - (-2,2))·744·10^-6 = 0,4 Гкал.

По формуле (154) определяем потребность в теплоты на отопление водонапорной башни:

Q_вб = 1,3 + 0,4 = 1,7 Гкал.

Плановая потребность в топливе на отопление водонапорной башни составит:

Автотранспорт

124. Нормы расхода топлива для автотранспортных средств (далее - АТС) устанавливаются на уровне структурного подразделения на основе технических характеристик автомобилей с учетом условий их эксплуатации.

В состав норм не включается расход топлива на технические, гаражные и прочие внутренние хозяйственные нужды, не связанные непосредственно с технологическим процессом перевозок пассажиров и грузов.

Норма на транспортную работу включает базовую норму и зависит от грузоподъемности или от нормируемой загрузки, или от конкретной массы перевозимого груза, с учетом условий эксплуатации АТС.

Базовая норма для автомобилей общего назначения устанавливается в литрах на 100 км (л/100 км) пробега АТС в снаряженном состоянии.

125. Нормы расхода топлива устанавливаются в следующих единицах измерения:

- для бензиновых и дизельных АТС - в литрах бензина или дизтоплива;

- для автомобилей, работающих на сжиженном углеводородном газе (далее - СУГ) - в литрах СУГ расчета 1 л бензина соответствует "1,32 л СУГ, не более" (рекомендуемая норма в пределах 1,22 +/- 0,10 л СУГ к 1 л бензина, в зависимости от свойств пропан-бутановой смеси);

- для АТС, работающих на компримированном (сжатом) природном газе (далее - КПГ) - в нормальных метрах кубических КПГ, из расчета 1 л бензина соответствует 1 +/- 0,1 м³ КПГ (в зависимости от свойств природного газа);

- для газодизельных АТС норма расхода КПГ указана в куб. м с одновременным указанием нормы расхода дизтоплива в литрах, их соотношение определяется производителем техники (или в инструкции по эксплуатации).

Планирование расхода топлива для АТС структурного подразделения в целом, а также филиала и всей сети осуществляется в тоннах по формуле:

(157)

где

- нормативный расход топлива АТС структурного подразделения, т;

B_i - нормативный расход топлива i-ым АТС j-го типа, л;

- плотность топлива, используемого i-ым АТС j-го типа, кг/м³; принимается по приложению N 24;

1000 - переводной коэффициент из кг в т.

Учет дорожно-транспортных, климатических и других эксплуатационных факторов производится с помощью поправочных коэффициентов, регламентированных в виде повышения или снижения исходного значения нормы.

126. Нормы расхода топлива повышаются при следующих условиях.

126.1. Работа АТС в зимнее время года в зависимости от климатических районов страны - от 5% до 20% (включительно - и далее по тексту для всех верхних предельных значений коэффициентов). Порядок применения, значения и сроки действия зимних надбавок приведены в методических рекомендациях "Нормы расхода топлив и смазочных материалов на автомобильном транспорте", утвержденных распоряжением Минтранса России от 14 марта 2008 г. N АМ-23-р.

126.2. Работа АТС на дорогах общего пользования (I, II и III категорий) в горной местности, включая города, поселки и пригородные зоны, при высоте над уровнем моря:

от 300 до 800 м - до 5% (нижнегорье);

от 801 до 2000 м - до 10% (среднегорье);

от 2001 до 3000 м - до 15% (высокогорье);

свыше 3000 м - до 20% (высокогорье).

126.3. Работа АТС на дорогах общего пользования I, II и III категорий со сложным планом (вне пределов городов и пригородных зон), где в среднем на 1 км пути имеется более пяти закруглений (поворотов) радиусом менее 40 м (или из расчета на 100 км пути - около 500) - до 10%, на дорогах общего пользования IV и V категорий - до 30%.

126.4. При работе АТС в населенных пунктах с численностью населения:

свыше 5 млн. человек - до 35%;

от 1 до 5 млн. человек - до 25%;

от 250 тыс. до 1 млн. человек - до 15%;

от 100 до 250 тыс. человек - до 10%;

до 100 тыс. человек (при наличии регулируемых перекрестков, светофоров или других знаков дорожного движения - до 5%.

126.5. Работа АТС, требующая частых технологических остановок, связанных с погрузкой и выгрузкой, посадкой и высадкой пассажиров (при наличии в среднем более чем одной остановки на 1 км пробега; при этом остановки у светофоров, перекрестков и переездов не учитываются) - до 10%.

126.6. При движении АТС с пониженной средней скоростью движения (при перевозке нестандартных, крупногабаритных, тяжеловесных, опасных грузов, грузов в стекле и иных подобных грузов, при движении в колоннах при сопровождении АТС автомобилями прикрытия) в диапазоне

- до 15%, то же со средней скоростью ниже 20 км/ч - до 35%.

126.7. При обкатке новых АТС и вышедших из капитального ремонта (пробег определяется производителем техники) - до 10%.

126.8. При централизованном перегоне АТС своим ходом в одиночном состоянии или колонной - до 10%; при перегоне-буксировке АТС в спаренном состоянии - до 15%; при перегоне-буксировке в строенном состоянии - до 20%.

126.9. Для АТС, находящихся в эксплуатации более пяти лет или с общим пробегом более 100 тыс. км - до 5%; более восьми лет или с общим пробегом более 150 тыс. км - до 10%.

126.10. При работе АТС в качестве технологического транспорта, включая работу внутри предприятия, - до 20%.

126.11. При работе специальных АТС (пожарных, ремонтных, автовышек, автопогрузчиков и т.д.), выполняющих транспортный процесс при маневрировании, на пониженных скоростях, при частых остановках, движении задним ходом и т.п. - до 20%.

126.12. При движении по полю, при вывозке леса и т.п. на горизонтальных участках дорог IV и V категорий: для АТС в снаряженном состоянии без груза - до 20%, для АТС с полной или частичной загрузкой автомобиля - до 40%.

126.13. При работе в чрезвычайных климатических и тяжелых дорожных условиях в период сезонной распутицы, снежных или песчаных заносов, при сильном снегопаде и гололедице, наводнениях, лесных пожаров и других стихийных бедствиях для дорог I, II и III категорий - до 35%, для дорог IV и V категорий - до 50%.

126.14. При использовании установки "климат-контроль" (независимо от времени года) при движении автомобиля - до 7%.

126.15. При использовании кондиционера при движении автомобиля - до 7% (применение данного коэффициента совместно с зимней надбавкой в зависимости от климатических районов не допускается).

126.16. При использовании кондиционера на стоянке нормативный расход топлива устанавливается из расчета за один час простоя с работающим двигателем, то же на стоянке при использовании установки "климат-контроль" (независимо от времени года) за один час простоя с работающим двигателем - до 10% от базовой нормы.

126.17. При простоях АТС под погрузкой или разгрузкой в пунктах, где по условиям безопасности или другим действующим правилам запрещается выключать двигатель (специальные склады, наличие груза, не допускающего охлаждения кузова и другие объекты), а также в других случаях вынужденного простоя автомобиля с включенным двигателем - до 10% от базовой нормы за один час простоя.

126.18. В зимнее или холодное (при среднесуточной температуре ниже +5 °C) время года на стоянках при необходимости пуска и прогрева автомобилей устанавливается нормативный расход топлива из расчета за один час стоянки (простоя) с работающим двигателем - до 10% от базовой нормы.

В том случае, когда АТС эксплуатируется в пригородной зоне вне границы города, поправочные (городские) коэффициенты не применяются.

127. Норма расхода топлив снижается при работе на дорогах общего пользования I, II и III категорий за пределами пригородной зоны на равнинной слабохолмистой местности (высота над уровнем моря до 300 м) - до 15%.

При необходимости применения одновременно нескольких надбавок норма расхода топлива устанавливается с учетом суммы или разности этих надбавок.

128. Для марок и модификаций АТС, не имеющих существенных конструктивных изменений по сравнению с базовой моделью (с одинаковыми техническими характеристиками двигателя, коробки передач, главной передачи, шин, колесной формулы, кузова) и не отличающихся от базовой модели собственной массой, допускается устанавливать базовую норму расхода топлив в тех же размерах, что и для базовой модели.

Для марок и модификаций автомобилей, не имеющих перечисленных выше конструктивных изменений, но отличающихся от базовой модели только собственной массой (при установке фургонов, кунгов, тентов, дополнительного оборудования, бронировании и т.д.), нормы расхода топлив могут определяться:

- на каждую тонну увеличения (уменьшения) собственной массы автомобиля с увеличением (уменьшением) из расчета до 2 л/100 км для автомобилей с бензиновыми двигателями, из расчета до 1,3 л/100 км - с дизельными двигателями, из расчета до 2,64 л/100 км для автомобилей, работающих на СУГ, из расчета до 2 куб. м/100 км для автомобилей, работающих на КПГ; при газодизельном процессе двигателя ориентировочно до 1,2 куб. м природного газа и до 0,25 л/100 км дизельного топлива, из расчета на каждую тонну изменения собственной массы автомобиля.

129. В дополнение к нормированному расходу газа допускается расходование бензина или дизтоплива для газобаллонных автомобилей в следующих случаях:

- для заезда в ремонтную зону и выезда из нее после проведения технических воздействий - до 5 л жидкого топлива на один газобаллонный автомобиль;

- для запуска и работы двигателя газобаллонного автомобиля - до 20 л жидкого топлива в месяц на один автомобиль в летний и весенне-осенний сезоны, в зимнее время дополнительно учитываются зимние надбавки согласно приложению N 25;

- на маршрутах, протяженность которых превышает запас хода одной заправки газа, - до 25% от общего расхода топлива на указанных маршрутах.

Во всех указанных случаях нормирование расхода жидкого топлива для газобаллонных АТС осуществляется в тех же размерах, что и для соответствующих базовых автомобилей.

130. Нормы расхода топлива для легковых и грузовых бортовых автомобилей, тягачей, самосвалов устанавливаются на основе методических рекомендаций "Нормы расхода топлив и смазочных материалов на автомобильном транспорте", утвержденных распоряжением Минтранса России от 14 марта 2008 г. N АМ-23-р.

131. Нормы расхода топлива для специальных и специализированных автомобилей с установленным на них оборудованием подразделяются на две группы:

- автомобили, выполняющие работы в период стоянки (автокраны, автоцистерны, компрессорные и т.п.);

- автомобили, выполняющие ремонтные, строительные и другие работы в процессе передвижения (бульдозеры, скреперы, экскаваторы и другие строительно-дорожные машины).

131.1. Норму расхода топлива спецавтомобилей, выполняющих основную работу в период стоянки, на планируемый период, л, определяют по формуле:

B_са _i = (0,01·b_{са i}·S_i + b_{т i}·T_i)·(1 + 0,01·D_i), (158)

где b_{са i} - индивидуальная норма расхода топлива на пробег i-го спецавтомобиля, л/100 км, (в случаях, когда спецавтомобиль предназначен также для перевозки груза, индивидуальная норма рассчитывается с учетом выполнения транспортной работы: b'_са _i = b_са _i + b_тр _i·W); принимается по приложению N 34;

b_{т i} - норма расхода топлива на работу специального оборудования i-го спецавтомобиля, л/час или л на выполняемую операцию (например, заполнение цистерны и т.п.); принимается по приложению N 34;

T_i - время работы оборудования, ч, или количество выполненных операций за планируемый период;

D_i - поправочный коэффициент (суммарное относительное увеличение или снижение) к норме i-го АТС, %.

131.2. Норму расхода топлива спецавтомобилей, выполняющих основную работу в процессе передвижения, на планируемый период, л, определяют по формуле:

B_са _i = 0,01·(b_{са i}·S_i + b''_{са i}·S''_i)·(1 + 0,01·D_i), (159)

где b_{са i} - индивидуальная норма расхода топлива на пробег i-го спецавтомобиля, л/100 км; принимается по приложению N 34;

b''_{са i} - норма расхода топлива на пробег i-го спецавтомобиля при выполнении специальной работы во время передвижения, л/100 км; принимается по приложению N 34;

S''_i - пробег i-го спецавтомобиля при выполнении специальной работы при передвижении за планируемый период, км.

Для автомобилей, на которых установлено специальное оборудование, нормы расхода топлива на пробег (на передвижение) устанавливаются исходя из норм расхода топлива, разработанных для базовых моделей автомобилей с учетом изменения массы спецавтомобиля.

Пример расчета.

Время работы трактора МТЗ-80 работавшего зимой в горной местности на высоте 300 - 800 м в режиме уборки снега отвалом и щеткой составило 3 часа.

Исходные данные:

- норма расхода дизельного топлива для трактора составляет

в_s = 6,9 л/ч;

- надбавка за работу в горной местности на высоте над уровнем моря от 300 до 800 м составляет D = 5%;

- надбавка за работу в зимнее время составляет D = 10%.

Нормируемый расход дизельного топлива составляет:

B_са _i = 6,9·3·(1 + 0,01·10 + 0,01·5) = 23,8 л.

Приложение N 1

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

Расчетная потребность

структурного подразделения ______________ в топливе по видам

(наименование структурного подразделения,

хозяйства, филиала)

деятельности и видам продукции (работ, услуг)

на планируемый период ___________.

N п/п	Вид деятельности и источники финансирования	Продукция (работы, услуги)			Расход топлива
N п/п	Вид деятельности и источники финансирования	вид	ед. измер.	кол-во	мазут, т	природный газ, тыс. м³	уголь, т	дизельное топливо, т	прочее, т у.т.
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10
	"Перевозки"
	"Прочие виды деятельности"
	"Прочие"
	Инвестиции
	ВХО
	Всего:

Приложение N 2

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

Расчет потребности в угле к расходу

на планируемый период _______________

по _____________________________________________

(наименование структурного подразделения,

хозяйства, филиала)

Марка угля	Потребность в условном исчислении, тыс. т у.т.	Тепловой эквивалент	Потребность в натуральном исчислении, тыс. т
Марка угля	Потребность в условном исчислении, тыс. т у.т.	Тепловой эквивалент	всего	производственное потребление	коммунально-бытовое потребление
1	2	3	4	5	6
Всего сортовых
В том числе по бассейнам:
Всего рядовых
В том числе по бассейнам:
ИТОГО

Приложение N 3

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

Сводный баланс производства и потребления теплоты

на планируемый период ___________________

по _____________________________________________

(наименование структурного подразделения,

хозяйства, филиала)

N п/п	Вид деятельности	Собственное производство, Гкал	Получено от сторонних производителей, Гкал	Отпущено сторонним потребителям, Гкал	Итого собственное потребление, Гкал
1	2	3	4	5	6
	"Перевозки"
	"Прочие виды деятельности"
	"Прочие"
	Инвестиции
	ВХО
	Всего:

Приложение N 4

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

КЛИМАТОЛОГИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ПО ФИЛИАЛАМ ОАО "РЖД"

(СП 131.13330.2012)

Географический пункт	Наружная расчетн. темп-ра для отопления, t_н, °C	Средняя наружн. темп-ра за отопительный период, t_ср, °C	Средняя скорость ветра, v_ветр, м/с	Продолжительность отопительного периода, , сут	Средняя по месяцам температура атмосферного воздуха, t^м _ср, °C
Географический пункт	Наружная расчетн. темп-ра для отопления, t_н, °C	Средняя наружн. темп-ра за отопительный период, t_ср, °C	Средняя скорость ветра, v_ветр, м/с	Продолжительность отопительного периода, , сут	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12	13	14	15	16	17
Октябрьская железная дорога
Бежецк	-31	-3,4	5,0	222	-10,7	-10,2	-5,2	3,2	10,8	15,2	17,1	15,4	9,8	3,6	-2,3	-7,7
Великие Луки	-27	-1,9	6,1	208	-6,8	-6,5	-1,3	5,8	12,2	15,8	17,5	16,0	10,8	5,5	-0,1	-4,5
Кемь	-27	-3,2	5,7	255	-10,9	-10,5	-5,5	-0,7	4,9	10,9	14,3	12,9	8,5	2,5	-3,2	-7,6
Лоухи	-31	-4,2	5,7	261	-12,1	-12,4	-8,3	-1,7	4,7	11,6	14,8	12,8	7,2	1,0	-4,4	-8,5
Мурманск	-27	-3,2	7,5	275	-10,5	-10,4	-5,8	-1,3	3,7	9,2	12,8	11,1	6,8	0,9	-4,9	-8,2
Новгород	-27	-2,3	6,6	221	-8,7	-8,7	-4,3	3,3	10,4	15,2	17,3	15,4	10,3	4,2	-0,9	-5,9
Олонец	-29	-3,2	6,5	233	-10,3	-10,5	-6,3	1,3	8,6	13,6	16,4	14,7	9,3	3,4	-1,8	-7,1
Петрозаводск	-29	-3,1	5,9	235	-10,3	-9,5	-3,8	1,8	8,4	13,7	16,5	14,3	9,1	3,3	-2,5	-7,0
Псков	-26	-1,6	4,8	208	-6,3	-6,2	-1,3	5,5	12	15,9	17,8	16,2	10,9	5,6	0,1	-4,1
Ржев	-28	-2,7	6,2	217	-10,0	-8,9	-4,2	4,1	11,2	15,6	17,1	15,8	10,3	4,1	-1,4	-6,3
Санкт-Петербург	-26	-1,8	4,2	213	-6,6	-6,3	-1,5	4,5	10,9	15,7	18,3	16,7	11,4	5,7	-0,2	-3,9
Тверь	-29	-3	6,2	218	-10,5	-9,4	-4,6	4,1	11,2	15,7	17,3	15,8	10,2	4,0	-1,8	-6,6
Тихвин	-29	-2,8	5,5	223	-9,3	-8,4	-2,8	3,7	10,4	15,1	17,2	15,0	9,7	4,0	-1,9	-6,5
Калининградская железная дорога
Калининград	-19	1,1	5,7	188	-2,2	-1,7	1,7	6,7	12,2	15,6	17,7	17,3	12,9	8,3	3,4	-0,4
Черняховск	-19	0,0	-	190	-3,5	-2,9	0,5	6,4	12,9	15,8	17,9	16,6	12,8	7,3	2,2	-1,8
Московская железная дорога
Александров	-27	-4,2	4,6	220	-11,0	-10,5	-4,8	3,4	10,5	15,5	17,2	15,0	8,0	3,0	-2,2	-7,9
Брянск	-26	-2,3	6,3	199	-7,4	-6,6	-1,2	7,0	13,6	16,9	18,4	17,2	11,7	5,6	-0,4	-5,0
Вязьма	-27	-2,8	6,8	217	-9,8	-9,0	-4,3	4,3	11,3	15,4	16,6	15,4	10,2	4,1	-1,9	-6,4
Дмитров	-28	-3,1	5,2	216	-10,4	-9,5	-4,4	4,3	11,5	15,7	17,5	15,7	10,3	4,0	-2,4	-7,2
Калуга	-27	-2,9	4,9	210	-10,1	-8,9	-3,9	4,8	12,3	16,2	18,0	16,5	11,0	4,7	-1,5	-6,5
Кашира	-27	-3,4	4,9	212	-10,9	-9,8	-4,6	4,6	12,2	16,3	17,8	16,5	11,0	4,1	-2,3	-7,0
Курск	-26	-3,0	5,3	194	-7,3	-6,9	-1,4	7,5	14,2	17,4	19,0	18,1	12,5	6,2	-0,5	-5,2
Ливны	-26	-3,5	5,4	204	-9,6	-9,4	-4,2	4,9	13,8	17	19,3	18,2	12.2	5,6	-1,2	-7,2
Москва	-28	-3,1	4,9	205	-7,8	-7,1	-1,3	6,4	13,0	16,9	18,7	16,8	11,1	5,2	-1,1	-5,6
Орел	-26	-2,7	6,5	199	-7,8	-7,3	-1,9	6,9	13,9	17,2	18,7	17,6	11,9	5,7	-0,6	-5,4
Рудня	-27	-2,7	4,9	214	-9,8	-9	-4,3	3,3	11,3	15,4	16,6	15,4	10,2	4,1	-1,9	-6,4
Ряжск	-27	-4,3	5,3	206	-11,0	-10,0	-4,7	5,2	12,9	17,3	18,5	17,2	11,6	4,4	-2,2	-7
Рязань	-27	-3,5	7,3	208	-11,0	-10,0	-4,7	5,2	12,9	17,3	18,5	17,2	11,6	4,4	-2,2	-7,0
Серпухов	-26	-3,7	4,3	212	-9,9	-9,5	-4,1	5,0	12,9	16,7	18,6	17,2	11,6	5,0	-1,1	-6,7
Смоленск	-26	-2,4	6,8	209	-7,5	-6,9	-1,8	5,9	12,4	15,8	17,4	16,0	10,7	5,0	-0,8	-5,2
Стародуб	-25	-2,3	4,9	203	-7,9	-7,6	-3,3	5.4	13,2	16,7	18,4	17,2	11,9	5,7	-0,2	-5,3
Тула	-27	-3,0	4,9	207	-9,9	-9,5	-4,1	5,0	12,9	16,7	18,6	17,2	11,6	5,0	-1,1	-6,7
Горьковская железная дорога
Арзамас	-32	-4,7	7,5	216	-12,4	-11,9	-6,5	3,5	12,0	16,9	18,8	17,2	10,8	3,5	-3,6	-9,4
Владимир	-28	-3,5	4,5	213	-11,1	-10,0	-4,3	4,9	12,2	16,6	17,9	16,4	10,7	3,7	-2,7	-7,5
Киров	-37	-5,4	3,9	231	-14,4	-12,9	-6,7	2,2	10,0	15,4	17,9	15,3	9,0	1,5	-5,7	-11,8
Глазов	-35	-5,2	4,9	231	-14,9	-14,0	-8,0	2,0	9,9	15,8	17,8	15,4	9,1	1,8	-6,2	-12,6
Ижевск	-34	-5,6	4,8	219	-13,4	-12,3	-5,1	3,8	11,7	16,5	18,6	15,9	10,1	2,7	-4,9	-10,9
Йошкар-Ола	-34	-5,1	6,2	215	-12,1	-11,4	-4,6	4,7	12,0	16,5	18,6	16,1	10,3	3,4	-3,7	-9,4
Казань	-32	-5,2	5,7	208	-11,6	-10,9	-4,3	5,3	13,2	17,6	19,7	17,4	11,5	4,2	-3,2	-8,4
Муром	-30	-4	5,1	214	-11,5	-10,9	-4,9	4,7	12,5	16,7	18,7	17,2	11,3	4,1	-2,3	-8,2
Нижний Новгород	-31	-4,1	5,1	215	-11,8	-11,1	-5,0	4,2	12,0	16,4	18,4	16,9	11,0	3,6	-2,8	-8,9
Порецкое	-31	-4,6	6,4	207	-10,8	-10,5	-4,3	5,7	13,2	17,0	18,9	16,9	11,2	4,1	-3,0	-8,5
Чебоксары	-32	-4,9	6,4	217	-13,0	-12,4	-6,0	3,6	12,0	16,5	18,6	16,9	10,8	3,3	-3,7	-10,0
Северная железная дорога
Архангельск	-31	-4,4	5,9	250	-12,9	-12,5	-8,0	-0,9	6,0	12,4	15,6	13,6	7,9	1,5	-4,1	-9,5
Вельск	-33	-4,7	6,0	235	-12,7	-11,9	-6,4	2,0	8,8	14,4	17,0	14,5	8,5	1,7	-4,4	-10,1
Весляна	-39	-6,6	5,5	253	-16,2	-14,8	-9,4	0,2	6,2	13	15,6	13,1	7,0	-0,3	-7,6	-14,1
Вологда	-32	-4,1	6,0	228	-11,7	-10,5	-4,0	3,3	10,4	15,0	17,3	14,7	9,2	3,0	-3,4	-8,7
Воркута	-41	-9,1	10,1	306	-20,3	-20,6	-16,5	-9,0	-2,8	5,8	12,4	9,5	3,8	-5,1	-13,6	-15,7
Емца	-33	-4,7	5,9	249	-14,1	-12,8	-7,3	-0,1	6,6	13,4	16,1	13,9	8,0	1,2	-4,5	-10,2
Иваново	-30	-3,9	4,9	219	-11,9	-10,9	-5,1	4,1	11,4	15,8	17,6	15,8	10,1	3,5	-3,1	-8,1
Кинешма	-31	-4,1	4,9	221	-11,7	-11,3	-5,6	3,4	11,1	15,9	18,2	15,9	10,0	3,3	-3,5	-9,1
Кострома	-31	-3,9	5,8	222	-11,8	-11,1	-5,3	3,2	10,9	15,5	17,8	16,1	10,0	3,2	-2,9	-8,7
Котлас	-34	-5,5	5,6	237	-14,1	-12,2	-4,7	2,3	9,0	14,6	17,3	14,2	8,4	1,9	-5,3	-10,8
Онега	-31	-3,9	4,6	243	-12,3	-11,0	-5,0	0,8	7,2	13,4	16,7	13,9	8,7	2,5	-3,8	-8,7
Петрунь	-43	-8,6	5,6	285	-20,0	-18,9	-11,7	-7,2	0,4	9,2	14,4	10,7	5,5	-2,9	-11,9	-16,5
Печора	-43	-7,9	5,6	268	-19,2	-17,7	-9,0	-3,4	3,6	11,7	16,0	12,0	6,5	-1,3	-10,2	-15,6
Сыктывкар	-36	-5,8	5,5	243	-15,2	-13,2	-5,3	1,5	8,2	14,3	17,2	13,6	7,9	1,0	-6,5	-11,9
Ухта	-39	-6,4	4,8	261	-17,3	-15,8	-8,9	-0,5	5,4	12,1	15,7	12,7	6,6	1,4	-8,5	-13,6
Череповец	-31	-4,3	7,0	225	-11,3	-10,8	-6,1	2,2	9,6	14,5	17,3	15,1	9,4	2,9	-3	-8,5
Шарья	-32	-4,7	4,5	228	-13,0	-12,1	-6,0	2,9	10,2	15,1	17,4	15,1	9,3	2,3	-4,7	-10,6
Ярославль	-31	-4,0	5,5	221	-11,9	-10,7	-5,1	3,7	10,9	15,7	17,6	16,0	10,0	3,4	-2,7	-8,1
Северо-Кавказская железная дорога
Владикавказ	-18	0,4	3,0	174	-2,9	-2,0	2,7	9,4	14,1	17,7	20,3	19,8	15,2	9,5	3,7	-0,9
Грозный	-18	0,9	3,5	159	-2,2	-1,9	3,5	10,9	16,5	21,0	24,0	22,9	18,0	10,8	4,7	-0,3
Дербент	-9	3,7	5,2	138	2,5	2,2	5,0	10,3	16,3	21,7	24,9	24,7	20,3	14,5	9,1	4,8
Котельниково	-24	-1,6	4,2	176	-7,4	-6,8	-0,8	9,5	17,0	21,2	24,0	22,7	16,2	8,3	1,9	-3,7
Краснодар	-19	2	3,2	145	-0,2	-1,0	5,4	12,2	17,3	21,0	23,8	23,2	18,1	11,9	6,3	2,0
Нальчик	-18	0,6	2,5	168	-4,0	-2,8	1,8	9,5	15,4	19,1	21,6	21,0	16,0	9,4	3,8	-1,3
Ростов-на-Дону	-22	-0,6	6,5	166	-3,8	-2,9	2,2	10,8	16,8	20,8	23,2	22,3	16,6	9,6	3,3	-1,5
Сочи	-3	6,4	6,5	94	6,0	6,2	8,3	12,2	16,1	20,0	23,0	23,3	19,8	15,6	11,3	7,9
Ставрополь	-19	0,9	7,4	168	-2,9	-2,4	2,2	9,8	15,0	19,0	22,1	21,4	16,2	9,8	3,7	-0,7
Таганрог	-22	-0,4	6,5	165	-3,5	-3,0	2,1	10,7	17,1	21,2	23,6	22,8	17,2	10,2	3,5	-1,2
Элиста	-23	-1,2	7,6	169	-5,0	-4,6	-1,3	10,3	16,8	21,6	24,6	23,4	17,2	9,6	2,6	-2,5
Махачкала	-14	2,7	8,5	144	-0,6	-0,8	4,4	10,3	16,2	21,6	24,6	24,3	19,9	13,7	7,8	2,9
Миллерово	-25	-2,1	7,9	179	-6,3	-5,7	0,0	9,3	15,7	19,7	21,8	20,9	15,0	7,8	-1,3	-3,8
Юго-Восточная железная дорога
Белгород	-23	-1,9	5,9	191	-8,5	-6,4	-2,5	7,5	14,6	17,9	19,9	18,7	12,9	6,4	0,3	-4,5
Воронеж	-26	-3,1	5,1	190	-7,5	-7,2	-1,4	8,2	14,9	18,4	20,1	18,9	13,1	6,5	-0,1	-5,2
Липецк	-27	-3,4	5,9	202	-10,3	-9,5	-4,4	5,5	13,8	18,0	20,2	18,5	12,5	5,5	-1,5	-7,1
Тамбов	-28	-3,7	4,7	201	-10,9	-10,3	-4,6	6,0	14,1	18,1	19,8	18,6	12,5	5,2	-1,4	-7,3
Приволжская железная дорога
Астрахань	-23	-1,2	4,8	164	-4,8	-4,3	2,0	11,3	18,0	22,9	25,4	23,8	17,6	10,0	3,4	-2,0
Верхний Баскунчак	-26	-3	5,9	174	-7,5	-7,1	0,1	10,6	17,6	22,6	25,1	23,6	16,8	8,5	1,2	-4,6
Волгоград	-25	-2,3	5,1	176	-6,9	-6,5	-0,3	10	16,8	21,4	23,9	22,7	16,3	8,3	1,1	-4,4
Саратов	-27	-4,3	5,6	188	-8,7	-8,4	-2,5	8,4	15,9	20,2	22,3	20,6	14,3	6,7	-0,6	-6,4
Эльтон	-26	-3,6	4,6	177	-8,2	-7,9	-1,0	10,2	17,5	22,5	24,9	23,4	16,6	8,0	0,6	-5,3
Куйбышевская железная дорога
Бугульма	-33	-5,8	7,5	221	-14,3	-13,7	-8,0	2,4	11,4	16,3	18,1	16,4	10,2	2,1	-5,8	-11,6
Мелеуз	-35	-6,4	5,0	210	-15,5	-14,4	-7,5	4,6	13,6	17,8	19,6	17,9	11,7	3,2	-5,1	-11,8
Пенза	-29	-4,5	5,6	200	-9,8	-9,7	-3,7	6,8	14,2	18,0	19,8	18,0	12,2	5,1	-2,0	-7,8
Самара	-30	-5,2	5,4	203	-13,5	-12,6	-5,8	5,8	14,3	18,6	20,4	19,0	12,8	4,2	-3,4	-9,6
Саранск	-30	-4,5	6,9	209	-12,3	-11,7	-5,9	4,8	13,1	17,3	19,2	17,7	11,6	4,1	-3,0	-8,7
Ульяновск	-31	-5,4	5,4	212	-13,8	-13,2	-6,8	4,1	12,6	17,6	19,6	17,6	11,4	3,8	-4,1	-10,4
Уфа	-35	-5,9	3,5	209	-13,8	-12,7	-5,4	5,2	13,2	17,6	19,4	17,0	11,2	3,8	-4,0	-11,0
Свердловская железная дорога
Бисер	-36	-6,8	3,5	250	-16,7	-14,8	-6,7	0,7	7,7	13,4	15,8	12,6	6,9	-0,5	-8,5	-14,1
Верхотурье	-37	-6,8	5,2	233	-16,3	-14,3	-5,0	2,9	9,6	15,3	17,7	14,4	8,7	1,5	-7,4	-13,4
Екатеринбург	-35	-6	5,0	221	-13,6	-11,8	-4,0	4,3	11,2	16,4	18,5	15,5	9,8	2,5	-5,6	-11,3
Ивдель	-39	-7,4	5,2	245	-19,2	-16,5	-6,2	1,2	8,0	14,4	17,3	13,7	7,7	0,2	-9,5	-15,9
Пермь	-35	-5,9	5,2	225	-13,9	-12,3	-4,5	3,5	10,6	15,8	18,2	15,1	9,5	2,3	-5,6	-11,3
Сосьва	-44	-9,5	5,0	261	-22,7	-20,4	-12,0	-1,8	5,2	12,3	16,1	12,8	6,6	-2,5	-12,8	-20,2
Тюмень	-38	-7,2	3,9	223	-16,2	-14,3	-5,7	3,7	11,0	16,5	18,6	15,4	9,6	2,2	-6,8	-13,5
Южно-Уральская железная дорога
Белорецк	-34	-6,5	5,6	231	-16,2	-14,4	-7,8	2,7	10,2	14,5	16,0	14,2	8,7	0,7	-7,4	-13,8
Курган	-37	-7,7	3,9	212	-16,3	-15,0	-6,9	4,6	12,5	17,8	19,6	16,7	10,8	3,2	-6,4	-13,4
Оренбург	-31	-6,3	5,5	195	-12,9	-12,4	-5,4	7,1	15,4	20,1	22,0	20,1	13,9	5,3	-3,1	-9,9
Челябинск	-34	-6,5	4,5	218	-15,8	-14,3	-7,4	3,9	11,9	16,8	18,4	16,2	10,7	2,4	-6,2	-12,9
Западно-Сибирская железная дорога
Алейск	-38	-7,8	6,8	216	-17,6	-16,3	-8,7	3,3	12,2	18,4	20,3	17,2	11,3	3,2	-7,5	-15,1
Барабинск	-39	-9	6,5	230	-18,3	-17,0	-9,2	2,1	11,0	17,0	19,2	15,8	9,8	2,0	-8,3	-15,3
Барнаул	-39	-7,7	5,9	213	-16,3	-14,4	-7,1	3,6	12,3	17,8	19,8	17,0	10,9	3,3	-6,5	-13,5
Бийск	-38	-7,8	4,7	213	-16,6	-14,8	-7,5	3,8	12,3	17,7	19,8	17,1	10,9	3,4	-6,4	-13,5
Болотное	-39	-8,2	5,6	228	-17,6	-15,5	-7,5	1,7	10,3	16,3	18,9	15,5	9,3	1,7	-8,0	-15,0
Карасук	-37	-8,9	5,1	218	-19,4	-18,4	-10,6	2,9	12,1	18,2	20,2	16,9	11,2	2,2	-8,5	-16,2
Кемерово	-39	-8,3	6,8	227	-17,9	-15,8	-8,1	1,8	10,6	16,4	19,0	15,8	9,5	1,9	-7,8	-15,2
Киселевск	-39	-7,3	5,5	227	-17,2	-15,5	-8,1	2,0	10,0	16,6	18,8	15,8	10,0	2,2	-8,3	-15,4
Кондома	-40	-7,8	3,6	236	-19,1	-16,3	-8,6	0,9	9,1	15,2	17,4	14,5	8,6	1,4	-9,4	-17,0
Купино	-38	-9	6,7	215	-18,5	-16,9	-9,1	3,2	12,0	17,9	19,9	16,7	10,7	2,8	-7,4	-15,0
Новосибирск	-39	-8,7	5,7	221	-17,3	-15,7	-8,4	2,2	11,1	17,0	19,4	16,2	10,2	2,5	-7,4	-14,5
Омск	-37	-8,4	5,1	216	-17,2	-15,9	-7,8	3,7	12,1	17,7	19,5	16,3	10,5	2,8	-7,3	-14,3
Рубцовск	-38	-7,4	7,9	206	-16,2	-14,9	-7,8	4,6	13,3	18,8	20,6	18,0	11,9	4,1	-5,7	-13,2
Славгород	-37	-8,7	6,2	206	-17,6	-16,3	-8,8	4,5	13,3	19,3	21,1	18,2	12,0	3,6	-6,7	-14,2
Тайга	-39	-8,3	6,6	240	-18,0	-16,1	-8,3	-0,3	8,8	14,9	17,6	14,3	8,1	0,5	-9,1	-15,8
Татарск	-39	-8,9	4,8	220	-17,8	-16,5	-8,3	3,1	11,6	17,3	19,5	16,1	10,1	2,4	-7,7	-14,9
Томск	-40	-8,4	5,6	233	-17,9	-15,7	-7,7	1,2	9,7	15,9	18,7	15,3	9,0	1,3	-8,5	-15,4
Топки	-39	-8,2	6,8	235	-18,2	-16,1	-10,2	-0,2	8,9	15,8	18,2	15,4	9,2	0,7	-10,2	-16,5
Черлак	-37	-8,7	5,4	211	-17,7	-16,6	-8,6	4,0	12,7	18,5	20,2	17,1	11,1	3,1	-7,2	-14,3
Чулым	-39	-8,8	6,2	230	-19,5	-17,9	-11,3	0,3	10,1	16,4	18,5	15,5	9,7	1,3	-9,3	-17,0
Красноярская железная дорога
Абакан	-40	-9,7	4,8	223	-25,5	-18,5	-8,5	2,9	10,5	17,3	19,5	16,4	9,9	1,6	-9,5	-17,9
Ачинск	-41	-7,6	5,7	232	-16,1	-14,0	-6,7	1,3	9,6	15,9	18,8	15,5	9,1	1,3	-7,8	-13,7
Боготол	-39	-7,6	5,7	239	-17,4	-16,0	-9,1	-0,2	8,1	15,3	17,8	14,6	8,7	0,8	-9,7	-16,4
Канск	-42	-8,8	7,3	237	-20,2	-18,7	-10,3	0,7	8,6	16,0	18,8	15,6	8,8	0,4	-10,2	-18,6
Ключи	-39	-7,4	5,6	251	-16,2	-13,6	-8,7	-2,1	4,8	11,8	15,1	13,8	9,0	2,4	-6,6	-14,2
Красноярск	-40	-7,1	6,2	233	-16,0	-14,0	-6,3	1,9	9,7	16,0	18,7	15,4	8,9	1,5	-7,5	-13,7
Мариинск	-40	-7,7	5,7	235	-17,8	-16,2	-9,3	0,8	9,0	15,9	18,3	15,2	9,1	1,0	-9,1	-16,2
Минусинск	-40	-8,8	4,8	221	-18,2	-16,0	-6,3	3,9	11,4	17,5	19,9	16,8	10,0	2,2	-7,3	-15,4
Тисуль	-40	-7,3	5,7	231	-16,3	-14,7	-7,2	1,7	9,8	15,7	18,1	15,2	9,2	1,6	-7,5	-13,8
Шира	-38	-7,7	4,1	236	-18,5	-17,2	-8,9	1,3	8,9	15,6	17,7	14,9	8,8	1,2	-9,1	-16,4
Восточно-Сибирская железная дорога
Бабушкин	-28	-5,6	2,8	250	-15,5	-16,0	-8,9	-0,5	6,0	11,0	15,0	14,5	9,1	2,7	-4,3	-9,3
Братск	-43	-8,6	3,4	249	-20,7	-19,4	-10,2	-1,2	6,2	14,0	17,8	14,8	8,1	-0,5	-9,8	-18,4
Зима	-42	-9,7	4,9	239	-23,0	-20,0	-10,1	1,1	8,7	15,8	18,0	14,9	8,1	-0,1	-12,2	-20,5
Иркутск	-36	-8,5	2,9	232	-18,5	-15,5	-7,0	2,1	9,8	15,5	18,1	15,5	9,0	1,5	-7,9	-15,9
Перевоз	-46	-12,4	2,9	258	-26,3	-23,5	-14,2	-2,8	6,3	14,1	17,0	13,6	5,8	-3,9	-16,7	-24,6
Слюдянка	-28	-6,4	1,5	254	-17,4	-17,0	-9,9	-0,3	6,0	11,8	15,3	14,2	7,8	-1,7	-7,3	-13,5
Тайшет	-40	-8,3	6,4	237	-18,9	-16,1	-7,7	1,3	9,3	15,9	18,4	15,2	8,4	0,5	-9,1	-16,7
Тулун	-40	-9	4,4	241	-20,1	-16,5	-8,2	0,8	8,9	15,1	17,5	14,6	7,9	-0,2	-10,1	-17,8
Улан-Удэ	-37	-10,4	2,8	230	-23,8	-19,0	-8,0	2,0	10,2	16,9	19,6	16,8	9,4	0,4	-10,5	-19,7
Забайкальская железная дорога
Белогорск	-37	-11,9	2,7	223	-26,0	-20,5	-9,4	3,9	12,0	18,1	21,1	18,7	11,9	2,3	-11,6	-23,2
Благовещенск	-34	-10,6	3,4	210	-22,3	-17,2	-7,2	4,2	12,5	19,1	21,7	19,4	12,4	2,9	-10,4	-20,4
Борзя	-40	-12	3,2	232	-26,4	-22,0	-10,9	1,3	9,9	16,8	19,2	16,7	9,3	-0,4	-13,5	-23,4
Дарасун	-34	-9,5	3,2	247	-22,0	-19,6	-10,4	-0,4	8,0	14,4	16,9	14,2	7,0	-1,4	-12,6	-19,9
Ерофей Павлович	-38	-12,7	3,4	245	-27,6	-22,0	-13,0	-1,2	7,5	15,0	18,3	15,0	7,9	-3,4	-17,6	-26,3
Завитинск	-36	-11,8	3,3	226	-26,9	-20,9	-11,6	1,3	9,7	16,7	20,3	18,1	11,3	1,1	-13,4	-24,0
Могоча	-41	-13,4	5,2	250	-28,5	-23,5	-13,5	-1,2	7,5	14,2	16,9	14,0	6,6	-4,0	-18,7	-27,6
Нерчинск	-44	-14,1	4,4	233	-30,8	-26,3	-13,6	0,8	9,8	17,0	19,7	16,6	9,0	-1,0	-16,7	-28,2
Поярково	-37	-11,9	3,4	228	-26,9	-21,6	-11,5	2,1	10,4	17,1	20,9	18,8	11,9	1,8	-12,4	-23,7
Свободный	-39	-12,4	3,4	229	-27,7	-21,6	-12,1	1,0	9,6	16,6	20,2	17,7	10,6	0,0	-14,9	-25,4
Сковородино	-40	-13,4	4,7	245	-27,6	-23,3	-13,3	-0,6	8,4	15,1	17,8	14,7	7,2	-3,6	-18,7	-27,1
Чита	-38	-11,4	3,2	238	-25,6	-20,2	-9,6	-1,0	9,2	16,2	18,5	15,7	8,4	-0,8	-13,1	-22,6
Шимановск	-38	-12,5	2,3	233	-27,7	-21,9	-12,2	0,6	9,1	16,1	19,7	16,9	10,0	-0,8	-15,7	-25,3
Дальневосточная железная дорога
Александровск-Сахалинский	-27	-6,2	7,8	237	-16,9	-15,0	-8,1	0,1	5,9	11,1	15,2	16,3	12,1	4,8	-4,6	-12,6
Архара	-36	-11,8	3,4	211	-26,0	-20,5	-9,4	3,9	12,0	18,1	21,1	18,7	11,9	2,3	-11,6	-23,2
Бикин	-32	-9,1	3,2	208	-22,4	-17,4	-8,1	4,1	11,7	17,4	21,0	19,9	13,3	4,5	-7,6	-18,3
Бира	-31	-9,1	5,9	220	-22,0	-16,6	-8,2	2,7	10,2	16,5	20,1	18,5	12,0	2,6	-10,1	-19,5
Биробиджан	-32	-10,4	5,9	219	-22,6	-17,5	-9,0	3,0	10,7	16,7	20,3	19,0	12,4	3,0	-9,8	-19,6
Владивосток	-24	-3,9	9,0	198	-12,6	-9,1	-2,1	4,8	9,7	13,2	17,5	19,6	15,7	8,7	-1,0	-9,3
Вяземский	-31	-9,3	4,1	213	-22,3	-17,8	-9,0	3,4	11,3	17,1	20,6	19,6	13,0	3,9	-8,2	-18,1
Дальнереченск	-31	-9,3	2,7	205	-19,3	-14,8	-5,3	5,6	12,7	17,7	21,2	20,3	13,9	5,6	-5,8	-16,2
Долинск	-24	-4,0	5,6	231	-13,5	-12,4	-6,5	0,9	6,2	10,9	15,3	16,9	13,1	6,4	-1,9	-8,6
Камень-Рыболов	-27	-3,9	5,0	205	-19,6	-15,4	-16,7	3,5	11,1	16,8	20,8	20,6	14,0	5,6	-6,0	15,6
Комсомольск-на-Амуре	-35	-10,8	5,7	223	-25,6	-20,3	-10,1	1,3	8,7	15,6	19,9	18,7	12,6	3,0	-10,7	-22,0
Корсаков	-20	-2,7	5,6	232	-10,7	-10,1	-5,3	1,2	5,6	10,0	14,5	16,9	13,7	7,4	-0,4	-6,8
Лесозаводск	-31	-9,3	1,0	200	-21,8	-17,9	-8,1	4,0	11,7	17,1	21,1	20,9	14,2	5,9	-6,2	-17,7
Макаров	-23	-4,2	3,4	241	-14,3	-12,3	-6,7	0,9	5,3	9,5	13,8	15,7	12,8	6,0	-3,0	-10,2
Надеждинск	-27	-3,9	3,8	199	-17,4	-13,3	-4,4	4,9	10,6	15,1	19,5	20,9	15,0	7,3	-3,5	-13,6
Находка	-20	-3,9	10,5	202	-12,8	-9,3	-2,9	4,4	9,3	13,2	17,8	19,8	15,2	8,0	-1,3	-9,4
Невельск	-16	-1,8	7,0	218	-8,2	-7,7	-3,4	2,4	7,1	11,3	15,5	17,4	14,4	8,3	0,6	-5,2
Облучье	-36	-11,5	5,9	227	-26,5	-21,1	-11,4	1,4	9,6	16,2	19,8	17,9	11,0	1,1	-12,6	-23,6
Партизанск	-27	-3,9	1,0	213	-13,4	-10,3	-3,1	5,1	11,3	15,1	19,4	20,1	14,6	7,5	-2,2	-10,7
Пограничный	-30	-3,9	4,0	198	-20,9	-16,2	-7,0	3,6	10,8	16,0	19,9	19,6	12,8	4,6	-6,6	16,5
Поронайск	-28	-5,5	4,8	245	-16,1	-13,9	-7,1	-0,1	4,8	9,4	13,6	15,6	12,1	5,1	-4,6	-13,0
Приморская	-22	-3,9	11,6	194	-11,8	-8,8	-2	5,2	10,5	14,7	19,2	20,9	15,8	8,6	-1,0	-8,7
Сад-город	-25	-3,9	1,0	195	-17,1	-13,6	4,8	4,2	10,3	14,6	19,2	20,7	15,1	7,9	-3,0	-13,0
Свиягино	-31	-3,9	2,3	199	-20,2	-16,1	-6,9	4,6	11,9	17,0	21,1	20,7	14,1	6,2	-5,6	-16,2
Сибирцево	-30	-3,9	1,0	198	-19,1	-15,5	-6,3	4,6	11,6	16,1	20,1	20,5	14,3	6,7	-4,6	-15,2
Советская Гавань	-27	-6	5,7	234	-15,9	-13,8	-6,8	0,9	6,1	10,8	14,6	16,7	12,8	5,5	-4,6	-12,9
Спасск-Дальний	-30	-3,9	1,5	196	-18,3	-14,6	-5,9	4,9	11,7	17,0	21,0	21,1	14,5	6,9	-4,9	-14,4
Тында	-42	-14,7	5,3	258	-31,7	-25,9	-16,2	-3,8	6,0	13,4	17,1	13,9	6,3	-5,7	-21,5	-30,2
Уссурийск	-31	-3,9	1,5	198	-20,3	-16,0	-5,6	4,7	10,8	15,5	19,7	20,7	14,8	6,9	-4,6	-15,8
Усть-Нюкжа	-44	-14,9	4,3	252	-31,3	-25,3	-14,1	-2,1	7,1	14,8	17,6	14,5	6,6	-4,8	-20,6	-30,2
Хабаровск	-31	-9,3	5,9	204	-20,2	-16,1	-6,8	4,5	12,3	18,0	21,3	19,6	13,5	4,9	-7,3	-17,7
Холмск	-18	-2,3	10,7	220	-9,7	-8,7	-4,2	2,3	6,9	11,4	15,7	17,7	14,2	7,8	0	-6,1
Хорольск	-29	-3,9	1,7	197	-18,3	-14,4	-5,5	4,8	11,4	16,2	20,2	20,8	14,6	6,8	-4,6	-14,3
Шмаковка	-32	-3,9	1,2	198	-21,0	-16,9	-7,5	4,3	12,6	17,3	21,3	20,5	14,3	5,9	-5,5	-16,9
Южно-Сахалинск	-24	-4,3	4,8	227	-12,8	-12,0	-5,8	1,6	7,0	11,5	15,5	17,0	13,0	6,3	-1,7	-8,8

Приложение N 5

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

КОЭФФИЦИЕНТ ТЕПЛОПЕРЕДАЧИ ОКОННЫХ БЛОКОВ

Тип остекления	Коэффициент теплопередачи, ккал/(м²·ч·°C)
Одинарное остекление	5,30
Двойное остекление в раздельных переплетах	2,64
Однокамерный стеклопакет в одинарном переплете	3,06
Двойное остекление в спаренных переплетах	2,91
Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 8 мм	2,28
Двухкамерный стеклопакет в одинарном переплете с межстекольным расстоянием 12 мм	2,15
Тройное остекление в раздельно-спаренных переплетах	2,11
Стекло и однокамерный стеклопакет в раздельных переплетах	2,08
Стекло и двукамерный стеклопакет в раздельных переплетах	1,71
Два однокамерных стеклопакета в спаренных переплетах	1,66
Два однокамерных стеклопакета в раздельных переплетах	1,57
Четыре стекла в двух спаренных переплетах	1,45

Приложение N 6

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

ТЕХНИЧЕСКИЕ ХАРАКТЕРИСТИКИ МАТЕРИАЛОВ НАРУЖНЫХ СТЕН ЗДАНИЯ

Материал стены

Плотность материала, кг/м³

Коэффициент теплопроводности, ккал/(ч·м·°C)

Аглопоритобетоны на топливных (котельных) шлаках

1800

0,602

Бетон на вулканическом шлаке

1600

0,447

Бетон на гравии или щебне из природного камня

2400

1,299

Бетон на доменных гранулированных шлаках

1800

0,499

Бетон на зольном гравии

1400

0,404

1000

0,206

Газо- и пенобетон, газо- и пеносиликат

1000

0,353

800

0,284

600

0,189

400

0,120

300

0,095

Газо- и пенозолобетон

1200

0,447

1000

0,378

800

0,301

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Взамен ГОСТ 9759-83 Постановлением Госстроя СССР от 30.08.1990 N 75 с 1 января 1991 года введен в действие ГОСТ 9757-90.

Гравий керамзитовый (ГОСТ 9759-83)

800

0,180

600

0,146

Гранит, гнейс и базальт

3,000

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Взамен ГОСТ 9462-71 Постановлением Госстандарта СССР от 21.04.1988 N 33 с 1 января 1991 года введен в действие ГОСТ 9462-88.

Дуб поперек волокон (ГОСТ 9462-71, ГОСТ 2695-83)

700

0,086

Железобетон

2500

1,453

Известняк

2000

1,000

1800

0,800

1600

0,630

1400

0,480

Керамзитобетон на перлитовом песке

1000

0,241

Керамзитобетон на кварцевом песке с поризацией

1200

0,353

Керамзитобетон на керамзитовом песке и керамзитобетон

1800

0,568

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Взамен ГОСТ 530-80 Постановлением Минстроя России от 05.12.1995 N 18-103 с 1 июля 1996 года введен в действие ГОСТ 530-95.

Кирпич глиняный обыкновенный (ГОСТ 530-80) на цементно-песчаном растворе

1800

0,482

Кирпич силикатный (ГОСТ 379-79) на цементно-песчаном растворе

1800

0,602

Кирпич силикатный 11-ти пустотный на цементно-песчаном растворе

1500

0,550

Кирпич силикатный 14-ти пустотный на цементно-песчаном растворе

1400

0,447

Кирпич шлаковый на цементно-песчаном растворе

1500

0,447

Листы гипсовые обшивочные (сухая штукатурка)

800

0,129

Маты минераловатные прошивные и на синтетическом связующем

125

0,048

Пемзобетон

720

0,447

Пенопласт ПХВ-1 (ТУ 6-05-1179-75) и ПВ-1 (ТУ 6-05-158-78)

125

0,045

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Взамен ГОСТ 15588-70 Постановлением Госстроя СССР от 17.06.1986 N 80 с 1 июля 1986 года введен в действие ГОСТ 15588-86.

Пенополистирол (ГОСТ 15588-70)

0,033

Пенополистирол (ТУ 6-05-11-78-78)

150

0,043

100

0,035

Пенополиуретан (ТУ И-56-70, ТУ 67-98-75, ТУ 67-87-75)

0,035

Перлитобетон

1200

0,249

Плиты из стеклянного штампельного волокна

0,048

Плиты минераловатные повышенной жесткости

350

0,055

Плиты мягкие, полужесткие и жесткие минераловатные

350

0,078

Сложный (песок, известь, цемент) раствор

1700

0,447

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Взамен ГОСТ 8486-66 Постановлением Госстандарта СССР от 30.09.1986 N 2933 с 1 января 1988 года введен в действие ГОСТ 8486-86.

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Взамен ГОСТ 9463-72 Постановлением Госстандарта СССР от 21.04.1988 N 33 с 1 января 1991 года введен в действие ГОСТ 9463-88.

Сосна и ель поперек волокон (ГОСТ 8486-66, ГОСТ 9463-72)

500

0,077

Сталь листовая

49,880

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Взамен ГОСТ 111-78 с 1 января 1992 года Постановлением Госстроя СССР от 18.12.1990 N 108 введен в действие ГОСТ 111-90. ГОСТ 111-90 утратил силу с 1 января 2003 года в связи с введением в действие ГОСТ 111-2001 (Постановление Госстроя России от 07.05.2002 N 22).

Стекло оконное (ГОСТ 111-78)

0,650

Цементно-песчаный раствор

1800

0,499

Цементно-шлаковый раствор

1400

0,353

Шлакопемзопено- и шлакопемзогазобетон

800

0,404

Приложение N 7

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

УДЕЛЬНОЕ КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ ДЛЯ ОБОГРЕВА ЭЛЕКТРОВОЗОВ

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 секции (по типам электровозов), ккал/секция·°C
Время пребывания в цехе, ч	ВЛ8, ВЛ10, ВЛ11, ВЛ11^м, ВЛ80^к, ВЛ80^т, ВЛ82	ВЛ10^у, ВЛ80^с, ВЛ80^р, ВЛ82^м	ВЛ65, ВЛ60^к, ВЛ60^п/к	ВЛ15, ВЛ85, ВЛ65, ЭП1	ЧС2, ЧС2^т, ЧС4, ЧС4^т	ЧС6, ЧС200	ЧС7, ЧС8
1	1615	1744	2422	2584	2000	1260	1400
3	3890	4201	5835	6224	4810	3030	3367
4	4750	5130	7125	7600	5880	3704	4116
5	5470	5908	8205	8752	6780	4271	4746
6	6100	6588	9150	9760	7560	4763	5292
7	6645	7177	9967	10632	8240	5191	5768
8	7120	7690	10680	11392	8830	5563	6181
10	7895	8527	11842	12632	9790	6168	6853
12	8393	9064	12589	13429	10520	6628	7364
14	8930	9644	13395	14288	11070	6974	7749
16	9265	10006	13897	14824	11430	7201	8001
20	9715	10492	14572	15544	12040	7585	8428
24 и выше	9975	10773	14962	15960	12350	7780	8645

Продолжение приложения N 7

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 секции (по типам электровозов), ккал/секция·°C
Время пребывания в цехе, ч	ЭП1, ЭП1М, ЭП1П	ЭП10, 2П2К	ЭП20	ЭП200	2ЭС4К, 2ЭС5К	Э5К	2ЭС6 "Синара", 2ЭС10 "Гранит"
1	2368	2422	2314	3229	3444	1794	3588
3	5384	5506	5261	7342	7831	4079	8157
4	6668	6820	6517	9093	9699	5052	10104
5	7815	7993	7637	10657	11367	5920	11841
6	8832	9033	8631	12044	12847	6691	13382
7	9728	9949	9507	13266	14150	7370	14740
8	10511	10750	10272	14334	15289	7963	15926
10	11773	12040	11505	16054	17124	8919	17837
12	12683	12971	12395	17295	18448	9608	19217
14	13310	13612	13007	18149	19359	10083	20166
16	13719	14030	13407	18707	19954	10393	20786
20	14153	14474	13831	19299	20586	10722	21444
24 и выше	14520	14850	14190	19800	21120	11000	22000

Приложение N 8

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

УДЕЛЬНОЕ КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ ДЛЯ ОБОГРЕВА ТЕПЛОВОЗОВ

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 секции (по типам тепловозов), ккал/секция·°C
Время пребывания в цехе, ч	2ТЭ10Л, 2ТЭ10М, 2ТЭ10У, 2ТЭ10В, 2ТЭ10УТ, 2ТЭ116, 3ТЭ10М, 3ТЭ10У	М62, 2М62, ЧМЭ3, ЧМЭ3Э, ЧМЭ3Т	2М62У, 3М62У, ТЭ3, ТЭП60	ТЭМ2, ТЭМ2А, ТЭМ2У, ТЭМ2УМ	ТЭП70	ТЭМ7, ТЭМ7А
1	1361	1280	1380	1340	1477	2010
3	3348	3120	3360	3230	3595	4845
4	4201	3910	4210	4140	4505	6210
5	4946	4660	4990	4870	5339	7305
6	5692	5320	5710	6300	6109	9450
7	6156	5990	6380	6865	6827	10298
8	7052	6530	6990	6940	7479	10410
10	8165	7570	8080	8040	8646	12060
12	9029	8360	9000	8890	9630	13335
14	9893	9130	9790	9740	10475	14610
16	10508	9790	10460	10350	11192	15525
20	11621	10830	11510	11450	12316	17175
24 и выше	12336	11670	12270	12180	13129	18270

Продолжение приложения N 8

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 секции (по типам тепловозов), ккал/секция·°C
Время пребывания в цехе, ч	2ТЭ121	2ТЭ116	2ТЭ25А "Витязь"	2ТЭ25К "Пересвет"	2ТЭ70	ТЭМ18Д	ТГ16М	ТГМ11, ТГМ11А	ТГМ 7	ТГ 22, ТГ 21
1	2691	2475	2583	2475	2529	2260	1436	1525	1220	1579
3	6118	5629	5873	5629	5751	5139	3265	3467	2773	3589
4	7578	6971	7275	6971	7123	6365	4043	4294	3435	4446
5	8881	8170	8525	8170	8348	7460	4739	5032	4026	5210
6	10036	9234	9635	9234	9434	8431	5355	5687	4550	5888
7	11055	10170	10612	10170	10391	9286	5899	6264	5011	6485
8	11945	10989	11467	10989	11228	10033	6374	6769	5415	7008
10	13378	12308	12843	12308	12575	11238	7139	7581	6065	7848
12	14413	13260	13836	13260	13548	12107	7691	8167	6534	8455
14	15124	13915	14519	13915	14217	12705	8070	8571	6856	8873
16	15589	14342	14966	14342	14654	13095	8319	8834	7067	9146
20	16083	14796	15439	14796	15118	13509	8582	9114	7291	9435
24 и выше	16500	15180	15840	15180	15510	13860	8804,4	9350	7480	9680

Продолжение приложения N 8

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 секции (по типам дизель-поезда, рельсового автобуса), ккал/секция·°C
	ДР1	АЧ	РА1	Д2		РА2
	ДР1	АЧ	РА1	моторный	прицепной	головной	прицепной
1	673	664	762	834	655	804	655
3	1529	1509	1733	1897	1489	1827	1489
4	1894	1869	2147	2349	1844	2263	1844
5	2220	2191	2516	2753	2161	2652	2161
6	2509	2476	2844	3111	2442	2998	2442
7	2764	2727	3132	3427	2690	3302	2690
8	2986	2946	3384	3703	2907	3567	2907
10	3345	3300	3790	4147	3255	3996	3255
12	3603	3555	4084	4468	3507	4305	3507
14	3781	3731	4285	4689	3680	4517	3680
16	3897	3845	4417	4833	3793	4656	3793
20	4021	3967	4557	4986	3913	4803	3913
24 и выше	4125	4070	4675	5115	4015	4928	4015

Приложение N 9

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

УДЕЛЬНОЕ КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ

ДЛЯ ОБОГРЕВА ВАГОНОВ ЭЛЕКТРОПОЕЗДОВ

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 вагона (по типам электропоездов), ккал/вагон·°C
	моторные вагоны				прицепные вагоны
	ЭР1, ЭР2, ЭР200	ЭР9, ЭР9Е, ЭР9М, ЭР9П, ЭР9Т	ЭР2Р, ЭР2Т, ЭТ2, ЭТ2М	ЭД2Т, ЭД4, ЭД4М, ЭД4МК, ЭД9Т	ЭР1, ЭР2, ЭР9, ЭР9М, ЭР9П, ЭР9Т	ЭР2Т, ЭР2Р, ЭД4, ЭД2Т, ЭТ2, ЭТ2М	ЭР9Е, ЭД9Т ЭД4М, ЭД4МК
1	1720	1780	1892	2064	1640	1804	1968
3	3470	4710	3817	4164	3110	3421	3732
4	4000	4330	4400	4800	3500	3850	4200
5	4410	4820	4851	5292	3780	4158	4536
6	4720	5210	5192	5664	3970	4367	4764
7	4960	5520	5466	5952	4110	4521	4932
8	5140	5770	5654	6168	4210	4631	5052
10	5390	6130	5929	6468	4330	4763	5196
12	5530	6360	6083	6636	4380	4818	5256
14	5620	6500	6182	6744	4410	4851	5292
16	5670	6590	6237	6804	4410	4851	5292
20	5710	6690	6281	6852	4410	4851	5292
24 и выше	5710	6710	6281	6852	4410	4851	5292

Продолжение приложения N 9

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 секции (по типам тепловозов), ккал/секция·°C
	Аллегро	ЭВС1, ЭВС2 "Сапсан"	ЭМ2И		ЭС1Г, ЭС2Г, ЭС2ГП "Ласточка"			ЭП2Д, ЭП3Д			ЭГ2Тв, ЭП2Тв "Иволга"
	Аллегро	ЭВС1, ЭВС2 "Сапсан"	моторный	прицепной	головной	моторный	прицепной	головной	моторный	прицепной	моторный	прицепной
1	1083	1202	718	687	1015	942	816	924	1166	838	1098	881
3	2464	2733	1631	1562	2309	2141	1856	2101	2651	1905	2496	2003
4	3051	3385	2021	1935	2859	2652	2299	2602	3284	2359	3092	2480
5	3576	3967	2368	2268	3351	3108	2694	3049	3848	2765	3623	2907
6	4041	4483	2676	2563	3787	3513	3044	3446	4349	3125	4095	3285
7	4451	4938	2948	2823	4171	3869	3353	3795	4790	3442	4510	3619
8	4810	5335	3185	3050	4507	4181	3623	4101	5176	3719	4873	3910
10	5387	5976	3567	3416	5048	4682	4058	4593	5797	4165	5458	4379
12	5803	6438	3843	3680	5438	5044	4372	4948	6245	4487	5880	4718
14	6090	6756	4033	3862	5707	5294	4588	5193	6554	4709	6171	4951
16	6277	6963	4157	3981	5882	5456	4729	5352	6755	4854	6360	5103
20	6476	7184	4289	4106	6069	5629	4878	5522	6969	5007	6562	5264
24 и выше	6644	7370	4400	4213	6226	5775	5005	5665	7150	5137	6732	5401

Приложение N 10

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

УДЕЛЬНОЕ КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ ДЛЯ ОБОГРЕВА ВАГОНОВ,

ПОЛУВАГОНОВ, ПЛАТФОРМ, ЦИСТЕРН

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 вагона (по типам вагонов), ккал/вагон·°C
	крытые грузовые вагоны	грузовые вагоны для перевозки автомобилей	полувагоны					платформы
			для битума с грузоподъемностью		грузоподъемность		прочие
			40 т	45 т	94 т	100 т	прочие
2	1014	602,4	790	900	1339	1433	1073	1104
3	1923	1142	1497	1707	2538	2716	2033	2097
4	2165	1286	1682	1917	2858	3058	2290	2357
5	2337	1388	1820	2075	3085	3301	2472	2545
6	2454	1458	1912	2180	3240	3467	2596	2673
7	2541	1510	1979	2256	3355	3590	2688	2768
8	2602	1546	2026	2309	3434	3674	2751	2833
10	2678	1591	2086	2381	3535	3782	2832	2916
12	2708	1609	2109	2404	3575	3825	2863	2949
14	2727	1620	2124	2421	3600	3852	2884	2970
16 и выше	2727	1620	2124	2421	3600	3852	2884	2970

Продолжение приложения N 10

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 вагона (по типам вагонов), ккал/вагон·°C
	цистерны		пассажирские вагоны		вагоны-рестораны	почтово-багажные вагоны
	четырехосные	восьмиосные	цельнометаллические
	четырехосные	восьмиосные	межобластные	купейные
1	1219	2071	602	644	2536	1934
3	2311	3924	1142	1222	4808	3666
4	2602	4418	1286	1372	5415	4129
5	2808	4769	1388	1485	5844	4456
6	2949	5008	1458	1560	6138	4680
7	3054	5187	1510	1616	6356	4846
8	3127	5309	1546	1654	6506	4961
10	3218	5465	1591	1702	6697	5106
12	3254	5526	1609	1722	6773	5164
14	3277	5565	1620	1733	6820	5200
16 и выше	3277	5565	1620	1733	6820	5200

Продолжение приложения N 10

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 вагона (по типам вагонов), ккал/вагон·°C
	почтовый вагон	рефрижераторный вагон
		автономный	5-ти вагонная секция
		автономный	грузовой вагон	вагон дизель-электростанция
1	2360	1825	1674	2678
3	4473	3459	3173	5076
4	5037	3897	3573	5717
5	5437	4204	3857	6170
6	5710	4414	4050	6840
7	5912	4571	4194	6710
8	6052	4679	4293	6869
10	6230	4817	4419	7070
12	6299	4871	4469	7150
14	6344	4905	4500	7200
Свыше 16	6344	4905	4500	7200

Приложение N 11

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

УДЕЛЬНОЕ КОЛИЧЕСТВО ТЕПЛОТЫ ДЛЯ ОБОГРЕВА ПУТЕВОЙ ТЕХНИКИ

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 единицы подвижного состава (по типам СПС и ССПС), ккал/ед.·°C
Время пребывания в цехе, ч	УК-25/9-18	МПД	ПБ-3М	ТУ6СП	ЩОМ-4	ЩОМ-3У	БМС	ЦНИИ-ДВ3М	УРМЗ	ЭЛБ-3ТС
1	1812	700	557	798	2870	1614	958	407	1505	2183
3	4119	1591	1265	1815	6526	3671	2178	926	3422	4964
4	5102	1970	1567	2248	8083	4547	2698	1147	4238	6148
5	5980	2309	1837	2635	9473	5328	3162	1344	4967	7205
6	6758	2609	2076	2977	10706	6022	3573	1519	5614	8143
7	7443	2874	2286	3280	11792	6633	3935	1673	6183	8969
8	8043	3106	2471	3544	12741	7167	4252	1808	6681	9691
10	9008	3478	2767	3969	14270	8027	4763	2025	7483	10854
12	9705	3747	2981	4276	15374	8648	5131	2181	8061	11693
14	10184	3932	3128	4487	16133	9075	5384	2289	8460	12271
16	10497	4053	3224	4625	16629	9354	5550	2359	8720	12648
20	10829	4181	3326	4771	17155	9650	5725	2434	8996	13048
24 и выше	11110	4290	3412,75	4895	17600	9900	5874	2497	9229	13387

Продолжение приложения N 11

Время пребывания в цехе, ч	Удельное количество теплоты q_пс, необходимое для обогрева 1 единицы подвижного состава (по типам СПС и ССПС), ккал/ед.·°C
Время пребывания в цехе, ч	ПМ-400	ВПО-3000	ВПР-1200, ВПРС-500	Р-2000	ПРБ	КДЭ-163	КДЭ-253	ТУ-6Д	МСП	СЧУ-800
1	660	1910	743	560	951	952	1146	619	3049	4305
3	1501	4344	1689	1273	2162	2166	2606	1407	6934	9789
4	1859	5380	2091	1576	2677	2682	3228	1743	8588	12124
5	2179	6305	2451	1847	3138	3144	3783	2043	10065	14209
6	2462	7126	2770	2088	3546	3553	4276	2308	11375	16058
7	2712	7849	3051	2299	3906	3913	4709	2543	12529	17687
8	2930	8481	3297	2484	4220	4228	5088	2747	13537	19111
10	3282	9498	3692	2783	4727	4736	5699	3077	15162	21405
12	3536	10233	3978	2998	5092	5102	6140	3315	16334	23060
14	3711	10738	4174	3146	5344	5354	6443	3479	17141	24199
16	3825	11069	4303	3243	5508	5519	6641	3586	17668	24943
20	3946	11419	4439	3345	5683	5693	6851	3699	18227	25732
24 и выше	4048	11715	4554	3432	5830	5841	7029	3795	18700	26400

Приложение N 12

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

НОРМЫ УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ТЕПЛОТЫ НА ГОРЯЧЕЕ ВОДОСНАБЖЕНИЕ

ДЛЯ РАЗЛИЧНЫХ ПОТРЕБИТЕЛЕЙ

Потребители	Измеритель	Количество теплоты, ккал/сут
Потребители	Измеритель	зима	лето
1	2	3	4
1. Жилые здания
с водопроводом и канализацией без ванн	1 житель	1870	1530
с водопроводом, канализацией и ваннами с емкостными водонагревателями		3977	3254
то же, с водонагревателями проточного типа		4675	3825
с централизованным горячим водоснабжением и сидячими ваннами		4400	3600
то же, с ваннами длиной более 1500 - 1700 мм		4675	3825
2. Общежития
с общими душевыми	1 житель	2338	1913
с душами при всех жилых комнатах	1 житель	3740	3060
3. Гостиницы, пансионаты и мотели
с общими ваннами и душами	1 житель	3273	2678
с душами во всех номерах		6545	5355
с ваннами во всех номерах		8415	6885
4. Больницы
с общими ваннами и душами	1 койка	3509	2871
с санитарными узлами, приближенными к палатам		4208	3443
инфекционные		5143	4208
5. Санатории и дома отдыха
с общими душами	1 место	3042	2489
с ваннами при всех жилых комнатах		4675	3825
с душами при всех жилых комнатах		3509	2871
6. Физкультурно-оздоровительные учреждения
со столовыми на полуфабрикатах, без стирки белья	1 место	1403	1148
со столовыми, работающими на сырье, и прачечными	1 место	4675	3825
7. Дошкольные образовательные учреждения и школы-интернаты:
с дневным пребыванием детей:
со столовыми, работающими на полуфабрикатах	1 ребенок	935	765
со столовыми, работающими на сырье, и прачечными, оборудованными автоматическими стиральными машинами	1 ребенок	1403	1148
с круглосуточным пребыванием детей:
со столовыми, работающими на полуфабрикатах	1 ребенок	1403	1148
со столовыми, работающими на сырье, и прачечными, оборудованными автоматическими стиральными машинами	1 ребенок	1870	1530
8. Учебные заведения с душевыми при гимнастических залах и столовыми, работающими на полуфабрикатах	1 учащийся и 1 преподаватель	374	306
9. Театры и досугово-развлекательные учреждения
для зрителей	1 человек	143	117
для артистов	1 человек	1172	959
10. Стадионы и спортзалы
для зрителей	1 человек	50	41
для физкультурников (с учетом приема душа)		1403	1148
для спортсменов		2805	2295
11. Административные здания	1 работник	281	230
12. Плавательные бассейны
для зрителей	1 место	50	41
для спортсменов (с учетом приема душа)	1 человек	2805	2295
13. Бани
для мытья в мыльной и ополаскиванием в душе	1 посетитель	5610	4590
то же, с приемом оздоровительных процедур		8883	7268
душевая кабина		11220	9180
ванная кабина		16830	13770
Примечания 1 Продолжительность зимнего и летнего периодов для горячего водоснабжения принимается по отопительному и неотопительному периодам. 2 Температура воды, поступающая из водопровода, в летний период принимается равной +15 °C, а в зимний +5 °C.

Приложение N 13

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

НОРМЫ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ (ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА) ВОДЯНЫМИ

ТЕПЛОПРОВОДАМИ, СПРОЕКТИРОВАННЫМИ В ПЕРИОД С 1959 ПО 1990 Г.

Таблица N 13.1

Нормы тепловых потерь изолированными водяными теплопроводами

в непроходных каналах и при бесканальной прокладке

с расчетной среднегодовой температурой грунта +5 °C

на глубине заложения теплопроводов

Наружный диаметр труб d_н, мм	Нормы тепловых потерь, ккал/м·ч
Наружный диаметр труб d_н, мм	обратный теплопровод при средней температуре воды	двухтрубной прокладки при разности среднегодовых температур воды и грунта 52,5 °C	двухтрубной прокладки при разности среднегодовых температур воды и грунта 65 °C	двухтрубной прокладки при разности среднегодовых температур воды и грунта 75 °C
32	20	45	52	58
57	25	56	65	72
76	29	64	74	82
89	31	69	80	88
108	34	76	88	96
159	42	94	107	117
219	51	113	130	142
273	60	132	150	163
325	68	149	168	183
377	76	164*	183	202
426	82	180*	203	219
478	91	198*	223	241
529	101	216*	243	261
630	114	246*	277	298
720	125	272*	306	327
820	141	304*	341	364
920	155	333*	373	399
1020	170	366*	410	436
1220	200	429*	482	508
1420	228	488	554	580
Примечание - Отмеченные знаком * значения удельных часовых тепловых потерь приведены как оценочные.

Таблица 13.2

Нормы тепловых потерь одним изолированным водяным

теплопроводом на надземной прокладке с расчетной

среднегодовой температурой наружного воздуха +5 °C

Наружный диаметр труб d_н, мм	Нормы тепловых потерь, ккал/м·ч
	разность среднегодовой температуры сетевой воды в подающем или обратном трубопроводах и наружного воздуха, °C
	45	70	95	120
32	15	23	31	38
49	18	27	36	45
57	21	30	40	49
76	25	35	45	55
82	28	38	50	60
108	31	43	55	67
133	35	48	60	74
159	38	50	65	80
194	42	58	73	88
219	46	60	78	95
273	53	70	87	107
325	60	80	100	120
377	71	93	114	135
426	82	105	128	150
478	89	113	136	160
529	95	120	145	170
630	104	133	160	190
720	115	145	176	206
820	135	168	200	233
920	155	190	225	260
1020	180	220	255	292
1420	230	280	325	380

Приложение N 14

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

НОРМЫ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ (ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА) ВОДЯНЫМИ

ТЕПЛОПРОВОДАМИ, СПРОЕКТИРОВАННЫМИ В ПЕРИОД С 1990 ПО 1998 Г.

Таблица 14.1

Нормы плотности теплового потока через изолированную

поверхность трубопроводов двухтрубных водяных тепловых сетей

при прокладке в непроходных каналах, ккал/(м·ч)

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	При числе часов работы в год 5000 и менее						При числе часов работы в год более 5000
	трубопровод
	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный
	среднегодовая температура теплоносителя, °C
	65	50	90	50	110	50	65	50	90	50	110	50
25	15	10	22	9	27	9	14	9	20	9	24	8
30	16	11	23	10	28	9	15	10	21	9	26	9
40	18	12	25	11	31	10	15	11	22	10	28	9
50	19	13	28	12	34	11	17	12	24	11	30	10
65	23	16	33	14	40	12	20	14	29	13	34	11
80	25	17	35	15	44	13	22	15	31	14	38	12
100	28	19	40	16	49	15	24	16	35	15	41	13
125	29	20	42	17	53	15	27	18	36	15	43	14
150	33	22	46	19	56	16	28	19	38	16	47	15
200	41	27	57	22	71	20	34	23	46	19	59	18
250	46	30	65	25	80	22	39	26	55	22	66	20
300	53	34	75	28	89	24	43	28	60	24	72	22
350	59	38	80	29	101	25	47	32	65	26	81	22
400	65	40	94	32	106	26	50	33	71	28	87	24
450	66	42	96	34	116	28	58	37	80	31	92	25
500	76	46	108	37	144	28	59	38	84	33	101	28
600	84	50	121	39	147	30	68	43	94	35	114	29
700	92	54	140	40	159	33	77	47	108	37	130	32
800	112	62	156	41	183	36	86	52	121	39	140	34
900	119	65	164	49	201	38	91	57	130	46	160	37
1000	131	67	171	51	214	42	101	61	136	49	165	40
1200	159	74	221	57	258	46	124	68	159	55	197	45
1400	176	77	245	59	277	50	131	71	181	59	217	48

Таблица 14.2

Нормы плотности теплового потока через изолированную

поверхность трубопроводов при двухтрубной подземной

бесканальной прокладке водяных тепловых сетей, ккал/м·ч

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	При числе часов работы в год 5000 и менее				При числе часов работы год более 5000
	трубопровод
	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный
	среднегодовая температура теплоносителя, °C
	65	50	90	50	65	50	90	50
25	31	23	41	22	28	22	38	21
50	38	29	52	28	34	27	46	25
65	43	33	58	31	39	29	52	28
80	44	34	59	32	40	30	53	29
100	47	36	64	34	42	33	56	30
125	53	40	70	38	46	35	62	34
150	59	45	78	42	52	40	69	37
200	66	51	87	46	57	43	77	41
250	71	54	96	51	62	47	83	44
300	78	59	105	55	68	51	90	48
350	87	65	115	59	74	56	97	52
400	93	69	121	63	78	59	104	54
450	100	74	130	67	84	62	111	58
500	106	78	140	71	90	67	119	62
600	121	89	160	81	101	75	134	69
700	134	96	175	86	108	80	146	74
800	146	105	195	94	121	88	160	80

Таблица 14.3

Нормы плотности теплового потока

через изолированную поверхность трубопроводов

при расположении на открытом воздухе, ккал/м·ч

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	При числе часов работы в год 5000 и менее			При числе часов работы в год более 5000
	средняя температура теплоносителя, °C
	50	100	150	50	100	150
	нормы линейной плотности теплового потока, ккал/м·ч
15	9	17	26	10	19	29
20	10	19	29	11	22	33
25	11	22	32	13	24	36
40	13	25	38	15	28	42
50	15	27	40	16	31	46
65	16	31	46	20	35	53
80	18	34	50	22	39	57
100	21	37	55	24	43	63
125	23	42	60	28	48	70
150	26	46	66	30	54	77
200	32	56	80	38	66	94
250	37	65	91	44	76	108
300	42	72	102	51	87	121
350	47	80	113	57	96	133
400	53	88	122	63	105	146
450	56	94	131	69	114	157
500	61	102	143	76	123	170
600	71	117	162	86	142	194
700	79	130	180	98	158	215
800	89	144	183	110	177	239
900	97	158	218	121	195	263
1000	107	173	237	133	213	287
Криволинейные поверхности диаметром более 1020 мм и плоские	Нормы поверхностной плотности теплового потока, ккал/м²·ч
Криволинейные поверхности диаметром более 1020 мм и плоские	30	46	60	38	61	76

Приложение N 15

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

НОРМЫ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ (ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА) ВОДЯНЫМИ

ТЕПЛОПРОВОДАМИ, СПРОЕКТИРОВАННЫМИ В ПЕРИОД С 1998 ПО 2003 Г.

Таблица 15.1

Нормы плотности теплового потока через поверхность изоляции

трубопроводов двухтрубных водяных тепловых сетей

при прокладке в непроходных каналах

и подземной бесканальной прокладке, ккал/(м·ч)

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	При числе часов работы в год 5000 и менее						При числе часов работы в год более 5000
	трубопровод
	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный	подающий	обратный
	среднегодовая температура теплоносителя, °C
	65	50	90	50	110	50	65	50	90	50	110	50
25	13	9	19	9	22	8	12	8	17	8	21	7
30	14	9	20	9	24	9	13	9	17	9	22	8
40	16	10	22	10	27	9	14	9	19	9	23	9
50	16	11	24	11	29	10	15	10	21	10	26	9
65	20	14	28	12	34	11	17	11	25	11	29	10
80	22	15	30	13	37	12	18	12	27	12	32	11
100	24	16	34	14	41	14	21	14	30	13	35	12
125	25	17	36	15	45	15	22	16	33	14	37	13
150	28	19	40	16	47	16	23	16	36	15	41	14
200	35	22	47	19	61	17	28	20	42	16	50	16
250	40	26	56	22	68	18	33	22	47	18	57	17
300	46	29	64	23	76	21	37	24	52	21	61	18
350	50	32	68	25	84	22	40	27	55	22	69	19
400	56	34	75	28	91	22	43	28	60	24	74	21
450	60	36	82	28	99	23	47	31	68	27	78	22
500	65	40	92	31	112	24	50	32	72	28	86	23
600	72	42	103	33	125	26	58	36	80	30	97	27
700	78	47	120	35	135	28	66	41	92	32	110	27
800	91	53	129	39	156	31	73	44	103	33	120	29
900	101	55	140	41	172	32	78	48	110	37	129	32
1000	111	57	146	44	183	36	86	52	121	40	141	34
1200	135	63	188	47	220	40	98	58	136	46	164	38
1400	149	66	208	51	236	42	112	60	154	50	193	41

Таблица 15.2

Нормы плотности теплового потока через поверхность

изоляции трубопроводов на открытом воздухе, ккал/(м·ч)

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	При числе часов работы в год 5000 и менее			При числе часов работы в год более 5000
	трубопровод
	обратный	подающий	подающий	обратный	подающий	подающий
	среднегодовая температура теплоносителя, °C
	50	100	150	50	100	150
15	8	16	24	7	14	21
20	9	18	27	8	16	24
25	10	20	29	9	17	26
40	13	23	34	10	21	31
50	14	26	38	12	22	33
65	16	29	43	13	25	38
80	18	32	47	15	28	41
100	20	35	52	16	30	45
125	22	40	57	19	34	49
150	25	45	63	21	38	53
200	31	54	77	26	46	65
250	36	62	89	30	53	74
300	41	72	99	34	59	83
350	47	79	109	39	65	91
400	52	86	120	42	72	99
450	57	93	128	46	76	106
500	62	101	140	50	83	116
600	71	116	159	57	95	131
700	81	130	177	65	105	146
800	91	145	197	72	116	148
900	100	159	216	79	128	177
1000	109	175	235	87	141	192

Приложение N 16

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

НОРМЫ ТЕПЛОВЫХ ПОТЕРЬ (ПЛОТНОСТИ ТЕПЛОВОГО ПОТОКА)

ВОДЯНЫМИ ТЕПЛОПРОВОДАМИ, СПРОЕКТИРОВАННЫМИ ПОСЛЕ 2003 Г.

Таблица 16.1

Нормы плотности теплового потока для трубопроводов

двухтрубных водяных сетей при подземной бесканальной

прокладке и продолжительности работы в год более 5000 ч

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	Среднегодовая температура теплоносителя (подающий/обратный), °C
	65/50	90/50	110/50
	суммарная линейная плотность теплового потока, ккал/(м·ч)
25	23	28	31
32	25	30	34
40	27	32	36
50	30	35	40
65	35	42	46
80	37	45	51
100	42	50	57
125	48	57	63
150	54	63	71
200	66	80	86
250	79	91	101
300	90	104	114
350	101	116	127
400	112	127	140
450	122	139	152
500	134	151	167
600	154	176	192
700	173	197	128
800	194	221	154
900	215	244	265
1000	236	268	291
1200	280	316	342
1400	323	365	396

Таблица 16.2

Нормы плотности теплового потока для трубопроводов

двухтрубных водяных сетей при подземной бесканальной

прокладке и продолжительности работы в год 5000 ч и менее

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	Среднегодовая температура теплоносителя (подающий/обратный), °C
	65/50	90/50	110/50
	суммарная линейная плотность теплового потока, ккал/(м·ч)
25	26	30	34
32	28	33	37
40	30	35	40
50	34	40	46
65	40	47	52
80	44	52	57
100	49	58	64
125	56	65	72
150	64	74	81
200	80	92	101
250	95	107	119
300	108	124	135
350	120	139	152
400	134	152	167
450	148	169	183
500	163	184	199
600	188	214	231
700	126	249	260
800	239	268	293
900	267	300	327
1000	293	336	356
1200	345	390	422
1400	402	450	488

Таблица 16.3

Нормы плотности теплового потока для трубопроводов

двухтрубных водяных сетей при подземной канальной прокладке

и продолжительности работы в год более 5000 ч

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	Среднегодовая температура теплоносителя (подающий/обратный), °C
	65/50	90/50	110/50
	суммарная линейная плотность теплового потока, ккал/(м·ч)
25	16	21	24
32	18	22	26
40	19	24	28
50	21	26	30
65	25	30	34
80	27	32	37
100	29	34	40
125	34	40	45
150	36	43	49
200	45	52	60
250	52	61	69
300	58	68	77
350	64	76	85
400	70	83	93
450	77	89	101
500	83	97	109
600	95	111	125
700	106	124	138
800	118	138	152
900	130	151	169
1000	143	165	182
1200	168	193	215
1400	190	220	243
Примечания 1 Расчетные среднегодовые температуры воды в водяных тепловых сетях 65/50, 90/50 и 110/50 °C соответствуют температурным графикам 95 - 70, 150 - 70 и 180 - 70 °C. 2 Промежуточные значения норм плотности теплового потока следует определять интерполяцией.

Таблица 16.4

Нормы плотности теплового потока для трубопроводов

двухтрубных водяных сетей при подземной канальной прокладке

и продолжительности работы в год 5000 ч и менее

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	Среднегодовая температура теплоносителя (подающий/обратный), °C
	65/50	90/50	110/50
	суммарная линейная плотность теплового потока, ккал/(м·ч)
25	18	22	27
32	2	25	28
40	21	27	30
50	25	29	34
65	28	34	39
80	30	36	41
100	34	40	46
125	38	46	52
150	42	51	57
200	52	61	70
250	61	71	81
300	70	81	90
350	77	90	101
400	84	99	110
450	92	107	120
500	101	118	131
600	115	134	150
700	130	150	167
800	144	168	186
900	160	186	206
1000	175	201	224
1200	206	238	262
1400	235	272	300

Таблица 16.5

Нормы плотности теплового потока

для трубопроводов при расположении на открытом воздухе

и продолжительности работы в год более 5000 ч

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	Температура теплоносителя, °C
	50	100	150
	плотность теплового потока, ккал/(м·ч)
15	8	15	21
20	9	16	24
25	9	17	27
40	10	20	30
50	12	22	33
65	14	25	37
80	15	27	40
100	16	29	43
125	18	33	47
150	20	36	52
200	24	43	62
250	28	49	71
300	34	58	82
350	39	66	93
400	42	72	101
450	47	78	109
500	50	84	117
600	58	96	132
700	65	107	146
800	71	118	162
900	78	129	176
1000	86	140	191
1400	114	185	250

Таблица 16.6

Нормы плотности теплового потока

для трубопроводов при расположении на открытом воздухе

и продолжительности работы в год 5000 ч и менее

Условный диаметр прохода трубопровода, мм	Температура теплоносителя, °C
	50	100	150
	плотность теплового потока, ккал/(м·ч)
15	9	15	24
20	9	18	27
25	10	20	29
40	12	22	34
50	14	25	37
65	15	28	41
80	17	31	45
100	19	34	49
125	22	38	54
150	23	41	60
200	29	51	71
250	34	58	82
300	38	65	91
350	46	79	110
400	52	86	120
450	56	94	129
500	61	101	139
600	71	116	159
700	78	129	175
800	88	143	194
900	96	157	213
1000	106	171	231
1400	142	227	305

Приложение N 17

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

ПАРАМЕТРЫ СУХОГО НАСЫЩЕННОГО ПАРА И ВОДЫ

(НА ЛИНИИ НАСЫЩЕНИЯ)

Абсолютное давление, кгс/см²	Температура насыщения, °C	Теплосодержание воды, ккал/кг	Теплосодержание сухого насыщенного пара, ккал/кг	Теплота парообразования, ккал/кг	Плотность сухого насыщенного пара, кг/м³
1,0	99,1	99,2	638,7	539,5	0,5797
1,5	110,8	111,0	643,1	532,1	0,8467
2	119,6	119,9	646,3	526,4	1,109
2,5	126,8	127,3	648,7	521,4	1,367
3	132,9	133,5	650,8	517,3	1,621
3,5	138,2	138,9	652,4	513,5	1,873
4	142,9	143,7	653,9	510,2	2,124
4,5	147,2	148,1	655,2	507,1	2,373
5	151,1	152,1	656,3	504,2	2,620
6	158,1	159,4	658,3	498,9	3,111
7	164,2	165,7	659,9	494,2	3,600
8	169,6	171,4	661,2	489,8	4,085
9	174,5	176,5	662,3	485,8	4,568
10	179,0	181,2	663,3	482,1	5,051
12	187,1	189,8	664,9	475,1	6,013
14	194,1	197,3	666,2	468,9	6,974

Приложение N 18

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

НОРМЫ УДЕЛЬНОГО РАСХОДА ТЕПЛОТЫ МОЕЧНЫМИ МАШИНАМИ

Тип моечной машины	Режим эксплуатации	Удельный расход теплоты q_мм, ккал/кг
ММ-16 (конвейерная)	круглосуточно	285
	две смены	297
	одна смена	308
ММ-10М (укороченный конвейер ММ-16)	круглосуточно	88
	две смены	107
	одна смена	130
ММД-12Б и ММД-13 (камерные)	круглосуточно	65
	две смены	80
	одна смена	90
	неполная смена	120
ММД-6 (конвейерная)	круглосуточно	360
	две смены	380
	одна смена	400
	неполная смена	423
АПЛ-1 (1М) с восьмигранным подъемным кожухом	круглосуточно	10
	две смены	12
	одна смена	15
	неполная смена	20
Моечная машина для обмывки рам тележек грузовых вагонов	круглосуточно	14
	две смены	17
	одна смена	21
Моечная машина ПКЛ-ЦМВ для обмывки рам тележек пассажирских вагонов	круглосуточно	15
	две смены	19
	одна смена	23
Моечная машина для обмывки тележек рефрижераторных вагонов (двухкамерная)	круглосуточно	21
	две смены	26
	одна смена	32
Моечная машина для обмывки колесных пар локомотивов и вагонов	круглосуточно	32
	две смены	45
	одна смена	58
	неполная смена	100
Моечная машина для обмывки букс и подшипников вагонов (конвейерная)	круглосуточно	36
	две смены	55
	одна смена	65
	неполная смена	105
Примечание - Для моечных машин, не указанных в таблице, удельный расход теплоты определяется на основе эксплуатационных испытаний.

Приложение N 19

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

СРЕДНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ПОПРАВКИ

ДЛЯ РАСЧЕТА ПЛОТНОСТИ НЕФТЕПРОДУКТОВ

Плотность нефтепродукта при 20 °C

Температурная поправка

на 1 °C

0,6900 - 0,6999

0,000910

0,7000 - 0,7099

0,000897

0,7100 - 0,7199

0,00084

0,7200 - 0,7299

0,000870

0,7300 - 0,7399

0,000857

0,7400 - 0,7499

0,000844

0,7500 - 0,7599

0,000831

0,7600 - 0,7699

0,000818

0,7700 - 0,7799

0,000805

0,7800 - 0,7899

0,000792

0,7900 - 0,7999

0,000778

0,8000 - 0,8099

0,000765

0,8100 - 0,8199

0,000752

0,8200 - 0,8299

0,000738

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Значения в первом столбце даны в соответствии с официальным текстом документа.

0,8300 - 8399

0,000725

0,8400 - 0,8499

0,000712

0,8500 - 0,8599

0,000699

0,8600 - 0,8699

0,000686

0,8700 - 0,8799

0,000673

0,8800 - 0,8899

0,000660

0,8900 - 0,8999

0,000647

0,9000 - 0,9099

0,000633

0,9100 - 0,9199

0,000620

0,9200 - 0,9299

0,000607

0,9300 - 0,9399

0,000594

0,9400 - 0,9499

0,000581

0,9500 - 0,9599

0,000567

0,9600 - 0,9699

0,000554

0,9700 - 0,9799

0,000541

0,9800 - 0,9899

0,000528

0,9900 - 0,9999

0,000515

1,000 - 1,0099

0,000502

1,0100 - 1,0199

0,000489

1,0200 - 1,0299

0,000476

1,0300 - 1,0399

0,000463

1,0400 - 1,0499

0,000450

1,0500 - 1,0599

0,000437

1,0600 - 1,0700

0,000424

Приложение N 20

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

УДЕЛЬНЫЕ РАСХОДЫ ТЕПЛОТЫ НА СУШКУ ДРЕВЕСИНЫ

W_н - W_к, %	q_вл, ккал/кг
	Низкотемпературные сушила		Высокотемпературные сушила
	Отопительный период	Летний период	Отопительный период	Летний период
Хвойные и легкие породы
90	2340	2010	1150	1010
80	2370	2040	1160	1020
70	2480	2140	1200	1060
60	2570	2220	1240	1090
50	2680	2320	1290	1130
40	2760	2390	1340	1180
30	2850	2480	1390	1220
20	3290	2880	1610	1410
10	5390	4820	2450	2160
Твердые породы
90	2670	2300	1340	1190
80	2720	2360	1360	1200
70	2830	2450	1390	1240
60	2960	2570	1440	1280
50	3100	2710	1480	1320
40	3210	2800	1520	1360
30	3280	2870	1560	1400
20	3880	3430	1780	1610
10	6540	5880	2630	2410

Приложение N 21

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

КОЭФФИЦИЕНТ k_р, ХАРАКТЕРИЗУЮЩИЙ РЕЖИМ ЗАГРУЗКИ

ВАГОНОМОЕЧНОГО УЧАСТКА

Среднесуточное количество вагонов, подлежащих обмывке, шт	Коэффициент k_р, при температуре наружного воздуха, °C
Среднесуточное количество вагонов, подлежащих обмывке, шт	-40	-30	-20	-10	0	+10	+20	+30	+40
100	0,1750	0,1605	0,1460	0,1312	0,1168	0,1022	0,0876	0,0730	0,0585
150	0,1166	0,1068	0,0974	0,0875	0,0777	0,0683	0,0583	0,0487	0,0390
200	0,0874	0,0802	0,0731	0,0656	0,0583	0,0513	0,0438	0,0365	0,0293
250	0,0700	0,0643	0,0584	0,0525	0,0467	0,0409	0,0350	0,0292	0,0234
300	0,0583	0,0535	0,0487	0,0437	0,0389	0,0341	0,0293	0,0243	0,0195
350	0,0500	0,0458	0,0418	0,0375	0,0333	0,0293	0,0250	0,0209	0,0167
400	0,0488	0,0401	0,0365	0,0329	0,0292	0,0256	0,0219	0,0180	0,0146
450	0,0389	0,0357	0,0325	0,0291	0,0260	0,0227	0,0195	0,0163	0,0130
500	0.0350	0,0321	0,0292	0,0263	0,0234	0,0205	0,0175	0,0146	0,0117
550	0,0318	0,0292	0,0265	0,0239	0,0212	0,0186	0,0159	0,0133	0,0107
600	0,0291	0,0267	0,0243	0,0219	0,0195	0,0171	0,0146	0,0122	0,0098
650	0,0269	0,0247	0,0225	0,0202	0,0180	0,0157	0,0135	0,0112	0,0090
700	0,0250	0,0229	0,0209	0,0187	0,0166	0,0146	0,0125	0,0104	0,0084
750	0,0233	0,0214	0,0195	0,0175	0,0155	0,0136	0,0117	0,0097	0,0078
800	0,0219	0,0200	0,0183	0,0164	0,0146	0,0128	0,0109	0,0091	0,0073
Примечание - Промежуточные значения в таблице следует определять интерполяцией.

Приложение N 22

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

МАССА ТЕПЛОНОСИТЕЛЯ В СИСТЕМЕ ОХЛАЖДЕНИЯ

РАЗЛИЧНЫХ СЕРИЙ ТЕПЛОВОЗОВ

Серия тепловоза	Масса G_секц, кг	Серия тепловоза	Масса G_секц, кг
1	2	3	4
2ТЭ10Л, 2ТЭ10В, 2ТЭ10М, 3ТЭ10М, 4ТЭ10С	1450	ЧМЭ3, ЧМЭ3М, ЧМЭ3Б, ЧМЭ3К, ЧМЭ3^Т, ЧМЭ3Э	1100
М62, 2М62	950	ЧМЭ2	710
2ТЭ116	1200	ТЭМ14	1200
2ТЭ121	1100	ТЭМ18ДМ	1000
4ТЭ130	1250	ТЭП10	1450
ТЭ136	1420	ТЭП60	1400
ТЭ127	725	ТЭП70	1170
ТЭП70	1480	ТЭП70БС, ТЭП70У	1134
ТЭП75	1103	ТГМ23	45
ТЭМ1	950	ТГМ23Б	90
ТЭМ2	1050	ТГМ3^Б	580
ТЭМ2А, ТЭМ2У	1000	ТГМ6^А	550
ТЭМ2М	600	ТГМ4, ТГМ4^А	380
ТЭМ3	1000	ТГМ40	125
ТЭМ7	950	ТГК2	90

Приложение N 23

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

КПД (БРУТТО) КОТЛОАГРЕГАТА НА НОМИНАЛЬНОЙ НАГРУЗКЕ

Тип (марка) котлоагрегата	Газ	Мазут	Дизельное топливо	Каменный уголь	Бурый уголь	Прочее (пеллеты/СУГ)
1	2	3	4	5	6	7
Baxi SLIM 1490 iN	90,0
Booster NBO-500			91,0
Buderus G215U			88,7
Buderus Logano G234 WS-(38,44,50,55)	93,0
Buderus Logano S 825	95,0
Cohran	90,0	90,0	90,0
Compakt A 100-350	91,7	91,1	91,1
Compakt A 400-1000	92,0	91,4	91,4
DAKON FB26D				82,0	82,0
FACI	90,0
FACI (пеллетный)						90,0
Ferroli Domiproject F24D	93,0
Foster Weller-FW-10	92,0	90,0	90,0
ICI Caldaie AX-1200	90,0		90,0
ICI Caldaie REX 50	92,4		92,4
ICI REX 240	92,3	92,3	92,3
Junkers EUROLINE ZW 23-1 KE	91,0
KING K28VE	87,0
Kiturami KSO			93,3
Kiturami turbo 21			92,8
Kiturami turbo 30R			92,7
Lavart 3200P	93,0		93,0
Navien Ace-35k	91,0
Neva Lux-8023	90,7
NG\C 750	95,0
Nova Florida Drago Dual 43	91,0		91,0
NPR 700	95,0
Pegasus	91,0
Polykraft Duotherm-3000	92,0		92,0
Prexal-1200	97,0
Prextherm-400	91
Rotex-300						80,0
Sec 80		95,0	95,0
Sixen 500	90,0
STEAM-1000		94,0	94,0
SYA-100		86,0	86,0
TF-16		93,0	93,0
Turbomat-RN-HW	92,3	91,6	91,6
VH-13		92,0	92,0
Viadrus Hercules U22				80,0	80,0
Viadrus Hercules U32				89,9	89,9
Viessmann Paromat		93,0	93,0
Viessmann Paromat-Simplex	93,1	92,6	92,6
Viessmann Paromat-Triplex	93,5	92,7	92,7
Viessmann Vitomax 200	91,0
Viessmann Vitoplex 100			94,0
Viessmann Vitoplex 200		95,0
Vitola-Uniferral-1		85,0	85,0
WBS Ecopell 20-110						89,0
Wee Chieftain	93,0
Wirbel CTK				75,0
Wirbel EKO 3 pellet 25-90						81,5
Wirbel TKH 250-400				75,0
Wolf GKS-Dynatherm3200	93,0		93,0
Wolf GKS-Dynatherm 5000	93,5		93,5
Zamer KWZ-1500				84,0
Zota Pellet 63						90,0
АКГВ 11,6	90,0
АКГВ 17,4	90,0
АКГВ 23,2	90,0
АКМД-40				61,0
АОГВ 18, 23, 29	90,0
Бобер 50DLO				80,0	80,0
Братск	90,0			81,0
БЭМ 6,5/13	90,0	89,0	89,0
Валдай-200 МА						92,0
ВВД-1,8		89,0	89,0
ВГ-2,32-115	85,0
ВГД-28/8				70,0
ВК-21	87,0			76,0
ВКВ-300	90,0		87,0	70,0	70,0
ВНИИСТО	70,0
ВОУ-1000		75,0	75,0
ВСТ-5М		87,0	87,0
Вулкан (паровозного типа)				54,0
Д-900		91,0	91,0
ДЕ 1-14		75,0	75,0
ДЕ 4-14	90,9	89,6	89,6
ДЕ 6,5-14	91,2	89,8	89,8
ДЕ 10-14	92,1	91,0	91,0
ДЕ 16-14	91,9	90,9	90,9
ДЕ 25-14	92,3	91,1	91,1
Десна-0,5	91,0
Десна-1	92,0
ДКВР 2,5-13	90,0	89,6	89,6	81,9	75,6
ДКВР 4-13	90,8	89,6	89,6	82,1	75,8
ДКВР 4,5-13	90,8	89,6	89,6	82,0	75,5
ДКВР 6,5-13	91,8	89,0	89,0	83,1	76,7
ДКВР 10-13	91,8	89,5	89,5	83,5	77,5
ДКВР 20-13	90,6	90,0	90,0	83,6	77,2
Добрина				60,0
ДОН-16		82,0		75,0	75,0
ДОН-20	90,0
ДОН-50	83,0
ДСЕ-1,6/14		86,0	86,0
ДСЕ-2,5/14		87,0	87,0
Е 1,6/9	89,5	87,3	87,3
Е 1/9	89,5	84,0	84,0
Е-1,0-0,9 М		84,0	84,0
Е-1,0-0,9 Р				76,0
Е-1,0-1,4 ГМ	90,0	89,0	89,0
Е-2,5-1,4 ГМ	90,0	89,0	89,0
Е 2,5/9	90,0	89,0	89,0	80,0	80,0
Зиосаб 1600	92,0		92,0
Зиосаб-2000	92,0	92,0	92,0
Ишма 50	94,0
Ишма 63	90,0
Ишма-У-100	91,0
К-0,93					70,0
КаСВ 1,86	89,0
Каскад				64,0
	93,0	91,0	91,0	83,0	75,0
КВ-1,25		89,0	89,0
КВ-1,6				80,3
КВ-2	89,0
КВ-5	93,0
КВ-100				85,0
КВ-300				78,0
КВА-0,25	90,0
КВА-0,8 Г	91,0
КВА-0,8 Н	91,0
КВА-1	91,0
КВА-1,6	91,5	86,5	91,5
КВА-2,5	92,0
КВА-4,64-95Н	93,3
КВа-4,64-115Н	92,4
КВГ-0,6-115Н	90,0
КВГ-1,05-115Н	92,0
КВГМ 0,63	91,0	92,0	92,0
КВГМ 1,1	91,0	92,0	92,0
КВГМ 2,5	90,0	92,0	92,0
КВГМ 4	93,9	90,4	90,4
КВГМ 6,5	94,1	90,2	90,2
КВГМ 7,5	92,0	94,0	94,0
КВГМ 10	89,79	88,9	88,9
КВГМ 20	89,89	88,0	88,0
КВЖ-2,0 Г	92,0	90,0	90,0
КВЖ-3,5-115	92,0	91,2	91,2
КВЖ-4,0 Г	92,0	91,2	91,2
КВЖ-8,12-115Г	93,1
КВ-КС-0,7				70,0	70,0
КВ-КС-3					70,0
КВС-1,25					73,0
КВС-0,2					75,0
КВСЖ		60,0	60,0
КВСТ-0,63					75,0
КВСТ-0,8					70,0
КВТК-100				78,0
КВТС 1				55,0
КВТС 4				81,9	81,1
КВТС 10				80,9
КВТС 20				80,7
КВТС 30				75,0
КЕ-2,5-14					81,0
КЕ 4-14					80,0
КЕ 4-14С				81,0
КЕ-6,5-14	90,0	89,0	89,0	82,0	82,0
КЕ 6,5-14С				81,7
КЕ-10-14				83,0	83,0
КЕ 10-14С				82,5
КЕ-25-14				86,0	86,0
КЕ 25-14С				87,0	87,0
КПС-0,5				72,0	72,0
КСВ-2,9	90,5	94,0	94,0
КСВА 0,63 (Г,М)	91,0	90,0	90,0
КСВА 1,0 (Г,М)	92,5	91,0	91,0
КСВА-2,0 (ГС)	97,0
КСВм-4,0		91,0	91,0
КСГВ-80	87,0
КСТГ				75,0
КСц-Г-25	90,0
КТ-500					76,0
КТ-Ф-100				90,0
КТ-Ф-300					75,0
КЧ-1				75,0
КЧМ-2УЭ				75,0
КЧМ-3ДГ	78,0			60,0	60,0
КЧМ-5	90,0			81,0	81,0
Луга-Б				70,0
	92,4	91,0
Минск	73,0
МОК-100				60,0
НВР-23, 28		64,0	64,0
НИИСТу-5				72,0
НР-17	80,0
НР-18	80,0			50,0	50,0
НР-20	88,1			75,0
Паровозный "Е"					60,0
Паровозный "Р"		70,0	70,0
ПТВМ 30	90,1	87,9	87,9
Сармат (КСТВ, КСТГВ)	80,0
Серии 52, Е, Э, Су	85,0	80,0	80,0
Серии СО, Л, Ту	85,5	80,0	80,0
Серии Ш, Ов, Н и др. (без жаровых труб)	86,0	81,0	81,0
Серия ФД	84,0	79,0	79,0
СКС-40	92,0
СРА-50		92,5	92,5
СРА-160		92,5	92,5
СРА-1300	92,0
ТВГ-1,5	80,0
ТВГ-8	91,0
Термотехник ТТ-50	92,2
Термотехник ТТ-100	92,2
ТМ-100	96,0
ТМЗ-04/8				60,0	60,0
Тула, Энергия				73,0
	92,0		91,0
Универсал 3				60,0
Универсал 5	91,0			67,0
Универсал 6 (с механич. топкой)	91,0			77,0
Универсал 6 (с ручной топкой)	91,0			67,0
Урал Рт				69,2
Уют				72,0	72,0	72,0
Факел	91,0	89,0	89,0
Хопер 80	89,0
Хопер-100	91,4
Шухова				68,0
ЯИК-25	92,0

Приложение N 24

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

МЕТОДОЛОГИЯ ПЕРЕСЧЕТА РАСХОДА СЖИЖЕННОГО УГЛЕВОДОРОДНОГО

ГАЗА ИЗ ЕДИНИЦЫ ОБЪЕМА ЕДИНИЦЫ В ЕДИНИЦУ МАССЫ

24.1. Учет расхода сжиженного углеводородного газа (далее - СУГ) производится на основании объемных показаний прибора учета газа (м³) путем перевода их к массовым показателям (кг).

24.2. Массовая величина паровой фазы СУГ, М_суг, на планируемый период, кг, определяется по формуле:

, (24.1)

где

- расчетная плотность паровой фазы СУГ данного компонентного состава, кг/м³;

V_суг - объем газа, измеренный по прибору учета, м³.

24.3. Расчетная плотность паровой фазы СУГ данного компонентного состава за планируемый период, кг/м³, определяется по формуле:

, (24.2)

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду таблица 24.1, а не 30.1.

где

- средняя плотность паровой фазы данного компонентного состава при стандартных условиях, кг/м³; принимается по таблице 30.1;

K_p - поправочный коэффициент на среднее барометрическое давление в конкретной области;

K_t - поправочный коэффициент, учитывающий изменение температуры атмосферного воздуха; принимается для отопительного периода 1,01, для неотопительного периода - 0,99.

Таблица 24.1

Плотность паровой фазы сжиженного газа при стандартных

условиях в зависимости от его компонентного состава

Компонентный состав СУГ, % по массе		Средняя плотность СУГ, кг/м³
пропан	бутан	Средняя плотность СУГ, кг/м³
0	100	2,50
5	95	2,49
10	90	2,48
15	85	2,47
20	80	2,45
25	75	2,41
30	70	2,38
35	65	2,34
40	60	2,31
45	55	2,28
50	50	2,25
55	45	2,23
60	40	2,20
65	35	2,16
70	30	2,14
75	25	2,10
80	20	2,06
85	15	2,01
90	10	1,98
95	5	1,94
100	0	1,90

Для нахождения средней плотности паровой фазы газа с компонентным составом, который находится между значениями, приведенными в приложении, следует пользоваться методом линейной интерполяции.

При планировании компонентный состав газа принимают равный среднему компонентному составу за месяц, предшествующий нормированию, а при расчете права - по данным, приведенным в накладной.

24.4. Поправочный коэффициент учитывающий отклонение фактического давления от нормативного определяется по формуле:

, (24.3)

где P_бар - среднее барометрическое давление воздуха в конкретной области, мм рт. ст. Определяется по данным метеорологической службы за месяц.

Пример расчета

Необходимо определить массовую величину паровой фазы СУГ на резервуарной установке на ст. Усть-Луга за август, если объемный расход газа по счетчику составил 33,7 тыс. м³, а среднее значение компонентного состава газа:

- пропан - 45%;

- бутан - 55%.

По таблице N 24.1. определяем среднюю плотность паровой фазы СУГ данного компонентного состава:

Среднее барометрическое давление воздуха в Ленинградской области за планируемый период по данным Гидрометцентра составило 752,03 мм рт. ст.

По формуле (24.3) определяем поправочный коэффициент на давление:

Для неотопительного периода поправочный коэффициент на температуру атмосферного воздуха K_т принимаем равным 0,99.

По формуле (24.2) определяем расчетную плотность паровой фазы СУГ данного компонентного состава:

По формуле (24.1) определяем массовую величину паровой фазы СУГ:

М_суг = 2,3·33700 = 77510 кг или 77,51 т

Приложение N 25

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ЕДИНИЦАМИ ФИЗИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН

В РАЗЛИЧНЫХ СИСТЕМАХ ИЗМЕРЕНИЯ

МОЩНОСТЬ
Наименование единицы	1 кВт	1 МВт	1 ккал/ч	1 Гкал/ч	1 л.с.
1 кВт	1	10^-3	860	0,86·10^-3	1,36
1 МВт	10³	1	860·10³	0,86	1,36·10³
1 ккал/ч	1,163·10^-3	1,163·10⁶	1	10⁶	1,58·10^-3
1 Гкал/ч	1,163·10³	1,163	10⁶	1	1,58·10³

ДАВЛЕНИЕ
Наименование единицы	1 кгс/м²	1 кгс/см²	1 ат	1 Па	1 бар
1 кгс/м²		10^-4	1,02·10^-4	9,81	9,81·10^-5
1 кгс/см²	10⁴	1	1	0,981	0,968
1 ат	10⁴	1	1	1,01·10^-5	1,01
1 Па	0.802	9,8 1·10⁴	9,87·10^-6	1	10^-5
1 бар	1.02·10⁴	1,02	0,987	10⁵	1

ЭНЕРГИЯ
Наименование единицы	Дж	Вт·ч	кал	г у.т.
1 Дж = 1 Н·1 м	1	2,78·10^-4	0,239	0,341·10^-4
1 кгс·м = 1 кгс·1 м	9,81	2,724·10^-3	2,342	3,346·10^-4
1 Вт·ч = 1 Дж/с·3600 с	3600	1	860	0,123
1 кал	4,187	1,163·10^-3	1	1,428·10^-4
1 г у.т. = 7000 кал	29308	8,141	7000	1

1 Гкал = 109 кал = 106 ккал = 103 Мкал = 4187 МДж = 1163 кВт·ч = 142,8 кг у.т.

1 ГВт·ч = 109 Вт·ч = 106 кВт·ч = 103 МВт·ч = 3,6 ТДж = 860 Гкал = 122,8 т у.т.

1 ГДж = 109 Дж = 103 МДж = 106 кДж = 238,8 Мкал = 278 кВт·ч = 34,1 кг у.т.

1 т у.т. = 106 г у.т. = 103 кг у.т. = 7 Гкал = 29,3 ГДж = 8141 кВт·ч

1 кВт·год = 8760 кВт·ч = 1,076 т у.т.

Приложение N 26

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

ТЕПЛОСОДЕРЖАНИЕ ПЕРЕГРЕТОГО ПАРА

Абсолютное давление, кгс/см²	Теплосодержание, ккал/кг
Абсолютное давление, кгс/см²	200 °C	220 °C	240 °C	260 °C	280 °C	300 °C	320 °C	340 °C	360 °C
1	686,6	696,0	705,5	715,0	724,5	734,0	743,6	753,2	762,9
2	685,4	695,0	704,5	714,1	723,8	733,4	743,1	753,0	762,8
3	684,2	693,9	703,6	713,2	723,0	732,7	742,5	752,5	762,3
4	683,0	692,8	702,6	712,4	722,2	732,1	742,0	751,9	761,8
5	681,7	691,7	701,6	711,5	721,5	731,4	741,4	751,4	761,4
6	680,6	690,7	700,7	710,7	720,7	730,7	740,8	750,9	760,9
7	679,4	689,7	699,8	709,9	720,0	730,1	740,2	750,3	760,3
8	678,2	688,7	699,0	709,8	719,4	729,4	739,5	749,8	760,0
9	676,8	687,5	698,0	708,4	718,6	728,7	739,0	749,2	759,4
10	675,4	686,5	697,2	707,6	717,8	728,0	738,4	748,7	758,9
12	672,9	684,5	695,3	705,9	716,4	726,7	737,1	747,6	757,9
14	670,0	682,3	693,5	704,2	714,6	725,1	735,8	746,4	756,9

Приложение N 27

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

РАСХОД ТОПЛИВА В УСЛОВНОМ ИСЧИСЛЕНИИ

НА ОДНУ РАСТОПКУ КОТЛОАГРЕГАТА

Площадь поверхности нагрева, м²	Расход условного топлива на одну растопку котлоагрегата B_раст., кг у.т., при длительности его остановки, ч.
Площадь поверхности нагрева, м²	2	6	12	18	24	48	Более 48
1	2	3	4	5	6	7	8
До 50	10	25	50	75	100	200	300
51 - 100	17	50	100	150	200	400	600
101 - 200	34	100	200	300	400	800	1200
201 - 300	52	150	300	450	600	1200	1800
301 - 400	68	200	400	600	800	1600	2400
401 - 500	85	250	500	750	1000	2000	3000
Примечание - Для котлоагрегатов с площадью поверхности нагрева более 500 м² на растопку после суточного останова на растопку требуется 2-х часовой расход топлива при полной нагрузке.

Приложение N 28

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

ЗНАЧЕНИЯ k₂ ОТ ОТНОСИТЕЛЬНОЙ НАГРУЗКИ КОТЛА И ВИДА ТОПЛИВА

Тип (марка) котлоагрегата	Тепло-(паро)производительность, Гкал/ч (т/ч)	Вид топлива	Нагрузка, % от номинальной
Тип (марка) котлоагрегата	Тепло-(паро)производительность, Гкал/ч (т/ч)	Вид топлива	80 и более	70	60	50 и менее
1	2	3	4	5	6	7
водогрейные котлоагрегаты
КВ-Г	0,35 - 1,7	Газ	1,000	1,000	1,000	1,000
КВ-Г	4,0 - 6,5	Газ	0,994	0,992	0,990	0,989
КВ-ГМ	0,43 - 1,7	Газ; мазут	1,000	1,000	1,000	1,000
	4 - 20	Газ; мазут	0,994	0,992	0,990	0,989
	30	Газ	0,994	0,992	0,990	0,989
	30	Мазут	0,994	0,990	0,988	0,988
КВ-ТС	4 - 20	Каменный уголь	1,004	1,006	1,009	1,013
КВ-ТС	4 - 20	Бурый уголь	1,006	1,008	1,012	1,017
КВ-ТК	30	Бурый уголь	1,000	1,003	1,005	1,007
ТВГМ	30	Газ	0,992	0,987	0,985	0,983
ПТВМ	30	Газ	0,994	0,992	0,990	0,989
ПТВМ	30	Мазут	0,994	0,990	0,988	0,988
Секционные чугунные и стальные котлы (Минск-1, Универсал-6, НР-18, Тула-3, НИИСТУ-5 и др.)	0,1 - 1,0	Газ	0,994	0,993	0,994	0,996
		Мазут	0,999	1,000	1,004	1,011
		Каменный уголь	1,007	1,012	1,018	1,026
		Бурый уголь	1,012	1,023	1,036	1,050
паровые котлоагрегаты
			нагрузка, % от номинальной
			80 и более	70	60	50 и менее
ДКВР	2,5	Газ	1,001	1,005	1,019
	4	Газ	1,001	1,002	1,020
	4	Мазут	0,992	0,991	0,998
	6,5	Газ	0,988	0,997	1,011
	6,5	Мазут	0,999	1,002	1,014
	10	Газ	0,996	0,998	1,001
	10	Мазут	0,993	0,992	0,998
	20	Газ	1,011	1,026	1,037
		Мазут	0,990	0,995	1,005
		Каменный уголь	0,954	0,935	0,962
ДЕ	4 - 10	Газ	1,001	1,002	1,020
	4 - 10	Мазут	0,992	0,991	0,994
	16 - 25	Газ	1,011	1,026	1,037
	16 - 25	Мазут	0,990	0,995	1,005
КЕ	2,5 - 25	Каменный уголь	0,954	0,965	0,962
КЕ	2,5 - 25	Бурый уголь	0,999	0,985	1,004
Е 1/9; Е 0,4/9	0,4 - 1	Газ	0,998	0,999	1,000

Приложение N 29

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

НОМИНАЛЬНЫЕ ПОКАЗАТЕЛИ РАБОТЫ СЛОЕВЫХ ТОПОК

Тип, марка угля	Характеристика топлива			Потери теплоты топкой от недожога, %
	зольность, %	зерновая характеристика		механического q₄	химического q₃
	зольность, %	максимальный размер куска, мм	содержание фракций 0 - 6 мм	механического q₄	химического q₃
С ручным забросом топлива
Бурые рядовые типа челябинских	30	75	55	7	2
Бурые рядовые типа подмосковных	35	75	55	11	3
Каменные типа Г, Д	20	75	55	7	5
Каменные сильноспекающиеся типа К, ПЖ	20	75	55	7	4
Каменные рядовые тощие	16	50	55	6	3
Антрацит АРШ	16	50	55	14	2
С забрасывателями и неподвижным слоем
Бурые рядовые типа челябинских	30	35	55	7	1
Бурые рядовые типа подмосковных	35	35	55	11	1
Каменные типа Г, Д	20	35	55	7	1
Каменные сильноспекающиеся типа К, ПЖ	20	35	55	7	1
Каменные рядовые тощие	18	35	55	18	0,5
Антрацит АРШ	16	35	55	18	0,5

Приложение N 30

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

ПОПРАВОЧНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ k₄

Тип котлоагрегата	Коэффициент старения, %
Тип котлоагрегата	более 5 до 10 лет	более 10 до 15 лет	более 15 до 20 лет	более 20 до 25 лет
Котел водогрейный производительностью до 4 Гкал/ч	-	0,5	1,0	2,0
Котел водогрейный производительностью более 4 до 20 Гкал/ч	0,5	1,0	2,0	3,0
Котел водогрейный производительностью более 20 Гкал/ч	0,75	1,5	3,0	4,0
Котел паровой с рабочим давлением до 14 кгс/см²	-	1,0	1,5	2,0
Примечание - Приведенные в таблице сроки работы оборудования исчисляются от момента ввода его в эксплуатацию, а коэффициент старения принимается по отношению к КПД котлоагрегата, указанному в паспорте котла.

Приложение N 31

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

УДЕЛЬНЫЙ РАСХОД ВОДЫ НА СОБСТВЕННЫЕ НУЖДЫ СИСТЕМЫ

ХИМВОДОПОДГОТОВКИ

Схема ХВП	Ионит	Удельный расход воды на собственные нужды ХВП, т исходной воды на 1 т химочищенной воды, при общей жесткости исходной воды, мг-экв/л
		1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Na-катионирование	Сульфоуголь	0,031	0,047	0,063	0,078	0,094	0,11	0,125	-	-	-	-
	Катионит КУ-2	0,015	0,023	0,031	0,039	0,047	0,055	0,062	-	-	-	-
H-катионирование с "голодной" регенерацией	Сульфоуголь	-	0,052	0,075	0,098	0,122	0,144	0,167	0,19	0,214	0,235	0,258

Приложение N 32

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

НОРМЫ РАСХОДА ТОПЛИВА ДЛЯ "ТЕПЛОВЫХ ПУШЕК"

Модель	Вид топлива	Расход топлива, кг/ч
Master BLP 15 M	пропан/бутан	1,07
Master BLP 30 M	пропан/бутан	2,14
Master BLP 50 M	пропан/бутан	3,3
Master BLP 70 M	пропан/бутан	4,93
Master BLP 30 E	пропан/бутан	2,14
Master BLP 50 E	пропан/бутан	3,29
Master BLP 70 E	пропан/бутан	4,93
Master BLP 100 A	пропан/бутан	7,5
General Kafer 75	газ	0,94
General Grisou 15R	газ	1,16
General Grisou 25R	газ	1,94
General 2KC-G 250A	газ	2,25
General 2KC-G 400A	газ	3,55
General 2KC-G 600A	газ	5,4
Kroll P 10 VA	газ	0,78
Kroll P 15 VA	газ	0,78
Kroll P 30	газ	0,98 - 2,46
Kroll PX 30 VA	газ	0,98 - 2,46
Kroll P 43	газ	2,1 - 3,43
Kroll PX 43 VA	газ	2,1 - 3,43
Kroll P 60	газ	2,75 - 4,61
Kroll PX 60	газ	2,75 - 4,61
Kroll P 80	газ	3,95 - 6,48
Kroll PX 80 VA	газ	3,95 - 6,48
Kroll PX 140 VA	газ	6 - 11
Kroll PE 10	газ	1,06
Kroll PE 30	газ	2,88
Kroll PE 50	газ	4,81
Kroll PE 80	газ	7,69
Kroll PE 100	газ	9,61
Master B 230 CEA	дизельное	5,6
Master B 360 CEA	дизельное	8,8
Master B 35 CED	керосин/дизельное	0,86
Master B 70 CED	керосин/дизельное	1,7
Master B 100 CED	керосин/дизельное	2,45
Master B 150 CED	керосин/дизельное	3,72
Kroll GK20/TK20	дизельное	1,97
Kroll GK28	дизельное	2,37
Kroll GK40/TK40	дизельное	3,64
Kroll GK45	дизельное	3,81
Master BV 100E	дизельное	2,4
Master BV 160E	дизельное	3,9
Master BV 280E	дизельное	6,8
Master BV 460E	дизельное	11,3
Master BV 680E	дизельное	18,6
Kroll MAK25	дизельное	2,5
Kroll MA37	дизельное	3,39
Kroll MA55	дизельное	4,16
Kroll MA85	дизельное	6,64
Kroll W 401-L	отработанное масло	1,9 - 2,8
Master WA29A	отработанное масло	2
Antares 30	дизельное	2,5
Antares 50	дизельное	4,6
Antares 70	дизельное	5,8
Mizar 30	дизельное	2,53
Примечание. Для моделей, не указанных в приложении, норма удельного расхода топлива принимается из паспорта на данную установку или определяется на основе эксплуатационных испытаний.

Приложение N 33

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

РАСХОД ДИЗЕЛЬНОГО ТОПЛИВА НА ПУСК КОТЕЛЬНОЙ,

РАБОТАЮЩЕЙ НА МАЗУТЕ

32.1. Расход дизельного топлива для пуска котельной, работающей на мазуте впервые или после длительной остановки, кг, определяется по формуле:

, (32.1)

где 0,6 - коэффициент загрузки котлоагрегата, равный 60%;

b_ч - паспортный часовой расход топлива котлоагрегатом, кг/ч; принимается по паспортным данным на котлоагрегат;

- время создания циркуляции дизельного топлива в котельной, ч; равным 0,7 ч;

- время растопки и прогрева котлоагрегата, ч; принимается в соответствии с инструкцией по эксплуатации котлоагрегата, при отсутствии данных - 1,5 ч;

- время разогрева мазута в резервуаре, кг, определяется по формуле (32.2), но не более 8 ч;

- время прогрева мазутоподогревателей, ч; принимается равным 0,5 ч.

32.2. Время разогрева мазута в резервуаре из холодного состояния, ч, определяется по формуле:

, (32.2)

где 1,01 - коэффициент, учитывающий потери теплоты в окружающую среду при разогреве мазута;

Q₁ - расход теплоты, затрачиваемой на подогрев мазута, ккал;

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (69), а не (65).

Q₂ - расход теплоты, затрачиваемой на разогрев парафина, ккал, определяется по формуле (65) настоящей методики;

h'' - теплосодержание насыщенного пара, ккал/кг, принимается по приложению N 17;

h' - теплосодержание конденсата, ккал/кг, принимается 99,2 ккал/кг;

D - расход пара на разогрев мазута в резервуаре, кг/с, определяется по формуле:

, (32.3)

где

- плотность насыщенного пара, кг/м³, принимается по приложению N 17;

- скорость насыщенного пара в змеевиках, м/с, принимается 30 м/с;

d_зм - диаметр змеевика, м.

32.3. Расход теплоты, затрачиваемой на подогрев мазута в резервуаре после длительного хранения при выключенном подогреве, ккал, определяется по формуле:

Q₁ = G_н·c_н·(t_к - t_нр), (32.4)

где G_н - масса мазута в резервуаре, кг;

c_н - удельная теплоемкость мазута, ккал/кг·°C; определяется по эмпирической зависимости c_н = 0,415 + 0,0006·t, где t - средняя температура мазута в процессе разогрева, °C;

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду таблица 21, а не 17.

t_к - конечная температура разогрева нефтепродукта, °C, принимается по таблице N 17 настоящей методики;

t_нр - вероятная температура мазута в резервуаре после длительного хранения при выключенном подогреве, °C, принимается равной 8 °C.

Пример расчета.

Рассчитать нормативный расход дизельного топлива на запуск мазутной котельной после длительного простоя.

Исходные данные:

Котельная расположена на Калининградской ж.д., оборудована двумя паровыми котлами ДЕ 10-14ГМ.

Растопочное топливо - дизельное топливо.

Масса высокопарафинистого мазута в резервуаре - 40 т.

Диаметр змеевика 32 мм.

Эксплуатационные характеристики котлоагрегатов:

N п/п	Тип котлоагрегата	Время нагрева парового котла, ч	Продолжительность прогрева подогревателей, ч	Потребление дизельного топлива, кг/ч
1	ДЕ 10/14	1,5	0,5	671

Порядок расчета:

Определим удельную теплоемкость мазута:

По формуле (32.4) определим количество теплоты, необходимое на подогрев мазута в резервуаре после длительного хранения при выключенном подогреве:

Q₁ = 40000·0,438·(70 - 8) = 1086240 ккал

По формуле (69) определим количество теплоты, необходимое на разогрев парафина:

По приложению N 17 принимаем параметры пара и конденсата (давление пара в системе 7 кгс/см²):

- теплосодержание пара 659,9 ккал/кг;

- теплосодержание конденсата 99,2 ккал/кг;

- плотность насыщенного пара 3,6 кг/м³.

По формуле (32.3) определим расход пара на подогрев мазута в резервуаре:

По формуле (32.2) определим время разогрева мазута в резервуаре из холодного состояния:

Расход дизельного топлива на растопку котельной составит:

B_диз = 0,6·671·(0,7 + 1,5 + 7,1 + 0,5) = 3946 кг

Приложение N 34

к методике планирования расхода

топлива на нетяговые нужды

и тепловой энергии в ОАО "РЖД"

НОРМЫ РАСХОДА ТОПЛИВА ДЛЯ СПЕЦИАЛЬНЫХ

И СПЕЦИАЛИЗИРОВАННЫХ АВТОМОБИЛЕЙ

Таблица 34.1

Автовышки

Модель специального или специализированного автомобиля	Базовая модель	Модель двигателя	Вид топлива	Норма на пробег автомобиля, л/100 км работы на линии	Норма на работу оборудования, л/ч
АГП-18.04	ГАЗ-3307	ЗМЗ-513	Б	27,5	4,0
АГП-18.04	ГАЗ-3307	ЗМЗ-51300Н	Б	26,1	4,0
АГП-18.04	ГАЗ-3309	Д-245.7Е2	Д	17,9	2,0
АГП-22	ЗИЛ-433362	ЗИЛ-508.10	Б	37,1	5,5
АГП-22.02	ЗИЛ-130	АМУР-456.10	Б	40,4	6,7
АГП-22.02	ЗИЛ-494560	ЗИЛ-508.10	Б	30,9	5,5
АГП-28	ЗИЛ-133ГЯ	КамАЗ-740.10	Д	33,3	6,0
АП-18-09	ГАЗ-3309, - 3309-352, - 3309-354С	Д-275.7-245.7Е2	Д	17,9 Д	2,0 Д
ВС-22.01	ЗИЛ-431410	ЗИЛ-508.10	Б	32,8	5,5
ВС-22.01	ЗИЛ-433362	ЗИЛ-508.10	Б	30,9	5,5
ВС-22.01	ЗИЛ-433362	ЗИЛ-508.10	СУГ	37,5	6,6
ВС-28К	КамАЗ-43253	КамАЗ-740.31-240	Д	33,6	5,7
ВС-28К	КамАЗ-43253С	КамАЗ-740.11-240	Д	35,4	5,7
СМК 12А	МАЗ-5337	ЯМЗ-236	Д	31,8	31,8
Примечания 1 Б - бензин; 2 Д - дизельное топливо; 3 КПГ - компримированный (сжатый) природный газ; 4 СУГ - сжиженный углеводородный газ.

Таблица 34.2

Автогрейдеры

Модель специального или специализированного автомобиля	Модель двигателя	Вид топлива	Норма расхода, л/маш.-ч
ГС-10.01	Д-243	Д	8,9
ГС-14.02	Д-442-25БИ	Д	11,9
ГС-14.02	ЯМЗ-236Г-6	Д	10,9
ДЗ-122	А-01М	Д	12,2
ДЗ-122	ЯМЗ-236Г-4	Д	7,5
ДЗ-122А, ДЗ-122-1-3	А-01МС, А-01М	Д	9,4
ДЗ-143	А-01МЕ, А-01МС, А-01М	Д	12,2
ДЗ-143	Д-108	Д	10,0
ДЗ-180	Д-260	Д	12,8
ДЗ-180	А-01М	Д	12,2
ДЗ-180	Д-442.25БН	Д	12,2
ДЗ-180А	Д-260	Д	12,8
ДЗ-98	ЯМЗ-238М	Д	14,2
ДЗ-98	ЯМЗ-240Б	Д	27,6
ДЗ-98А	ЯМЗ-238	Д	17,1
ДЗ-98А	ЯМЗ-238М	Д	14,2
ДЗ-98В7	ЯМЗ-238	Д	17,1
Примечание - Д - дизельное топливо.

Таблица 34.3

Автокраны

Модель специального или специализированного автомобиля	Базовая модель	Вид топлива	Норма на пробег автомобиля л/100 км работы на линии	Норма на работу оборудования, л/ч
1	2	3	4	5
КС-2561, КС-2561Д	ЗИЛ-130	Д	40,0	6,0
КС-2568Б	ЗИЛ-431410	Д	37,5	5,5
КС-25716		Д	32,3	6,0
КС-35714	Урал-5557	Д	32,3	5,5
КС-35714К-3	КамАЗ-53605-15	Д	32,3	6,0
КС-35714К-3	КамАЗ-53605	Д	33,7	6,0
КС-35715	МАЗ-533702	Д	32,8	6,0
КС-35719	КамАЗ-43253	Д	32,3	5,5
КС-35719-1-02	КамАЗ-43253	Д	33,6	5,5
КС-35719-5-02	МАЗ-533702-240	Д	33,7	6,0
КС-35719-5-02	МАЗ-5337А2-346	Д	43,7	6,0
КС-35719-8А	КамАЗ-53605-62	Д	34,3	4,5
КС-3577	ЗИЛ-645	Д	32,3	5,5
КС-3577	МАЗ-5337А2-340	Д	32,8	6,0
КС-3577-3К	КамАЗ-43253	Д	32,8	6,0
КС-3577-4	МАЗ-5337	Д	32,3	5,5
КС-4361		Д	53,2	8,4
КС-4562	КрАЗ-250	Д	34,9	6,0
КС-4562-20ШН		Д	37,6	6,0
КС-45717К-1	КамАЗ-65115-65	Б	34,9	6,0
КС-45717К-1 (КамАЗ-740.11)	КамАЗ-53229	Д	37,5
КС-45719	КамАЗ-53213	Д	37,6	6,0
КС-4573		Д	39,2	6,0
КС-4574А		Д	36,1	6,0
КС-55713-1В	КамАЗ-65115-62	Д	39,2	6,0
КС-55713-1К	КамАЗ-65115-65	Д	36,1	6,0
КС-55713-3К-3		Д	41,8	5,5
КС-55717А	МАЗ-630303	Д	41,8	5,5
КС-5573	МАЗ-7310	Д	125,0	18,0
МКА-16	КрАЗ-257	Д	57,0	8,8
СГК-80		Д	31,8	5,5
СКГ-631		Д	42,6	7,4
СМК-101А	МАЗ-53375КС3.75	Д	31,8	5,5
XCMG QY25K	6CL280-2	Д	42,6
Примечание - Д - дизельное топливо.

Таблица 34.4

Автоцистерны

Модель специального или специализированного автомобиля	Шасси	Двигатель	Вид топлива	Норма на пробег автомобиля л/100 км	Норма на работу оборудования, л/ч
1	2	3	4	5	6
АТЗ-4,9	ГАЗ-3307	ЗМЗ-5130ОН	Б	24,7	4,0
АТЗ-4,9	ГАЗ-3309	Д-245.7Е2	Д	16,3	1,4
АТЗ-7	ЗИЛ-4331	Д-645	Д	22,3	1,4
АЦ-12	МАЗ-630305	ЯМЗ-238ДЕ2	Д	33,1
АЦ-12	МАЗ-631708-244	ЯМЗ-7511.10	Д	43,1	4,3
АЦ-40	МАЗ-5337	ЯМЗ-238М2	Д	45,1	26,9
АЦ-40	УрАЛ-375	ЗИЛ-375	Б	69,0	21,6
АЦ-40	ЗИЛ-433104	ЗИЛ-645	Д	32,0
АЦ-40	ЗИЛ-133	КамАЗ-740	Д	40,0	8,0
АЦ-5,0-40	МАЗ-53370260006118	ЯМЗ-236НЕ2	Д	35,6
АЦ-8	КамАЗ-5320	КамАЗ-740.10	Д	25,6
АЦ-8	МАЗ-533603-2143	ЯМЗ-236БЕ	Д	24,7
КДМ-130	ЗИЛ-130	ЗИЛ-508	Б	32,3	8,6
КО-502Б	ЗИЛ-433362	ЗИЛ-508	СУГ	38,8	8,9
КО-502Б	ЗИЛ-433362	ЗИЛ-508.10	Б	33,5	7,4
КО-502Б-2	ЗИЛ-434412	ЗИЛ-508	Б	31,4
КО-503Б	ГАЗ-53	ГАЗ-511.10	СУГ	31,4
КО-503В	ГАЗ-3307	ГАЗ-511.10	СУГ	31,4
КО-503В	ГАЗ-3307	ЗМЗ-513	КПГ	26,8
КО-503В-2	ГАЗ-3309	Д-245.12	Д	16,6
КО-503В-2	ГАЗ-3309	Д-245.7Е3	Д	16,9	2,4
КО-510	ЗИЛ-432937	Д-245.9Е2	Д	17,7	2,3
КО-510	ЗИЛ-431412	ЗИЛ-508	СУГ	38,0	8,9
КО-512	КамАЗ-53215	КамАЗ-740.31-240	Д	40,0	13,4
КО-520	ЗИЛ-130	ЗИЛ-508	Б	32,3
Примечания 1 Б - бензин; 2 Д - дизельное топливо; 3 КПГ - компримированный (сжатый) природный газ; 4 СУГ - сжиженный углеводородный газ.

Таблица 34.5

Бульдозеры

Тип (марка, модель) машины, режим работы	Тип (марка, модель) двигателя	Вид топлива	Норма расхода топлива, л/ч
1	2	3	4
Б-10	Д-180	Д	16,0
Б-10М	ЯМЗ-236Н3
- Перемещение грунтов I - II категории	ЯМЗ-236Н3	Д	16,0
Б-10.0101-1Е, Б-10М.0111-1Е	Д-180.101-1
- Планировка грунтов I - II категории	Д-180.101-1	Д	12,1
Б-170М
- Транспортный режим		Д	5,3
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грунтов I - II категории		Д	4,4
Б-170М.01ЕР
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грунтов I - II категории		Д	4,6
- Сгребание отвалом грунтов I - II категории		Д	5,8
Б-170М.01.ЕН
- Транспортный режим		Д	6,5
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грунтов I - II категории		Д	5,0
- Подметание щеткой		Д	6,3
- Эвакуация автотранспорта		Д	7,2
ВТ-150 ДЕ	Д-442ВИ
- Планировка грунтов I - II категории	Д-442ВИ	Д	10,0
ВТ-90 (ДТ-75ДС4)	А-41 (Д-440-22)	Д	11,9
Д-31110
- Транспортный режим		Д	11,9
- Работы с рыхлителем		Д	15,4
Д-342Г (ДТ-7)		Д	11,9
Д-606	СМД-18	Д	7,5
ДЗ-109	Д-130	Д	11,9
ДЗ-109	Д-160	Д	12,6
Д3-110 (A, B)	Д-130	Д	11,9
ДЗ-110А-2	Д-160	Д	12,6
ДЗ-110В	Д-160	Д	12,6
ДЗ-130	Д-160	Д	12,6
ДЗ-133 (шасси МТЗ-920)	Д-245
- Транспортный режим		Д	6,5
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грунтов I - II категории		Д	5,0
- Эвакуация автотранспорта		Д	7,2
ДЗ-133 (шасси МТЗ-80)	Д-240(Д-240Л)
- Транспортный режим		Д	5,3
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грунтов I - II категории		Д	4,4
ДЗ-133 (шасси МТЗ-82.1)	Д-243
- Транспортный режим		Д	5,8
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грунтов I - II категории		Д	4,6
Д3-162 (ДТ-75МЛРС2)	А-41
- Планировка грунтов I - II категории	А-41	Д	10,0
ДЗ-171	Д-160	Д	11,9
ДЗ-27	Д-130	Д	11,9
ДЗ-42	А-41	Д	12,6
ДЗ-42	РМ-80.10	Д	6,7
ДЗ-42	СМД-18	Д	7,6
ДЗ-42Г	А-01	Д	11,4
ДЗ-42Г (ДТ-75)	СМД-14	Д	6,6
ДТ-75	СМД-18	Д	7,5
ДЗ-94, ДЗ-94С	8ДВТ-300	Д	25,4
ДЭТ-250
- Перемещение грунтов I - II категории		Д	12,1
ДЭТ-250-М2Б1Р1	В-31М2	Д	39,0
ДЭТ-320
- Перемещение грунтов I - II категории		Д	30,2
- Перемещение грунтов III - IV категории с включенным рыхлителем		Д	33,6
ДЭТ-320-02Б2Л	ЯМЗ-7511.10-34
- Перемещение грунтов I - II категории		Д	27,5
- Планировка грунтов I - II категории		Д	12,5
- Планировка грунтов III - IV категории с включенным рыхлителем		Д	13,4
Т-11.01-ЯБР-1-01	ЯМЗ-236ДК-7
- Планировка грунтов I - II категории		Д	12,5
- Планировка грунтов III - IV категории с включенным рыхлителем		Д	13,4
Т-130	Д-160	Д	12,6
Т-150	СМД-60	Д	15
Т-150К		Д	10,1
Т-170	Д-160
- Планировка грунтов I - II категории	Д-160	Д	13,3
Т-170М.01	Д-160.01	Д	12,4
Т-25.01 ЯБР-1	ЯМЗ-8501.10	Д	40,7
Т-330	8ДВТ-330А
- Разбивка конусов технической соли		Д	23,8
- Рыхление технической соли		Д	33,3
- Подготовка площадки		Д	39,9
KOMATSU D355A-3	ТМЗ-8486.10-02
- Разработка и перемещение грунтов I - II категории		Д	49,5
- Разработка и перемещение грунтов III - IV категории		Д	57,0
Примечание - Д - дизельное топливо.

Таблица 34.6

Погрузчики

Тип (марка, модель) машины, режим работы	Тип (марка, модель) двигателя	Вид топлива	Норма на работу оборудования, л/ч
1	2	3	4
4014М	ГАЗ-52	Б	6,2
4045Р	ГАЗ-51А, ГАЗ-52	Б	6,2
4045Р	ГАЗ-63	Б	5,5
4045Р	Д-240	Д	5,7
40814	Д-243	Д	4,5
41015	Д-243	Д	5,7
БВ-2733-33-6	М21	Б	2,3
ВП-05	Д-243-339	Д	4,8
ДВ 1621.28.11	Д-2500К	Д	2,9
ДВ-1792-33.20	Д3900К	Д	3,4
МДСУ 2,5-0409	Д-243	Д	4,6
МКСМ-800		Д	4,6
ПУМ 500	Д-120-10
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грузов		Д	3,4
- Погрузка грунтов I - II категории		Д	3,8
ПУМ 500	Д-120-10
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грузов		Д	3,4
- Погрузка грунтов I - II категории (ковш)		Д	3,8
ТО-18	А-01М	Д	9,7
ТО-18Б	СМД-31С	Д	9,8
ТО-18Б	А-01М
- Транспортный режим		Д	9,7
- Погрузка грунтов I - II категории		Д	8,6
ТО-30	Д-240	Д	7,1
ТО-30	Д-243Л	Д	6,6
УН-053	Zetor-7201	Д	4,5
Bobcat S175	Kubota V2403-MDI-E3	Д	11,0
Bobcat S300	Kubota V3300-Di-T turbo
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грузов		Д	6,4
- Планировка грунтов I - II категории		Д	9,2
Bobcat S770	Kubota V3800-DI	Д	19,7
Heli CPCD70	Isuzu 6BG1QC	Д	6,0
LonKing CDM855E	WEICHAI WD10G220E21	Д	12,2
Mitsuber ML333 R	Yuchai YC6108G	Д	4,5
Nissan FJ01A15, FJ01A15Q	TD-27	Д	1,8
Toyota 02-7FD15	1DZ-II	Д	1,8
Toyota 02-7FDA50	13Z	Д	3,8
Toyota 02-7FDA51	14Z-II	Д	4,8
Toyota 62-8FD15	1DZ-II	Д	1,9
Toyota 62-8FD30	1DZ-II	Д	2,4
SDLG LG 936	DEUTZ TD226B6	Д	6,7
SDLG LG 936	Cummins 6BT5.9-C87	Д	5,8
XCMG LW-321F	Yuchai YC6108G	Д	6,5
XCMG ZL50G	Steyr WD10G220E21	Д	12,9
XGMA XG955H	Shanghai SC11CB220G2B1	Д	12,0
Примечания 1 Б - бензин; 2 Д - дизельное топливо.

Таблица 34.7

Тракторы

Тип (марка, модель) машины, режим работы	Тип (марка, модель) двигателя	Вид топлива	Норма расхода топлива, л/час
1	2	3	4
Б-170М-01-ЕН		Д	4,2
Беларус-892.2	Д-245.5-545	Д	7,0
Беларус-1025	Д-245
- Транспортный режим		Д	6,0
- Подметание щеткой		Д	5,9
- Буксировка трактора		Д	5,7
- Транспортный режим с прицепом-цистерной МЖТ-8		Д	10,7
- Уборка снега отвалом		Д	8,7
Беларус-2022.3	Д-260.4	Д	12,0
Беларус-3022 ДЦ.1	Deutz BF06M1013FC
- Обработка просек дисковой бороной БДМ-2,5	Deutz BF06M1013FC	Д	27,0
Беларус-320	LDW 1603/В3
- транспортный режим		Д	1,8
- подметание щеткой		Д	2,6
- погрузка и перемещение грузов		Д	1,4
ВТЗ-2048А	Д-130
- Транспортный режим с прицепом ПСЕ-12,5	Д-130	Д	4,2
ДТ-75		Д	21,3
К-700, К-700А	ЯМЗ-238НБ	Д	21,3
К-701Р	ЯМЗ-240Б	Д	27,6
К-702	ЯМЗ-238МБ	Д	28,6
КМЗ-012Ч	В2Ч-07	Д	3
КО-718
- Обработка просек дисковой бороной БДМ-2,5		Д	27,0
- Обработка просек дисковой бороной БДН-3,0		Д	31,5
КТМ-1 (ЛТЗ-60АВ)	Д-65М1П
- Работа со щеткой	Д-65М1П	Д	4,4
МТЗ-50	Д-240
- Транспортный режим	Д-240	Д	4,2
МТЗ-50	Д-243
- Транспортный режим с прицепом 2ПТС-4	Д-243	Д	6,5
МТЗ-52		Д	8,3
МТЗ-80, -80 Л	Д-240, Д-240Л
- Транспортный режим		Д	4,4
- Уборка снега отвалом		Д	5,4
- Уборка снега отвалом и щеткой		Д	6,9
- Подметание щеткой		Д	4,0
МТЗ-80.1	Д-243, Д-243-202	Д	4,6
МТЗ-82		Д	12,1
МТЗ-82		Д	17,1
МТЗ-82 Л		Д	13,1
МУП-351
- Обработка просек отвалом		Д	17,5
- Обработка просек отвалом и катком-кусторезом РЛ.03-00.00.ПС		Д	26,0
МУП-351Г
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грузов гидравлической стрелой		Д	2,1
ПМС-96		Д	3,0
РТ-М-160У		Д	8,7
ТДТ-55		Д	5,8
ТП-40		Д	6,67
Примечание - Д - дизельное топливо.

Таблица 34.8

Экскаваторы

Тип (марка, модель) машины, режим работы	Модель шасси	Модель двигателя	Вид топлива	Норма расхода топлива, л/м.-ч
1	2	3	4	5
АМКОДОР 702-01	МТЗ-82.1
- Транспортный режим			Д	5,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,2
- Погрузка (разгрузка) грунтов I - II категории			Д	4,6
АМКОДОР 702ЕМ	Беларус-92П	Д-245.5, -488
- Транспортный режим			Д	6,0
- Планировка грунтов I - II категории			Д	4,4
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,2
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грунтов I - II категории			Д	4,6
АМКОДОР 702В	МТЗ-82	Д-243
- Транспортный режим			Д	5,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,2
- Погрузка (разгрузка) и перемещение грунтов I - II категории			Д	4,6
АМКОДОР 702ЕА-01	МТЗ-82.1	Д-243
- Транспортный режим			Д	5,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,2
- Погрузка и перемещение грунтов I - II категории			Д	4,6
БОРЭКС-2102	ЮМЗ-8040.2	Д-243-347
- Транспортный режим			Д	5,2
- Экскавация грунтов II - III категории			Д	4,0
БГМ-2У	МТЗ-82.1	Д-243.202
- Работа бульдозерным отвалом			Д	5,8
- Экскавация грунтов I - II категории цепным экскаватором			Д	6,6
ДЭМ-1143	Беларус-92П-Ч		Д	7,1
E-200C			Д	11,8
E-230WH			Д	8,4
ЕК-12		Д-243	Д	14,7
ЕК-14		Д-243-202
- Экскавация грунтов I - II категории		Д-243-202	Д	6,9
ЕК-14-30		Д-245
- Экскавация грунтов I - II категории		Д-245	Д	8,4
ЕК-18		Д-245.35	Д	8,6
ЕК-18-20		Д-245
- Транспортный режим			Д	9,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	8,6
ЕК-18-30		Д-245С-997Э
- Транспортный режим			Д	9,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	8,6
ЕК-18-60		Perkins 1104C
- Экскавация грунтов I - II категории		Perkins 1104C	Д	8,6
ЕлАЗ ЭП-2630Е	Беларус 82.1		Д	18,4
Кранэкс ЕК-240		BF6M2012C	Д	12,6
ММЗ ПК-301			Д	15,0
Твэкс ЕТ-18-90		Д-245 2S2	Д	3,2
ТО-49	МТЗ-82	Д-243
- Транспортный режим			Д	5,5
- Погрузка грунтов I - II категории			Д	4,6
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,2
Э-10011 (А, Б, Е, Д, АС)		Д-108	Д	9,4
Э-652		Д-160	Д	12,6
ЭО-2101		Д-65	Д	5,8
ЭО-2620	Беларус-92П	Д-245.5, -488
- Транспортный режим			Д	6,0
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,2
- Планировка грунтов I - II категории			Д	4,6
ЭО-2621	МТЗ-82.1	Д-243
- Транспортный режим			Д	5,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,2
- Планировка грунтов I - II категории			Д	4,6
ЭО-2621В	ЮМЗ-6К	Д-65Н
- Транспортный режим			Д	5,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,0
- Планировка грунтов I - II категории			Д	4,6
ЭО-2621А, В2		Д-65Н	Д	5,5
ЭО-2621В3		Д-48ПЛ	Д	5,8
ЭО-2626	МТЗ-82.1	Д-243
- Транспортный режим			Д	5,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,2
ЭО-2628	МТЗ-82.1	Д-243
- Транспортный режим			Д	5,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	4,2
ЭО-2629		СМД-15Н.08	Д	6,1
ЭО-3322Д		Д-240Л
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	6,9
- Планировка грунтов I - II категории			Д	7,6
ЭО-3323		Д-243	Д	8,8
ЭО-3323		Д-75П	Д	10,0
ЭО-3323А		Д-65	Д	6,6
ЭО-3326	МТЗ-82.1	Д-243
- Экскавация грунтов I - II категории	МТЗ-82.1	Д-243	Д	3,8
ЭО-4111 (В, Г)		Д-108	Д	8,6
ЭО-4112		Д-160	Д	9,0
ЭО-4121 (А, Б)		А-01М	Д	11,4
ЭО-4124 (А)		А-01М	Д	11,4
ЭО-4224		А-01М	Д	11,4
ЭО-4225А		ЯМЗ-236Г-11	Д	14,3
ЭО-4225А		ЯМЗ-238ГМ2	Д	15,2
ЭО-4321 (Б, В)		СМД-17К	Д	8,7
ЭО-4321А		СМД-14
- Экскавация грунтов I - II категории		СМД-14	Д	9,0
ЭО-5111 (А, Б, В, АС, ЕКД)		Д-108, Д-160Б-6	Д	9,4
ЭО-5111Б		Д-160У
- Экскавация грунтов I - II категории		Д-160У	Д	11,2
ЭО-5119		ЯМЗ-236М2-28
- Экскавация грунтов I - II категории		ЯМЗ-236М2-28	Д	13,2
ЭО-5124		ЯМЗ-238Г	Д	16,9
ЭО-5126			Д	18,1
ЭО-5225		ЯМЗ-238Б-18
- Экскавация грунтов I - II категории		ЯМЗ-238Б-18	Д	12,5
ЭТЦ-1609	МТЗ-82.1	Д-243
- Транспортный режим			Д	5,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	5,8
- Экскавация грунтов II - III категории			Д	6,6
ЭТЦ-1609БД	МТЗ-82	Д-243
- Транспортный режим			Д	5,5
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	5,8
- Перемещение грунтов I - II категории			Д	4,6
ЭТЦ-165		Д-240	Д	6,9 Д
ЭЦУ-150	МТЗ-82	Д-240
- Транспортный режим			Д	5,3
- Экскавация траншей			Д	6,4
- Планировка грунтов I - II категории			Д	4,4
Akkerman H7MC		Volvo TD 61	Д	4,2
Caterpillar 303.5 CCR		S3Q	Д	15,7
Caterpillar 320DL		C6.4 Acert	Д	11,4
Doosan Daewoo Solar 225NLC-V		DB-58TiS	Д	8,2
Doosan Daewoo Solar 255LCV		DB-58TiS	Д	8,2
Doosan DX160W		Doosan DL06	Д	12,5
Doosan DX-225LC		DB-58TiS	Д	12,5
Hyindai R210LC-7		Cummins B5.9C	Д	15,1
JCB 3CX		Perkins SD 320/40125U
- Транспортный режим			Д	10,0
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	6,1
- Погрузка (разгрузка) грунтов I - II категории			Д	8,1
JCB 4CX		Perkins 4CX TurboIII
- Транспортный режим			Д	9,7
- Экскавация грунтов I - II категории			Д	5,7
- Погрузка грунтов I - II категории			Д	7,7
Komatsu PC200-6		S6D102E-1A	Д	15,2
- Экскавация грунтов I - II категории		S6D102E-1A	Д	15,2
Terex 860		Perkins 1104D-44T	Д	18,2
Volvo EC210BLC		Volvo D6DEAE2	Д	13,0
- Экскавация грунтов I - II категории		Volvo D6DEAE2	Д	13,0
Примечание - Д - дизельное топливо.