Главная // Актуальные документы // Методика
СПРАВКА
Источник публикации
М.: ФГУП "Информавтодор", 2015
Примечание к документу
Текст документа приведен в соответствии с публикацией на сайте https://rosavtodor.gov.ru/ по состоянию на 20.10.2020.
Документ рекомендован к применению с 30.12.2013 Распоряжением Росавтодора от 11.11.2013 N 1848-р.
Название документа
"ОДМ 218.3.030-2013. Отраслевой дорожный методический документ. Методика расчета армированных цементобетонных покрытий дорог и аэродромов на укрепленных основаниях"
(издан на основании Распоряжения Росавтодора от 11.11.2013 N 1848-р)

"ОДМ 218.3.030-2013. Отраслевой дорожный методический документ. Методика расчета армированных цементобетонных покрытий дорог и аэродромов на укрепленных основаниях"
(издан на основании Распоряжения Росавтодора от 11.11.2013 N 1848-р)

Содержание

ОДМ 218.3.030-2013. Отраслевой дорожный методический документ. Методика расчета армированных цементобетонных покрытий дорог и аэродромов на укрепленных основаниях
Предисловие
1 Область применения
2 Нормативные ссылки
3 Термины и определения
4 Нормативные и расчетные нагрузки на армированные цементобетонные покрытия автомобильных дорог и аэродромов
5 Материалы для жестких покрытий и укрепленных оснований автомобильных дорог и аэродромов. Технические требования
6 Классификация монолитных армированных цементобетонных покрытий
7 Деформационные швы в жестких покрытиях автомобильных дорог и аэродромов
8 Искусственные основания
9 Расчет на прочность монолитных армированных цементобетонных покрытий автомобильных дорог и аэродромов на укрепленных основаниях
10 Расчет на морозоустойчивость монолитных армированных цементобетонных покрытий автомобильных дорог и аэродромов на укрепленных основаниях
Приложение А. Примеры расчета монолитных армированных цементобетонных покрытий дорог и аэродромов на укрепленных основаниях
Библиография
Издан на основании
Распоряжения Федерального
дорожного агентства
от 11 ноября 2013 г. N 1848-р
ОТРАСЛЕВОЙ ДОРОЖНЫЙ МЕТОДИЧЕСКИЙ ДОКУМЕНТ
МЕТОДИКА РАСЧЕТА АРМИРОВАННЫХ
ЦЕМЕНТОБЕТОННЫХ ПОКРЫТИЙ ДОРОГ И АЭРОДРОМОВ
НА УКРЕПЛЕННЫХ ОСНОВАНИЯХ
ОДМ 218.3.030-2013
Предисловие
1 РАЗРАБОТАН Федеральным государственным бюджетным образовательным учреждением высшего профессионального образования "Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)".
Коллектив авторов: канд. техн. наук А.А. Чутков (руководитель работ), д-р техн. наук А.П. Степушин, канд. техн. наук В.В. Татаринов, канд. техн. наук В.Д. Садовой, канд. техн. наук В.А. Сабуренкова, канд. техн. наук А.А. Фотиади.
2 ВНЕСЕН Управлением проектирования и строительства автомобильных дорог Федерального дорожного агентства.
3 ИЗДАН на основании распоряжения Федерального дорожного агентства от 11.11.2013 N 1848-р.
4 ИМЕЕТ РЕКОМЕНДАТЕЛЬНЫЙ ХАРАКТЕР.
5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ.
1 Область применения
1.1 Настоящий отраслевой дорожный методический документ (далее - методический документ) разработан в развитие Методических рекомендаций по проектированию жестких дорожных одежд (взамен ВСН 197-91), СП 34.13330.2012 (СНиП 2.05.02-85*), СП 121.13330.2012 (СНиП 32-03-96), Федеральных авиационных правил "Технологическое проектирование и строительство аэродромов ГА" и распространяется на вновь строящиеся автомобильные дороги и аэродромы с покрытиями из монолитного армированного цементобетона на укрепленных основаниях.
1.2 Положения настоящего методического документа не распространяются на проектирование автомобильных дорог и аэродромов, располагаемых в районах со сложными инженерно-геологическими условиями.
2 Нормативные ссылки
В настоящем методическом документе использованы нормативные ссылки на следующие документы:
ГОСТ 3344-83 Щебень и песок шлаковые для дорожного строительства. Технические условия
ГОСТ 8736-93 Песок для строительных работ. Технические условия
ГОСТ 23558-94 Смеси щебеночно-гравийно-песчаные и грунты, обработанные неорганическими вяжущими материалами для дорожного и аэродромного строительства. Технические условия
ГОСТ 25100-2011 Грунты. Классификация
ГОСТ 25192-2012 Бетоны. Классификация и общие технические требования
ГОСТ 25607-2009 Смеси щебеночно-гравийно-песчаные для покрытий и оснований автомобильных дорог и аэродромов. Технические условия
ГОСТ 25820-2000 Бетоны легкие. Технические условия
ГОСТ 26633-91 Бетоны тяжелые и мелкозернистые. Технические условия
ГОСТ 30491-2012 Смеси органоминеральные и грунты, укрепленные органическими вяжущими, для дорожного и аэродромного строительства. Технические условия
ГОСТ 30740-2000 Материалы герметизирующие для швов аэродромных покрытий. Общие технические условия
ГОСТ Р 52748-2007 Дороги автомобильные общего пользования. Нормативные нагрузки, расчетные схемы нагружения и габариты приближения
СП 63.13330.2012 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения (актуализированная редакция СНиП 52-01-2003)
СП 131.13330.2012 Строительная климатология (актуализированная редакция СНиП 23-01-99*)
СП 121.13330.2012 Аэродромы (актуализированная редакция СНиП 32-03-96)
СП 52-101-2003 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры
3 Термины и определения
В настоящем методическом документе применены следующие термины с соответствующими определениями:
3.1 покрытие: Верхняя часть дорожной одежды, воспринимающая непосредственно усилия от колес автомобилей и опор самолетов, подвергающаяся непосредственному воздействию атмосферных факторов.
3.2 основание дорожной одежды: Несущая часть дорожной одежды, обеспечивающая совместно с покрытием перераспределение и снижение давления на расположенные ниже дополнительные слои основания или грунт земляного полотна.
3.3 искусственное укрепленное основание: Конструктивный слой, расположенный под покрытием, обеспечивающий совместно с покрытием перераспределение и снижение давления на нижележащие дополнительные слои или грунт земляного полотна, состоящий из обработанных вяжущим материалов, для которых нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе.
3.4 искусственное неукрепленное основание: Конструктивный слой между искусственным укрепленным основанием и грунтом земляного полотна, выполняющий морозозащитную, дренирующую и теплоизолирующую функции.
3.5 жесткое покрытие: Покрытие, работающее под нагрузкой как пластина на упругом основании, к таким покрытиям относятся цементобетонные покрытия.
3.6 армобетонное покрытие: Покрытие из цементобетона, армированного металлической сеткой, предназначенной для восприятия температурных напряжений и расположенной на расстоянии, равном 1/3 - 1/2 толщины плиты от поверхности покрытия.
3.7 железобетонное покрытие: Армированное цементобетонное покрытие, в котором необходимую площадь сечения арматуры определяют расчетом на прочность и ширину раскрытия трещин.
3.8 предельное состояние: Состояние конструкции, при наступлении которого она становится неспособной сопротивляться внешним воздействиям или получает недопустимые по условиям эксплуатации повреждения.
3.9 нормативная нагрузка: Установленное нормами значение массы транспортного средства или категории.
3.10 расчетная нагрузка: Установленное значение для расчета дорожной одежды и покрытия аэродрома, учитывающее условия эксплуатации и конфигурацию шасси транспортного средства или его категорию.
3.11 расчетный изгибающий момент: Внутреннее усилие в сечении плиты покрытия, вызванное внешней силовой нагрузкой.
3.12 предельный изгибающий момент: Предельное значение внутреннего усилия в сечении плиты покрытия, вызванное внешней силовой нагрузкой, при которой наступает предельное состояние.
4 Нормативные и расчетные нагрузки на армированные цементобетонные покрытия автомобильных дорог и аэродромов
4.1 Нормативные и расчетные нагрузки на армированные цементобетонные покрытия автомобильных дорог
4.1.1 Согласно существующему положению о расчете дорожных одежд с цементобетонным покрытием, расчет покрытий автомобильных дорог ведется от нагрузки на колесо автомобиля или прицепа (часто наиболее нагруженного колеса задней оси) или другого колесного средства. В качестве расчетной схемы нагружения конструкции колесом автомобиля принимается гибкий круговой штамп, передающий равномерно распределенную нагрузку.
4.1.2 В соответствии с ГОСТ Р 52748-2007 приняты следующие нормативные нагрузки (таблица 1).
Таблица 1
Нормативные нагрузки на автомобильные дороги
Нормативные нагрузки, МН, в зависимости от категории автомобильной дороги
IА, IБ, IВ, II
III, IV
V
0,115
0,100
0,060
4.1.3 В процессе эксплуатации покрытия автомобильных дорог подвергаются воздействию транспортного потока, состоящего из различных автомобилей и автопоездов, отличающихся назначением, грузоподъемностью, количеством осей и нагрузкой на колесо или ось. Учет характера действующей нагрузки осуществляется через принятие соответствующих расчетных характеристик, а также через введение коэффициента динамичности при назначении величины нагрузки.
4.1.4 В связи с тем, что транспортный поток неоднороден, транспортные средства разделяют на группы по грузоподъемности [1], в каждой из которых выделяют расчетный автомобиль. Для каждого колеса осей расчетного автомобиля в группе определяют коэффициент приведения Sn номинальной динамической нагрузки от колеса каждой из n осей транспортного средства к расчетной динамической нагрузке по формуле
(1)
где Qдн - номинальная динамическая нагрузка от колеса на покрытие, МН;
Qдрасч - расчетная динамическая нагрузка от колеса на покрытие, МН;
- минимальный показатель степени, принимаемый для жестких дорожных одежд равным 4,4.
4.1.5 Номинальная динамическая нагрузка Qдн определяется умножением номинальной статической нагрузки на колесо данной оси транспортного средства (по паспортным данным) на коэффициент динамичности по формуле
Qдн = Qн·Kдин, (2)
где Qн - номинальная статическая нагрузка на колесо данной оси, МН;
Kдин - коэффициент динамичности, принимаемый равным 1,3.
В зависимости от осевого веса автомобиля Kдин допускается принимать по таблице 2.
Таблица 2
Осевой вес автомобиля
Осевой вес автомобиля, МН
0,02
0,04
0,06
0,08
0,10
0,12
Kдин
1,60
1,30
1,15
1,08
1,06
1,04
4.1.6 При определении расчетного значения номинальной статической нагрузки для многоосных автомобилей фактическую номинальную нагрузку на колесо, определяемую по паспортным данным, следует умножать на коэффициент Kс, вычисляемый по формуле
(3)
где Бт - расстояние между крайними осями тележки автомобиля, м;
a, в, c - параметры, определяемые в зависимости от числа осей тележки по таблице 3.
Таблица 3
Параметры тележки автомобиля
Тележки
Величина параметров
a
в
c
Двухосные
1,7
0,43
0,5
Трехосные
2,0
0,46
1,0
4.1.7 Расчетную динамическую нагрузку Qдрасч определяют как произведение нормативной нагрузки в зависимости от категории автомобильной дороги на коэффициент динамичности
Qдрасч = Qнорм·Kдин, (4)
где Qнорм - нормативная нагрузка на колесо, МН.
Суммарный коэффициент приведения Sm_сум от рассматриваемого расчетного автомобиля в группе к расчетной нагрузке определяют как сумму числа осей по формуле
(5)
4.1.8 Значения основных нормативных нагрузок при расчете армированных цементобетонных покрытий автомобильных дорог на укрепленных основаниях следует принимать в соответствии с таблицами 4 и 5.
Таблица 4
Значения нормативных нагрузок для автомобильных дорог
Класс нагрузки
Категория автомобильной дороги
Нормативная нагрузка по ГОСТ Р 52748-2007, МН
Расчетная нагрузка на колесо Fd, МН
Давление в шине pa, МПа
Расчетная схема
AK
I - II
0,115
0,075
0,6
III - IV
0,100
0,065
V
0,060
0,039
Таблица 5
Значения нормативных нагрузок от транспортных средств
Транспортное средство
Расчетная нагрузка на колесо Fd, МН
Давление в шине pa, МПа
Колея шасси a, м
Колея колес at, м
База колес bt, м
Расчетная схема
1
2
3
4
5
6
7
ЗИЛ-640900
0,02195
0,64
1,850
0,286
1,40
КрАЗ-6133М6
0,03479
0,58
2,070
0,295
1,40
КрАЗ-65055
0,03577
0,58
1,840
0,330
1,40
МАЗ-642290-2122
0,02868
0,65
2,032
0,234
1,40
КамАЗ-55102
0,01788
0,59
1,856
0,232
1,32
TATRA-T815-25-S01
0,03693
0,83
1,994
0,253
1,32
Урал-IVECO-63291
0,04112
0,76
1,823
0,219
1,39
DAF-FTGXF95
0,03068
0,85
1,800
0,300
1,32
Mercedes-Benz-Actros 3353S
0,04743
0,83
2,035
0,227
1,35
Iveco-Eurotrakker MP720E42TH
0,04781
0,85
1,823
0,219
1,38
4.2 Нормативные и расчетные нагрузки на армированные цементобетонные покрытия аэродромов
4.2.1 Значения основных нормативных нагрузок при расчете армированных цементобетонных покрытий аэродромов на укрепленных основаниях следует принимать в соответствии с таблицей 6.
Таблица 6
Значения нормативных нагрузок и нагрузок от отечественных
и зарубежных самолетов
Вид нагрузки
Взлетный вес F, МН
Количество основных опор No
Количество колес на основной опоре Nk
Давление в шине pa, МПа
База тележки bt, м
Колея тележки at, м
Коэффициент загрузки основных опор Ko
Схема опоры
1
2
3
4
5
6
7
8
9
Категории нормативной нагрузки
Внеклассная (В/к)
0,85
1
4
1
1,3
0,7
1
I
0,70
1
4
1
1,3
0,7
1
II
0,55
1
4
1
1,3
0,7
1
III
0,40
1
4
1
1,3
0,7
1
Отечественные самолеты
Ил 96
2,310
3
4
1,08
1,40
1,10
0,95
Ил 96-300
2,410
3
4
1,18
1,40
1,10
0,95
Ил 86
2,165
3
4
0,932
1,49
1,25
0,936
Ил 62
1,626
2
4
1,08
0,80
1,65
0,936
Ту 204
0,935
2
4
1,372
1,27
0,80
0,918
Ан 124
3,980
2
10
1,08
1,70
1,00
0,958
Ан 225
6,000
2
14
1,20
1,70
1,00
0,950
Зарубежные самолеты
B 777-200
2,878
2
6
1,48
1,40
1,45
0,940
A 380-800, средние опоры
5,620
2
6
1,34
1,70
1,53
0,950
A 380-800F, средние опоры
5,920
2
6
1,34
1,70
1,53
0,950
A 380-800, крайние опоры
5,620
2
4
1,34
1,70
1,35
0,950
A 380-800F, крайние опоры
5,920
2
4
1.34
1,70
1,35
0,950
B 747-400
3,960
4
4
1,41
1,47
1,1
0,936
B 747-200
3,792
4
4
1,39
1,47
1,1
0,908
B 767-200ER
1,760
2
4
1,31
1,42
1,14
0,920
B 767-300ER
1,8552
2
4
1,38
1,42
1,14
0,920
A 300-600R
1,726
2
4
1,21
0,93
1,40
0,950
A 310-100-2
1,386
2
4
1,30
0,93
1,40
0,934
A 320-100-3
0,680
2
4
1,12
1,00
0,78
0,942
A 320-200-2
0,739
2
4
1,22
1,00
0,78
0,938
B 707-320C
1,5241
2
4
1,24
1,42
0,88
0,934
B 747-100
3,4155
4
4
1,32
1,47
1,12
0,924
DC 8-55
1,4878
2
4
1,30
0,76
1,40
0,940
B-Business Jet
0,7756
2
2
1,34
-
0,78
0,950
A 320-200
0,739
2
2
1,38
-
0,93
0,938
B 727-200
0,953
2
2
1,15
-
0,86
0,922
B 737-400
0,649
2
2
1,44
-
0,78
0,937
B 787-300
0,615
2
2
1,14
-
0,78
0,918
B 727-200-5
0,9525
2
2
1,15
-
0,86
0,922
A 319
0,755
2
2
1,15
-
0,93
0,950
A 321
0,935
2
2
1,15
-
0,93
0,950
4.2.2 В соответствии с заданием на проектирование допускается рассчитывать аэродромные покрытия на воздействие вертикальных нагрузок от воздушного судна конкретного типа.
4.2.3 Величину расчетной нагрузки на колесо основной опоры Fd надлежит определять по формуле
(6)
где F - взлетный вес, МН;
No - количество основных опор;
Nk - количество колес основной опоры;
Ko - коэффициент загрузки основных опор;
kd - коэффициент динамичности;
- коэффициент разгрузки;
- общее количество колес всех основных опор.
4.2.4 Покрытия аэродромов по степени воздействия нагрузок воздушных судов и несущей способности надлежит подразделять на группы участков в соответствии с рисунком 1. Приведенные схемы допускается уточнять в зависимости от назначения и ведомственной принадлежности аэродромов, при этом участки покрытий, предназначаемые для систематического руления воздушных судов, следует относить к группе А.
А, Б, В, Г - группы участков;
- ширина взлетно-посадочной полосы
Рисунок 1 - Схема деления покрытий аэродрома
на группы участков
4.2.5 При расчете аэродромных покрытий на прочность значения коэффициентов динамичности kd и разгрузки для всех групп участков следует принимать по таблице 7.
Таблица 7
Значения коэффициентов динамичности и разгрузки
Группа участков аэродромных покрытий (см. рисунок 1)
Коэффициент разгрузки 
Коэффициент динамичности kd при внутреннем давлении воздуха в пневматиках колес pa, МПа
pa <= 1,0
1,0 < pa <= 1,5
pa > 1,5
А
1,00
1,20
1,25
1,30
Б
1,00
1,10
1,15
1,00
В, Г
0,85
1,10
1,10
1,10
4.2.6 При расчете аэродромных покрытий категорию нормативной нагрузки от самолета следует устанавливать с использованием значений классификационных чисел ACN по таблицам 8, 9, 10.
Таблица 8
Значения классификационных чисел ACN для категорий
нормативных нагрузок
Категория нормативных нагрузок
Числа ACN при коде прочности основания
A
B
C
D
Внеклассная (В/к)
64 и более
76 и более
88 и более
97 и более
I
47 - 63
57 - 75
67 - 87
75 - 96
II
33 - 46
40 - 56
47 - 66
54 - 74
III
21 - 32
25 - 39
33 - 46
35 - 53
IV
14 - 20
17 - 24
20 - 29
24 - 34
Таблица 9
Код прочности основания
Код прочности основания
Категория прочности основания
Значения коэффициента постели основания, МН/м3
A
Высокая
Свыше 120
B
Средняя
Свыше 60 до 120
C
Низкая
Свыше 25 до 60
D
Очень низкая
25 и менее
Таблица 10
Значения классификационных чисел ACN
для различных типов самолетов
Тип самолета
Максимальный взлетный вес, МН
Давление в пневматике колеса основной опоры, МПа
Значения чисел ACN при коде прочности основания
A
B
C
D
1
2
3
4
5
6
7
A 300-B, B2
1,353
1,16
35
43
51
58
A 300-B4-200
1,627
1,28
46
56
66
75
A 300-B4-200 (Optional Bogie)
1,627
1,16
41
49
59
68
A 300-B4-600R
1,693
1,35
51
61
71
80
A 300-B4-600R (Optional Bogie)
1,693
1,21
44
54
64
74
A 300-C4
1,627
1,24
44
53
63
72
A 310-200, 200C
1,509
1,46
43
51
59
67
A 310-300 (Configuration 1)
1,480
1,19
40
48
57
65
A 310-300 (Configuration 2)
1,549
1,48
46
55
64
72
A 310-300 (Configuration 3)
1,617
1,29
47
56
66
75
A 310-322 SR, BB
1,500
1,45
42
50
59
67
A 310-324
1,540
1,24
41
50
59
67
A 310-325
1,608
1,38
46
55
64
73
A 318-100
0,607
0,89
31
34
36
38
A 319-100 (Configuration 1)
0,632
0,89
31
34
37
39
A 319-100 (Configuration 2)
0,690
1,07
37
40
42
44
A 319-100 (Configuration 3)
0,744
1,38
44
46
48
50
A 320-100
0,667
1,21
38
41
43
45
A 320-200 (Configuration 1)
0,725
1,03
40
43
45
48
A 320-200 (Configuration 2)
0,744
1,14
42
45
48
50
A 320-200 (Configuration 3)
0,759
1,44
46
49
51
53
A 320-200 (Optional Bogie)
0,725
1,22
19
23
27
31
A 320-212 (Optional 4-Wheel Bogie)
0,764
1,22
20
24
29
33
A 321-100 (Configuration 1)
0,769
1,28
47
50
52
54
A 321-100 (Configuration 2)
0,818
1,36
51
54
57
59
A 321-200
0,877
1,46
56
59
62
64
A 330-200 (Configuration 1)
2,137
1,34
48
56
66
78
A 330-200 (Configuration 2)
2,264
1,42
53
61
73
85
A 330-300 (Configuration 1)
2,088
1,31
46
54
64
75
A 330-300 (Configuration 2)
2,137
1,33
47
55
65
77
A 330-300 (Configuration 3)
2,264
1,42
54
62
74
86
A 340-200 (Configuration 1)
2,559
1,32
47
55
65
76
A 340-200 (Configuration 2)
2,706
1,42
53
61
73
85
A 340-300 (Configuration 1)
2,559
1,32
47
54
65
76
A 340-300 (Configuration 2)
2,706
1,42
54
62
74
86
A 340-500, 600
3,590
1,42
60
70
83
97
A 380-800
(6-колесная основная опора)
5,514
1,47
55
67
88
110
A 380-800
(4-колесная основная опора)
5,514
1,47
55
64
76
88
AH-124-100
3,844
1,03
35
48
73
100
AH-225
5,884
1,13
45
61
89
125
Aurora (CP-140)
0,600
1,31
41
43
45
46
B 707-120, 120B
1,150
1,17
28
34
40
47
B 707-320, 320B, 320C, 420
1,484
1,24
42
50
59
67
B 717-100, 200, 300
0,543
1,10
36
38
39
41
B 720, 720B
1,045
1,01
24
29
35
41
B 727-100, 100C
0,756
1,14
45
48
51
53
B 727-200
0,770
1,15
47
50
52
54
B 727-200 (Advanced)
0,934
1,19
59
63
66
68
B 727-200F (Advanced)
0,907
1,15
57
60
63
66
B 737-100
0,445
1,02
25
26
28
29
B 737-200, 200C, Advanced
0,572
1,26
35
37
39
41
B 737-300
0,623
1,40
40
42
44
46
B 737-400
0,670
1,28
43
45
47
49
B 737-500
0,596
1,34
38
40
42
43
B 737-600
0,645
1,30
39
41
44
45
B 737-700
0,690
1,39
43
46
48
50
B 737-800
0,777
1,47
51
53
55
57
B 737-900
0,777
1,47
51
53
55
57
B 737-BBJ
0,763
1,47
50
52
54
56
B 747-100, 100B, 100SF
3,350
1,55
46
54
64
73
B 747-100SR
2,690
1,04
29
35
42
50
B 747-200B, 200C, 200F, 200M
3,720
1,38
51
61
72
82
B 747-300, 300M, 300SR
3,720
1,31
50
60
71
81
B 747-400, 400F, 400M
3,905
1,38
53
62
74
85
B 747-400D (Domestic)
2,729
1,04
30
36
43
51
B 747-400ER
4,061
1,58
59
69
81
92
B 747-SP
3,127
1,26
40
48
58
67
B 757-200 Series
1,134
1,24
32
38
45
52
B 757-300
1,200
1,24
35
42
49
56
B 767-200
1,410
1,31
39
46
55
63
B 767-200ER
1,726
1,31
44
52
62
71
B 767-300
1,566
1,34
40
47
57
66
B 767-300ER
1,784
1,38
40
47
57
66
B 767-400ER
2,006
1,48
58
68
80
91
B 777-200
2,389
1,26
38
47
61
77
B 777-200ER
2,823
1,41
50
63
82
101
B 777-200LR
3,345
1,50
64
82
105
127
B 777-300
2,945
1,48
54
68
88
108
B 777-300ER
3,345
1,52
66
85
109
131
B 787-8
2,240
1,57
61
71
84
96
BAC-111 Series 400
0,390
0,97
25
27
28
29
BAC-111 Series 475
0,440
0,57
26
28
29
31
BAC-111 Series 500
0,467
1,1
33
34
35
36
BAe 146-100
0,376
0,84
20
22
24
25
BAe 146-200
0,416
0,97
24
26
27
29
BAe 146-300
0,436
1,10
27
28
30
31
Bombardier BD-700, Global Express, XRS
0,437
1,15
30
31
32
33
Bombardier CRJ700 Series
0,335
1,06
20
21
22
23
Bombardier CRJ900 Series
0,377
1,06
23
24
26
27
Bombardier Global
0,391
1,15
26
27
28
29
C 123K Provider (Fairchild/Republic)
0,267
0,69
21
21
22
22
C 141B Starlifter (Lockheed)
1,553
1,31
51
61
70
78
C 17A (Globemaster III)
2,736
0,95
55
51
61
76
C 5 Galaxy (Lockheed)
3,723
0,77
28
31
37
45
Convair 880
0,860
1,03
26
31
36
40
Convair 990
1,135
1,28
40
47
54
60
DC 10-10, 10CF, 15
2,037
1,34
49
58
69
80
DC 10-20, 20CF, 30CF, 40CF
2,485
1,14
49
59
72
85
DC 10-30, 30ER, 40
2,593
1,22
50
59
72
84
DC 6, 6B
0,480
0,73
22
24
26
27
DC 7 (All Models)
0,640
0,89
37
40
42
44
DC 8-10, 20 Series
1,226
1,01
32
39
46
53
DC 8-43, 55, 61, 71
1,470
1,30
45
54
63
71
DC 8-61F, 63F
1,557
1,32
50
59
68
76
DC 8-62, 62F, 63, 72, 73
1,593
1,35
50
59
69
77
DC 9-10, 15
0,404
0,93
24
26
27
28
DC 9-21
0,445
1,02
28
29
31
32
DC 9-30, 32
0,485
1,05
30
32
34
35
DC 9-41, 50, 51
0,543
1,17
35
37
39
40
Embraer 170, 175
0,368
1,04
22
24
25
26
Embraer 190, 195
0,481
1,10
31
33
35
36
Fokker 70
0,410
0,81
24
26
27
29
Gulfstream IV
334
1,21
24
25
25
26
Gulfstream V
405
1,37
31
32
32
33
Hercules C-130, 082, 182, 282, 382
778
0,67
33
36
39
42
Hercules L-100 (Commercial)
693
0,74
30
33
35
38
Ил 62, 62M
1,648
1,65
51
59
68
77
Ил 76T
1,677
0,64
29
33
30
34
Ил 76TD
1,775
0,66
32
35
32
37
Ил 86
2,054
0,88
26
31
38
46
Ил 96, 96-300, 96M, 96T
2,310
1,08
35
43
52
61
KC-10 (McDonnell Douglas)
2,593
1,22
50
59
72
84
KC-135 Stratotanker (Boeing)
1,342
1,38
35
40
48
55
L 1011-1 Tristar
1,913
1,35
45
52
62
72
L 1011-100, 200 Tristar
2,073
1,35
49
58
69
81
L 1011-250 Tristar
2,269
1,35
55
66
79
91
L 1011-500 Tristar
2,295
1,35
56
67
80
93
Lockheed 188 Electra
503
0,95
30
32
34
36
MD 11
2,805
1,38
58
69
83
96
MD 81
628
1,14
41
43
45
46
MD 82
670
1,14
43
46
48
50
MD 83
716
1,14
47
50
52
54
MD 87
628
1,14
41
43
45
46
MD 88
670
1,14
44
46
48
50
MD 90-30
699
1,14
46
48
50
52
MD 90-30ER
739
1,14
49
51
54
56
MD 90-50, 55
772
1,14
52
54
57
58
P3A/B/C Orion
623
1,31
44
46
48
49
Ту 154
961
0,93
18
24
30
36
Ту 204, 214, 224, 234
1,096
1,38
29
34
40
46
VC 10 Series
1,590
1,01
41
50
60
69
5 Материалы для жестких покрытий и укрепленных оснований автомобильных дорог и аэродромов. Технические требования
5.1 Общие положения
5.1.1 Для жестких покрытий автомобильных дорог и аэродромов следует применять тяжелый бетон, отвечающий требованиям ГОСТ 26633-91.
5.1.2 При конструировании монолитных жестких дорожных и аэродромных покрытий в верхнем слое следует применять прочные морозо-, износостойкие, долговечные материалы.
5.2 Материалы для жестких покрытий автомобильных дорог
5.2.1 При проектировании дорожных одежд с цементобетонным покрытием следует применять бетоны тяжелые и мелкозернистые согласно классификации ГОСТ 25192-2012. Бетон должен отвечать требованиям ГОСТ 26633-91.
5.2.2 Основными характеристиками дорожного бетона являются классы (марки) по прочности на растяжение при изгибе и на сжатие, модуль упругости, марка по морозостойкости, коэффициент линейного температурного расширения и коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона).
5.2.3 Класс бетона по прочности принимают в зависимости от конструктивного слоя дорожной одежды, категории дороги и интенсивности расчетной нагрузки (таблица 11).
Таблица 11
Проектные классы бетона для конструктивных слоев
автомобильных дорог
Конструктивный слой дорожной одежды
Категория автомобильной дороги
Интенсивность расчетной нагрузки, авт./сут
Минимальные проектные классы (марки) бетона по прочности
на растяжение при изгибе
на сжатие
Монолитное однослойное покрытие или верхний слой двухслойного покрытия
I
Более 2000
Btb4,4 (Ptb55)
B35
(М450)
II, III
От 1000 до 2000
Btb4,0 (Ptb50)
B30
(М400)
IV
Менее 1000
Btb3,6 (Ptb45)
B25
(М300)
Нижний слой двухслойного монолитного покрытия
I - II
Более 1000
Btb3,2 (Ptb40)
-
III - IV
Менее 1000
Btb2,8 (Ptb35)
-
5.2.4 Значения начального модуля упругости бетона принимаются в зависимости от прочности бетона на растяжение при изгибе (таблица 12).
Таблица 12
Значения начального модуля упругости бетона
Класс бетона по прочности на растяжение при изгибе
Начальный модуль упругости бетона Eb, МПа
тяжелого
мелкозернистого
Btb2,8
2,60·104
2,16·104
Btb3,2
2,84·104
2,31·104
Btb3,6
3,04·104
2,45·104
Btb4,0
3,24·104
2,60·104
Btb4,4
3,53·104
-
5.2.5 Коэффициент линейной температурной деформации при изменении температуры от -40 °C до 50 °C для тяжелого и мелкозернистого бетонов принимается равным (1·10)-5 °C-1.
5.2.6 Марка бетона по морозостойкости принимается в зависимости от конструктивных слоев дорожной одежды и среднемесячной температуры воздуха наиболее холодного месяца (таблица 13).
Таблица 13
Марки бетона по морозостойкости для конструктивных слоев
автомобильных дорог
Конструктивный слой дорожной одежды
Минимальные проектные марки бетона по морозостойкости для районов со среднемесячной температурой воздуха наиболее холодного месяца
От 0 °C до -5 °C
От -5 °C до -15 °C
Ниже -15 °C
Однослойное покрытие или верхний слой двухслойного покрытия
F100
F150
F200
Нижний слой двухслойного покрытия
F50
F50
F100
5.3 Материалы для жестких покрытий аэродромов
5.3.1 Строительство жестких покрытий аэродромов следует выполнять из тяжелого бетона, отвечающего требованиям ГОСТ 26633-91, технических условий [2] и рекомендаций настоящего методического документа.
5.3.2 Допускается применять мелкозернистый бетон, отвечающий требованиям ГОСТ 26633-91, при этом класс бетона по прочности на сжатие в случае использования его в однослойном покрытии или в верхнем слое двухслойного покрытия должен быть не ниже B30.
Проектные классы бетона по прочности необходимо принимать не ниже значений, указанных в таблице 14.
Таблица 14
Проектные классы бетона для покрытий аэродромов
Аэродромное покрытие
Минимальный проектный класс бетона по прочности
на растяжение при изгибе
на сжатие
Однослойное монолитное армобетонное и железобетонное с ненапрягаемой арматурой
Btb4,0
B30
Верхний слой монолитного армобетонного двухслойного покрытия
Btb4,0
B30
Нижний слой армобетонного двухслойного покрытия и подшовные плиты
Btb2,8
B20
5.3.3 Морозостойкость бетона должна быть не ниже значений, приведенных в таблице 15 и на рисунке 2.
Рисунок 2 - Районирование территории России по требуемой
морозостойкости бетона для однослойных покрытий
и верхнего слоя двухслойных покрытий
Таблица 15
Марки бетона по морозостойкости для покрытий аэродромов
Климатические условия
Марки бетона по морозостойкости
для однослойного покрытия и верхнего слоя двухслойного покрытия
для нижнего слоя двухслойного покрытия
Мягкие
F100
F50
Умеренные
F150
F75
Суровые
F200
F100
Примечания
1 Мягкие климатические условия характеризуются среднемесячной температурой наружного воздуха наиболее холодного месяца от 0 °C до -5 °C, умеренные - ниже -5 до -15 °C, суровые - ниже -15 °C.
2 Расчетная среднемесячная температура наружного воздуха принимается в соответствии с требованиями СП 131.13330.2012 (СНиП 23-01-99*).
5.3.4 Нормативные и расчетные характеристики бетона следует принимать по таблице 16.
Таблица 16
Нормативные и расчетные характеристики бетона
Класс бетона по прочности на растяжение при изгибе
Расчетное сопротивление растяжению при изгибе Rtb, МПа
Начальный модуль упругости бетона Eb, МПа
тяжелого
мелкозернистого (песчаного)
Btb2,8
2,26
2,60·104
2,16·104
Btb3,2
2,75
2,84·104
2,31·104
Btb3,6
3,04
2,84·104
2,31·104
Btb4,0
3,43
3,04·104
2,45·104
Btb4,4
3,73
3,53·104
-
Btb4,8
4,10
3,53·104
-
Btb5,2
4,40
3,73·104
-
Btb5,6
4,80
3,73·104
-
Btb6,0
5,10
3,82·104
-
Btb6,4
5,50
3,82·104
-
Примечания
1 Классы бетона отвечают гарантированной прочности бетона на растяжение при изгибе с обеспеченностью 0,95.
2 Начальный модуль упругости мелкозернистого бетона приведен для бетона естественного твердения, приготовленного из песков с модулем крупности свыше 2; для бетона естественного твердения, приготовленного из песков с модулем крупности менее 2, табличные значения следует умножать на 0,9.
5.3.5 Вид и класс арматуры, характеристики арматурных сталей надлежит устанавливать в соответствии с требованиями пособия [3], СП 52-101-2003, СП 63.13330.2012 (СНиП 52-01-2003) в зависимости от вида покрытия, назначения арматуры, температурных условий, технологии приготовлении арматурных элементов и способов их использования (ненапрягаемая и напрягаемая арматура).
В качестве ненапрягаемой арматуры в сварных сетках и каркасах следует применять:
- холоднодеформированную арматуру периодического профиля класса В500 (Вр-I, В500С);
- горячекатаную и термомеханически упрочненную арматуру периодического профиля классов А300 (А-II), А400 (А-III, А400С), А500 (А500С).
5.3.6 В качестве монтажной, распределительной и конструктивной арматуры, а также для элементов стыковых соединений следует использовать горячекатаную арматурную гладкую сталь класса А240 (А-I) и обыкновенную арматурную гладкую проволоку класса В-I.
Основные характеристики арматуры следует назначать в соответствии с таблицей 17.
Таблица 17
Характеристики арматуры
Класс арматуры
Диаметр, мм
Площадь сечения стержня A1, м2
Модуль упругости Es, МПа
Расчетное сопротивление растяжению Rs, МПа
Стержневая горячекатаная
А240
6 - 40
-
2,0·105
215
А300
10
7,854·10-5
2,0·105
270
12
1,131·10-4
14
1,539·10-4
16
2,011·10-4
18
2,545·10-4
А400
10
7,854·10-5
2,0·105
355
12
1,131·10-4
14
1,539·10-4
16
2,011·10-4
18
2,545·10-4
А500
10
7,854·10-4
2,0·105
435
12
1,131·10-4
14
1,539·10-4
16
2,011·10-4
18
2,545·10-4
Холоднодеформированная периодического профиля
В500
3
0,7069·10-5
2,0·105
415
4
1,257·10-5
5
1,964·10-5
6
2,827·10-5
8
5,027·10-5
10
7,854·10-5
12
1,131·10-4
5.3.7 В качестве арматуры железобетонных конструкций, устанавливаемой по расчету, рекомендуется преимущественно применять арматуру периодического профиля:
- классов А500 и А400;
- класса В500 в сварных каркасах и сетках.
5.3.8 В конструкциях покрытий, эксплуатируемых в районах с расчетной зимней температурой ниже -30 °C, не допускается применение арматуры класса А300 марки стали Ст5пс диаметром 18 - 40 мм, а также класса А240 марки стали Ст3кп. Прочие виды и классы арматуры допускается применять без ограничений.
5.4 Материалы для оснований жестких покрытий автомобильных дорог. Технические требования, предъявляемые к основаниям дорожных одежд
5.4.1 Модули упругости конструктивных слоев оснований жестких покрытий автомобильных дорог из щебеночно-гравийно-песчаных смесей и грунтов, обработанных органическими и комплексными вяжущими (органоминеральных смесей согласно ГОСТ 30491-2012), приведены в таблице 18.
Таблица 18
Модули упругости слоев оснований жестких покрытий
из щебеночно-гравийно-песчаных смесей и грунтов,
обработанных органическими и комплексными вяжущими
Материал слоев
Расчетные значения модуля упругости, МПа
Щебеночно-гравийно-песчаные смеси и крупнообломочные грунты (оптимального/неоптимального составов), обработанные:
жидкими или вязкими органическими вяжущими, в том числе эмульгированными
450/350
жидкими органическими вяжущими совместно с минеральными или эмульгированными совместно с минеральными
950/700
Пески гравелистые, крупные, средние/пески мелкие, супесь легкая и пылеватая, суглинки легкие обработанные:
жидкими или вязкими органическими вяжущими, в том числе эмульгированными
430/280
жидкими органическими вяжущими совместно с минеральными или эмульгированными совместно с минеральными
700/600
5.4.2 Конструктивные слои оснований жестких покрытий автомобильных дорог из черного щебня следует назначать в соответствии с данными таблицы 19.
Таблица 19
Модули упругости слоев оснований
жестких покрытий из черного щебня
Материал слоев
Расчетные значения модуля упругости, МПа
Черный щебень, уложенный по способу заклинки
600
Слой из щебня, устроенного по способу пропитки вязким битумом или битумной эмульсией
400
5.4.3 Модули упругости конструктивных слоев оснований жестких покрытий из смесей щебеночно-гравийно-песчаных и грунтов, обработанных неорганическими вяжущими материалами согласно ГОСТ 23558-94, приведены в таблице 20.
Таблица 20
Модули упругости слоев оснований жестких покрытий,
обработанных неорганическими вяжущими
Материал слоев
Расчетные значения модуля упругости, МПа
1
2
Щебеночно-гравийно-песчаные смеси, крупнообломочные грунты (оптимального/неоптимального составов), обработанные цементом, соответствующие марке:
20
500/400
40
600/550
60
870/830
75
800/700
100
1000/950
То же, обработанные зольным или шлаковым вяжущим, соответствующие марке:
20
450/350
40
550/500
60
750/650
75
870/780
100
950/910
Пески гравелистые, крупные, средние/пески мелкие и пылеватые, супесь легкая и тяжелая, суглинки легкие, обработанные цементом, соответствующие марке:
20
400/250
40
550/400
60
700/550
75
870/750
100
950/870
То же, обработанные зольным или шлаковым вяжущим, соответствующие марке:
20
300/200
40
450/300
60
600/450
75
730/600
100
870/750
5.4.4 Модули упругости конструктивных слоев оснований жестких покрытий из смесей щебеночно-гравийно-песчаных, соответствующих ГОСТ 25607-2009 и ГОСТ 3344-83, приведены в таблице 21.
Таблица 21
Модули упругости слоев оснований
из смесей щебеночно-гравийно-песчаных
Материал слоев
Расчетные значения модуля упругости, МПа
Щебеночные/гравийные смеси непрерывной гранулометрии марки:
C3 - 120 мм
280/240
C4 - 80 мм
275/230
C5 - 40 мм
260/220
C6 - 20 мм
240/200
C7 - 10 мм
260/180
Шлаковая щебеночно-песчаная смесь из неактивных и слабоактивных шлаков марки:
C1 - 70 мм
275
C2 - 70 мм
260
C4 - 40 мм
250
C6 - 20 мм
210
5.4.5 Модули упругости слоев оснований жестких покрытий автомобильных дорог из щебеночных смесей, устраиваемых методом заклинки (ГОСТ 25607-2009), приведены в таблице 22.
Таблица 22
Модули упругости слоев оснований из щебеночных смесей,
устраиваемых методом заклинки
Материал слоев
Расчетные значения модуля упругости, МПа
Щебень размером зерен 40 - 80 (80 - 120) мм с заклинкой:
мелким щебнем
450
-----
350
известняковой мелкой смесью или активным шлаком
400
-----
300
мелким высокоактивным шлаком
450
-----
400
Примечание - В числителе даны значения для слоев оснований из легкоуплотняемого щебня, в знаменателе - из трудноуплотняемого щебня.
5.5 Материалы для оснований жестких покрытий аэродромов. Технические требования, предъявляемые к основаниям аэродромных покрытий
5.5.1 Для искусственных оснований и термоизоляционных слоев следует применять бетон тяжелый и мелкозернистый (ГОСТ 26633-91), бетон легкий (ГОСТ 25820-2000), жесткие бетонные смеси согласно СП 63.13330.2012 (СНиП 52-01-2003), материалы щебеночные, гравийные и песчаные необработанные (ГОСТ 25607-2009) и обработанные неорганическими (ГОСТ 23558-94) и органическими (ГОСТ 30491-2012) вяжущими, щебень и гравий (ГОСТ 3344-83), песок (ГОСТ 8736-93), а также другие местные материалы.
5.5.2 Материалы всех слоев искусственных оснований должны обладать морозостойкостью, соответствующей климатическим условиям района строительства. Требования к морозостойкости этих слоев приведены в таблице 23.
Таблица 23
Требования к морозостойкости слоев искусственных оснований
Материал слоев искусственных оснований
Морозостойкость материалов, не ниже, для климатических условий
суровых
умеренных
мягких
1
2
3
4
Щебень и щебень из гравия
F50
F25
F15
Гравий
F25
F15
F15
Щебень, гравий, песчано-гравийные, грунтогравийные и грунтощебеночные смеси, укрепленные органическими вяжущими
F25
F25
F15
Щебень, обработанный неорганическими вяжущими
F50
F25
F15
Гравий, песчано-гравийные, грунтогравийные и грунтощебеночные смеси, укрепленные неорганическими вяжущими, пескоцемент и грунтоцемент в слоях основания:
верхнем
F25
F25
F15
нижнем
F15
F15
F10
Песчано-гравийные, грунтогравийные и грунтощебеночные смеси
F25
F15
F15
Мелкозернистый бетон, шлакобетон
F50
F50
F25
5.5.3 Материалы слоев укрепленных оснований жестких армированных покрытий аэродромов следует назначать в соответствии с рекомендациями таблицы 24.
Таблица 24
Рекомендуемые материалы слоев укрепленных оснований
жестких армированных покрытий аэродромов
Материал слоев
Класс бетона по прочности на растяжение при изгибе
Расчетное сопротивление растяжению при изгибе Rtb, МПа
Начальный модуль упругости Eb, МПа
Расчетный модуль упругости Ef, МПа
1
2
3
4
5
Мелкозернистый (песчаный) бетон
Btb1,6
1,2
14·103
-
Btb2,0
1,5
17·103
-
Btb2,4
1,8
20·103
-
Шлакобетон
Btb1,6
1,2
9,5·103
-
Песко- и грунтоцемент, приготовленный из оптимальной грунтовой смеси при содержании цемента марки М400, % по массе грунта оптимальной влажности <*>:
10
-
0,6
-
2900
12
-
0,8
-
4000
16
-
1,0
-
6000
Грунтоцемент из супесчаных и суглинистых грунтов при содержании цемента М400, % по массе грунта оптимальной влажности <*>:
10
-
0,6
-
1500
12
-
0,8
-
2200
16
-
1,0
-
3700
Грунтоцемент из пылеватых супесей и суглинков при содержании цемента марки М400, % по массе грунта оптимальной влажности <*>:
10
-
0,6
-
1400
12
-
0,8
-
1900
Крупнообломочные грунты, песчано-гравийные, грунтогравийные и грунтощебеночные смеси оптимального состава, пески гравелистые, крупные и средней крупности, укрепленные битумной эмульсией с добавкой цемента
-
-
-
4800
Крупнообломочные грунты, песчано-гравийные, грунтогравийные и грунтощебеночные смеси неоптимального состава, укрепленные битумной эмульсией с добавкой цемента или карбамидной смолы
-
-
-
4800
Песок и супесь с числом пластичности менее 3, укрепленные битумной эмульсией с добавкой цемента или карбамидной смолы
-
-
-
4000
Супеси с числом пластичности 3 и более, укрепленные битумной эмульсией с добавкой цемента
-
-
-
4000
Щебень, обработанный вязким битумом способом смешения в установке, с пределом прочности на сжатие исходной скальной породы, МПа:
от 100 до 80
-
-
-
4500
менее 80 до 60
-
-
-
3600
менее 60 до 3
-
-
-
3000
Щебень, обработанный вязким битумом способом пропитки на толщину от 6,5 до 8 см
-
-
-
3600
Щебень, укрепленный пескоцементом способом смешения на месте производства работ, при содержании пескоцемента, % по массе щебня:
40
-
-
-
2200
30
-
-
-
1700
20
-
-
-
1000
10
-
-
-
600
Щебень, укрепленный способом пропитки пескоцементной смесью, при содержании пескоцемента 25% по массе щебня
-
-
-
1800
--------------------------------
<*> Значения модулей упругости и расчетных сопротивлений растяжению при изгибе приведены для материалов, получаемых способом смешения на месте производства работ. Для материалов, получаемых путем смешения в установке, указанные значения Rtb и Ef следует повышать на 30%.
5.6 Грунты, используемые для оснований автомобильных дорог и аэродромов
5.6.1 Номенклатура грунтов, используемых для грунтового основания автомобильных дорог и аэродромов, по генезису, составу, состоянию в природном залегании, пучинистости, набуханию и просадочности должна устанавливаться в соответствии с ГОСТ 25100-2011.
5.6.2 Расчетные характеристики грунтов природного залегания, а также искусственного происхождения должны определяться на основе их непосредственных испытаний в полевых или лабораторных условиях с учетом возможного изменения влажности грунтов в процессе строительства и эксплуатации аэродромных сооружений.
При отсутствии данных испытаний допускается использовать значения расчетных характеристик, установленных на основе статистической обработки массовых испытаний грунтов (таблица 25).
Таблица 25
Расчетные значения коэффициента постели грунтов
Грунт естественного основания
Тип гидрогеологических условий
Расчетный коэффициент постели Ks, МН/м3, для дорожно-климатических зон
I
II
III
IV
V
1
2
3
4
5
6
7
Песчано-гравийная смесь
-
280
280
280
280
280
Песок:
гравелистый, крупный
-
160
160
160
170
180
средней крупности
1
120
130
140
150
160
2
110
120
130
140
150
мелкий
1
70
80
80
90
100
2
60
70
70
80
90
3
50
60
60
70
80
пылеватый
1
40
60
80
100
110
2
30
50
60
70
80
3
20
40
50
60
70
Супесь
1
40
60
80
100
110
2
30
50
60
70
80
3
20
40
50
60
70
Глина, суглинок
1
40
50
70
80
90
2
30
40
50
60
80
3
20
30
40
50
70
Супесь и суглинок пылеватые
1
30
40
50
70
80
2
20
30
40
50
60
3
10
30
30
40
50
Карта дорожно-климатических зон России приведена на рисунке 3.
Рисунок 3 - Карта дорожно-климатических зон России
5.6.3 Глубина сжимаемой толщи грунтового основания, в пределах которой учитываются состав и свойства грунтов, принимается по таблице 26 в зависимости от числа колес на основной опоре воздушного судна и нагрузки на одно колесо этой опоры.
Таблица 26
Глубина сжимаемой толщи грунтового основания
Число колес на основной опоре воздушного судна
Глубина сжимаемой толщи грунтового основания от верха покрытия, м, при нагрузке на одно колесо основной опоры, МН
0,25
0,20
0,15
0,10
0,05
1
5
4,5
4
3
2
2
6
6
5
4,5
4
4 и более
6
6
6
5
5
5.6.4 Тип гидрогеологических условий рекомендуется устанавливать по таблице 27, при этом следует учитывать, что устройство капитальных монолитных покрытий при 3-м типе гидрогеологических условий не допускается без предварительного проведения инженерных мероприятий, приводящих местность к гидрогеологическим условиям 2-го типа [СП 121.13330.2012 (СНиП 32-03-96)].
Таблица 27
Глубина горизонта подземных вод к началу промерзания грунта
Тип гидрогеологических условий
Глубина горизонта подземных вод к началу промерзания грунта
1
2
1-й - сухая местность
Поверхностный сток обеспечен; подземные воды не оказывают существенного влияния на увлажнение верхней толщи грунтов естественного основания
Больше глубины промерзания на:
2 м - в глинах, суглинках пылеватых
1,5 м - в суглинках, супесях пылеватых
1 м - в супесях, песках, песках пылеватых
2-й - сырая местность
Поверхностный сток не обеспечен, подземные воды залегают ниже глубины промерзания грунтов; почвы с признаками поверхностного заболачивания; весной и осенью появляется застой воды на поверхности
Больше глубины промерзания, но меньше чем для 1-го типа
3-й - мокрая местность
Подземные воды или длительно стоящие (более 20 сут) поверхностные воды залегают выше глубины промерзания грунтов; почвы торфяные, оглеенные с признаками заболачивания
Меньше глубины промерзания
Примечания
1 Глубина промерзания определяется расчетом для открытой, очищенной от снега, поверхности покрытия и исчисляется от его верха с учетом вертикальной планировки поверхности аэродрома и теплотехнических характеристик материалов основания и покрытия.
2 Глубина горизонта подземных вод к началу промерзания грунта исчисляется от верха покрытия до уровня подземных вод, установленного изысканиями, а при наличии глубинного дренажа или других водопонижающих устройств - до верха депрессионной кривой.
6 Классификация монолитных армированных цементобетонных покрытий
6.1 Жесткие покрытия представляют собой слоистую систему, включающую покрытие, конструктивные слои искусственных оснований и естественный грунт.
6.2 Различают следующие виды покрытий.
Бетонные, не имеющие армирования.
Армобетонные из цементобетона, армированного сеткой, расположенной на расстоянии от поверхности, равном от 1/3 до 1/2 толщины плиты. Процент армирования определяется температурными напряжениями и находится в пределах 0,1 до 0,15. При толщине плиты до 0,3 м их армируют сетками из стержневой арматуры диаметром от 10 до 14 мм, при толщине плит свыше 0,3 м - диаметром от 14 до 18 мм. Шаг стержней продольной арматуры в сетках принимают по расчету в зависимости от процента армирования. Поперечное армирование конструктивное, расстояние между поперечными стержнями принимают равным 0,4 м.
Железобетонные, в которых необходимую площадь арматуры определяют расчетом на эксплуатационную нагрузку. Рабочую арматуру располагают в одном или двух уровнях по сечению плиты. Процент армирования должен быть от 0,25 до 0,4. Для армирования железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой применяют сварные каркасы из арматуры диаметром от 12 до 18 мм или сварные сетки из арматуры диаметром от 5 до 18 мм. Расстояния между стержнями назначают в зависимости от требуемой площади арматуры и принятого диаметра стержней в пределах от 0,1 до 0,3 м.
6.3 Расчетными предельными состояниями жестких покрытий являются (таблица 28) [4]:
- предельное состояние по прочности (для армобетонных покрытий);
- предельные состояния по прочности и раскрытию трещин (для железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой).
Таблица 28
Предельные состояния жестких покрытий
Расчетные схемы жестких покрытий
Тип покрытия
Предельное состояние
1
2
3
Двухслойное армобетонное покрытие на укрепленном основании
По прочности каждого слоя покрытия
Однослойное армобетонное покрытие на укрепленном основании
По прочности слоя покрытия
md <= mu
Железобетонные покрытия на укрепленном основании
По прочности
md <= mu
По ширине раскрытия трещин acrc <= 0,3 мм
Примечание - Re - радиус круга, равновеликого площади отпечатка колеса основной опоры, м; B, Bsup, Binf - жесткость плиты соответственно однослойного покрытия, верхнего и нижнего слоев двухслойного покрытия, (МН·м2)/пог. м; Bf - то же, укрепленного основания, (МН·м2)/пог. м; Ksi - коэффициент постели i-го слоя, МН/м3; Kse - эквивалентный коэффициент постели, МН/м3; Rs - расчетное сопротивление растяжению арматурной стали, МПа; As,sup, As,inf - площадь сечения арматуры железобетонного покрытия соответственно в верхней и нижней зонах, м2/пог. м; md, md,sup, md,inf - расчетный изгибающий момент на единицу ширины сечения соответственно для однослойного покрытия, верхнего и нижнего слоев двухслойного покрытия, (МН·м)/пог. м; mu, mu,sup, mu,inf - предельный изгибающий момент на единицу ширины сечения соответственно для однослойного покрытия, верхнего и нижнего слов двухслойного покрытия, (МН·м)/пог. м.
6.4 При проектировании допускаются следующие варианты конструкций жестких покрытий на укрепленном основании.
Однослойное армобетонное покрытие на укрепленном основании (рисунок 4).
а)
б)
а - с дренирующим основанием; б - без дренирующего
основания; 1 - армобетонное покрытие; 2 - разделяющая
прослойка; 3 - укрепленное основание; 4 - дренирующее
основание; t, ti, tf - толщина соответственно однослойного
покрытия, слоев искусственного неукрепленного
и укрепленного основания
Рисунок 4 - Однослойное армобетонное покрытие
на укрепленном основании
Двухслойное армобетонное покрытие на укрепленном основании (рисунок 5).
а)
б)
а - с дренирующим основанием; б - без дренирующего
основания; 1 - армобетонное покрытие; 2 - разделяющая
прослойка; 3 - укрепленное основание; 4 - дренирующее
основание; 5 - бетонное покрытие; tsup, tinf - толщина слоев
двухслойного покрытия соответственно верхнего и нижнего
Рисунок 5 - Двухслойное армобетонное покрытие
на укрепленном основании
Однослойное железобетонное покрытие на укрепленном основании (рисунок 6).
а)
б)
а - с дренирующим основанием; б - без дренирующего
основания; 1 - железобетонное покрытие; 2 - разделяющая
прослойка; 3 - укрепленное основание;
4 - дренирующее основание
Рисунок 6 - Однослойное железобетонное покрытие
на укрепленном основании
6.5 Двухслойные покрытия следует устраивать с совмещением швов в слоях. В отдельных случаях допускается устраивать двухслойные покрытия с несовмещением швов (с несовмещенными швами считаются покрытия, в которых продольные и поперечные швы в верхнем и нижнем слоях взаимно смещены более чем на 2tsup).
При проектировании покрытий с совмещенными швами следует предусматривать взаимное смещение швов в обоих направлениях до 2tsup. В покрытиях с совмещенными швами жесткость нижнего слоя не должна превышать жесткость верхнего более чем в 2 раза.
6.6 Между плитами жестких монолитных покрытий и искусственными основаниями, а также между слоями двухслойных монолитных покрытий необходимо предусматривать конструктивные мероприятия, обеспечивающие независимость горизонтальных перемещений слоев (разделительных прослоек из рулонных, пленочных полимерных и других материалов). Применение пескобитумного коврика (прослойки) не допускается.
При устройстве двухслойных покрытий методом сращивания разделительная прослойка не устраивается.
6.7 В деформационных швах однослойных покрытий необходимо предусматривать устройство стыковых соединений, обеспечивающих передачу нагрузки с одной плиты на другую, и возможность взаимного горизонтального смещения плит в направлении, перпендикулярном шву. Вместо устройства стыковых соединений допускается предусматривать усиление краевых участков плит армированием или утолщением, либо применять подшовные плиты.
6.8 Двухслойные покрытия с совмещенными швами следует проектировать с устройством стыковых соединений в продольных и поперечных швах. Допускается устраивать стыковые соединения только в верхнем слое, но параметры их принимать как для однослойной плиты, имеющей жесткость, равную суммарной жесткости слоев.
6.9 В двухслойных покрытиях с несовмещенными швами стыковые соединения следует предусматривать только в поперечных технологических (рабочих) швах, при этом в армобетонных покрытиях нижнюю зону плит верхнего слоя надлежит армировать над швами нижнего слоя в соответствии с расчетом.
Армирование монолитных железобетонных плит следует выполнять в соответствии со схемами, приведенными на рисунках 7 и 8, и рекомендациями таблицы 29.
а, в - положительные изгибающие моменты при ширине плиты
соответственно до 10 м и более; б, г - отрицательные
изгибающие моменты при ширине плиты соответственно до 10 м
и более; - упругая характеристика плиты, м (цифры
в кружках обозначают зоны армирования плиты)
Рисунок 7 - Схема деления железобетонной плиты
на зоны армирования
Рисунок 8 - График для определения поправочного коэффициента
в зависимости от упругой характеристики плиты
Таблица 29
Значения процента армирования участков плит
железобетонного покрытия
Номер зоны армирования плиты в соответствии с рисунком 7
Значения процента армирования участков плит железобетонного покрытия в направлении
продольном
поперечном
1
2
3
Центральные зоны плиты
1
8
Угловые зоны плиты
2
3
9
10
11
12
Краевые зоны по короткой стороне плиты
4
5
13
14
Краевые зоны по длинной стороне плиты
6
7
21
22
27
28
29
30
Промежуточные зоны по короткой стороне плиты
15
16
23
24
25
26
Промежуточные зоны по длинной стороне плиты
17
18
19
20
31
32
7 Деформационные швы в жестких покрытиях автомобильных дорог и аэродромов
7.1 Жесткие покрытия следует расчленять на отдельные плиты деформационными швами сжатия. Размеры плит должны устанавливаться в зависимости от местных климатических условий, а также в соответствии с намеченной технологией производства строительных работ.
7.2 Расстояния между деформационными швами сжатия для монолитных армированных жестких покрытий не должны превышать значений, приведенных ниже.
Покрытие Расстояние между
швами сжатия, м
Армобетонное при годовой
амплитуде среднесуточных температур:
45 °C и выше .................................... 10
менее 45 °C .................................... 15
Железобетонное с арматурой:
в одном уровне .................................. 7,5
в двух уровнях .................................. 20
7.3 Годовую амплитуду среднесуточных температур надлежит вычислять как разницу средних температур воздуха наиболее жаркого и наиболее холодного месяцев, определяемых в соответствии с требованиями СП 131.13330.2012 (СНиП 23-01-99*).
7.4 Деформационные швы жестких покрытий должны быть защищены от проникновения поверхностных вод и эксплуатационных жидкостей, а также от засорения их песком, щебнем и другими твердыми материалами. В качестве заполнителей швов должны использоваться специальные герметизирующие материалы горячего и холодного применения, отвечающие требованиям деформативности, адгезии к бетону, температуростойкости, химической стойкости, липкости к пневматикам авиационных колес и усталостным деформациям, соответствующим условиям их применения. Материалы - заполнители швов - не должны изменять свои эксплуатационные свойства при кратковременном воздействии горячих газовоздушных струй от авиадвигателей.
7.5 В качестве материалов для заполнения деформационных швов жестких покрытий должны применяться специальные герметизирующие материалы, которые по технологии применения подразделяются на герметики горячего и холодного применения.
7.6 По виду основного компонента герметики подразделяют на битумные (Б), битумно-полимерные (БП), битумно-резиновые (БР), полимерные (П). Материалы, предназначенные для герметизации деформационных швов жестких и асфальтобетонных покрытий аэродромов, должны отвечать эксплуатационным и технологическим требованиям, предъявляемым ГОСТ 30740-2000.
7.7 Необходимость устройства швов расширения и расстояния между ними следует обосновывать расчетом с учетом климатических условий и конструктивных особенностей покрытий. Швы расширения необходимо устраивать при примыкании покрытий к другим сооружениям, а также при примыкании различных элементов аэродрома друг к другу.
7.8 К технологическим швам относятся швы, устройство которых обусловливается шириной захвата бетоноукладочных машин и возможными перерывами в строительном процессе. В монолитных покрытиях продольные технологические швы необходимо использовать в качестве деформационных.
7.9 Конструкции швов сжатия следует принимать в соответствии с таблицей 30.
Таблица 30
Конструкции швов сжатия аэродромных покрытий
Тип шва
Конструкция шва
Область применения шва
1
2
3
Армобетонные покрытия
Шпунтовый сквозной
Продольный при толщине плиты t не менее 0,24 м
Сквозной с краевым армированием
Продольный
Ложный с краевым армированием
Поперечный
Ложный штыревой (штырь покрывается битумом на 2/3 длины)
Поперечный
Железобетонные покрытия
Шпунтовый сквозной
Продольный при толщине плиты t не менее 0,24 м
Сквозной без стыковых соединений
Продольный
Ложный без стыковых соединений
Поперечный
Ложный штыревой (штырь покрывается битумом на 2/3 длины)
Поперечный
Примечание - as - шаг арматуры, м; c - длина штыря, м; d - номинальный диаметр арматурных стержней, мм; - упругая характеристика плиты, м.
8 Искусственные основания
8.1 Искусственные основания жестких покрытий состоят из одного или нескольких слоев, которые по своему назначению подразделяют на:
упрочняющие или повышающие несущую способность покрытия;
дренирующие, отводящие воду из оснований;
термоизоляционные, уменьшающие глубину промерзания-оттаивания грунтового основания;
гидроизолирующие, предотвращающие проникание поверхностных вод в грунтовое основание или воздействие засоленных грунтов на материалы вышележащих слоев;
капилляропрерывающие, предотвращающие проникание грунтовых вод в вышележащие слои;
противозаиливающие, предотвращающие проникание частиц переувлажненного глинистого или пылеватого грунта в вышележащие слои искусственных оснований из крупнопористых материалов.
8.2 Искусственные покрытия устраивают на укрепленных искусственных основаниях из материалов, обработанных органическими или неорганическими вяжущими.
8.3 При устройстве искусственных оснований из крупнозернистых материалов, укладываемых непосредственно на глинистые грунты, должна быть предусмотрена противозаиливающая прослойка, которая исключала бы возможность проникания грунта основания при его увлажнении в слой крупнопористого материала.
Толщина противозаиливающей прослойки должна быть не менее размера наиболее крупных частиц используемого зернистого материала, но не менее 5 см.
8.4 Для местности с гидрогеологическими условиями 2-го типа, когда естественное основание сложено недренирующими грунтами (глинами, суглинками, суглинками и супесями пылеватыми), в конструкциях искусственных оснований следует предусматривать дренирующие слои из песков крупных и средней крупности с коэффициентом фильтрации не менее 7 м/сут. Минимальная толщина дренирующего слоя приведена в таблице 31.
Таблица 31
Минимальная толщина дренирующего слоя
Грунт естественного основания
Минимальная толщина дренирующего слоя, м, для дорожно-климатических зон
I
II
III
IV
Глина, суглинок
0,35
0,30/0,35
0,20/0,25
0,15
Суглинок и супесь пылеватые
0,50
0,40/0,50
0,30/0,35
0,15/0,20
Примечание - В числителе указана толщина слоя для районов, расположенных в южной части дорожно-климатической зоны, в знаменателе - в северной части.
8.5 В качестве материала дренирующего слоя может быть использован щебень с большим коэффициентом фильтрации, чем у песка.
8.6 Грунтовые основания (спрофилированные и уплотненные местные или привозные грунты), которые должны обеспечивать прочность и устойчивость дорожной и аэродромной одежд независимо от погодных условий и времени года, следует проектировать с учетом:
состава и физико-механических характеристик грунтов в пределах сжимаемой толщи и зоны действия на грунты природных факторов;
типов гидрологических условий;
дорожно-климатической зоны объекта;
категории нормативных нагрузок;
опыта проектирования, строительства и эксплуатации жестких дорожных и аэродромных одежд, расположенных в аналогичных инженерно-геологических, гидрологических и климатических условиях.
Минимально допустимую толщину конструктивных слоев (в уплотненном состоянии) искусственных оснований следует принимать согласно таблице 32. При этом толщина конструктивного слоя должна быть во всех случаях не меньше чем 1,5 размера наиболее крупной фракции применяемого в слое минерального материала.
Таблица 32
Минимальная толщина конструктивных слоев
искусственных оснований
Материал конструктивных слоев искусственных оснований
Минимальная толщина слоев, м
1
2
Щебень, гравий, грунты, обработанные органическими вяжущими
0,08
Щебень, обработанный органическими вяжущими по способу пропитки
0,08
Грунты и малопрочные каменные материалы, обработанные минеральными вяжущими
0,15
Щебень или гравий, не обработанный вяжущими и укладываемый на песчаное основание
0,15
Щебень, не обработанный вяжущими и укладываемый на прочное основание (каменное или грунтовое, укрепленное вяжущими)
0,08
9 Расчет на прочность монолитных армированных цементобетонных покрытий автомобильных дорог и аэродромов на укрепленных основаниях
9.1 Общие положения
9.1.1 Монолитные армированные цементобетонные покрытия дорог и аэродромов должны удовлетворять предельным состояниям, приведенным в таблице 28.
9.1.2 При расчете армированных покрытий на прочность многоколесную нагрузку располагают в центре плиты так, чтобы было создано самое невыгодное загружение (рисунок 9). Расчетным колесом считается колесо, расположенное в центре плиты. Нагрузка от расчетного колеса считается распределенной по круговому отпечатку радиуса Re, определяемого по следующей формуле:
(7)
, - приведенные координаты
Рисунок 9 - Расчетная схема загружения армированного
покрытия четырехколесной нагрузкой
Нагрузка от колес, не совпадающих с расчетным сечением, принимается как сосредоточенная сила величиной Fd.
9.1.3 При выполнении расчета на прочность определяется максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты mc,max, который вычисляется как наибольший суммарный момент, создаваемый колесами в расчетном сечении плиты, перпендикулярном к осям X и Y (см. рисунок 9)
(8)
где m1 - изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением, (МН·м)/пог. м;
nk - количество колес нагрузки;
mx(y)i - изгибающий момент, создаваемый действием i-го колеса, расположенного за пределами расчетного сечения, (МН·м)/пог. м.
9.1.4 Значения изгибающих моментов в расчетном сечении надлежит определять следующим образом:
момент от колеса, совпадающего с расчетным сечением
(9)
где - единичный изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением, м/пог. м, определяется по таблице 33 в зависимости от параметра ;
- упругая характеристика плиты, м
(10)
моменты от колес, не совпадающих с расчетным сечением
(11)
где - единичные изгибающие моменты, создаваемые действием i-го колеса, расположенного за пределами расчетного сечения, определяемые по таблице 34 в зависимости от приведенных координат и , м/пог. м.
Таблица 33
Значения единичного изгибающего момента, м/пог. м,
от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает
с расчетным сечением
0
-
0,18
0,2167
0,36
0,1532
0,58
0,1107
0,94
0,0703
2,50
0,0111
0,01
0,4847
0,19
0,2117
0,37
0,1507
0,60
0,1077
0,96
0,0686
2,60
0,0097
0,02
0,4204
0,20
0,2070
0,38
0,1483
0,62
0,1049
0,98
0,0670
2,70
0,0085
0,03
0,3827
0,21
0,2025
0,39
0,1460
0,64
0,1022
1,00
0,0654
2,80
0,0075
0,04
0,3560
0,22
0,1982
0,40
0,1437
0,66
0,0995
1,10
0,0582
2,90
0,0065
0,05
0,3353
0,23
0,1941
0,41
0,1415
0,68
0,0970
1,20
0,0518
3,00
0,0057
0,06
0,3184
0,24
0,1902
0,42
0,1393
0,70
0,0945
1,30
0,0461
3,10
0,0049
0,07
0,3041
0,25
0,1865
0,43
0,1372
0,72
0,0921
1,40
0,0411
3,20
0,0043
0,08
0,2917
0,26
0,1829
0,44
0,1351
0,74
0,0898
1,50
0,0366
3,30
0,0037
0,09
0,2808
0,27
0,1794
0,45
0,1331
0,76
0,0876
1,60
0,0326
3,40
0,0032
0,10
0,2710
0,28
0,1761
0,46
0,1311
0,78
0,0854
1,70
0,0290
3,50
0,0027
0,11
0,2622
0,29
0,1729
0,47
0,1292
0,8
0,0833
1,80
0,0258
3,60
0,0023
0,12
0,2542
0,30
0,1698
0,48
0,1274
0,82
0,0813
1,90
0,0230
3,70
0,0019
0,13
0,2468
0,31
0,1668
0,49
0,1255
0,84
0,0793
2,00
0,0204
3,80
0,0016
0,14
0,2399
0,32
0,1639
0,50
0,1237
0,86
0,0774
2,10
0,0181
3,90
0,0013
0,15
0,2335
0,33
0,1611
0,52
0,1203
0,88
0,0756
2,20
0,0160
4,00
0,0011
0,16
0,2276
0,34
0,1584
0,54
0,1169
0,90
0,0737
2,30
0,0142
-
-
0,17
0,2220
0,35
0,1557
0,56
0,1138
0,92
0,0720
2,40
0,0125
-
-
Примечание - Для промежуточных значений величину следует принимать по линейной интерполяции.
Таблица 34
Значения единичных изгибающих моментов от действия i-го
колеса, расположенного за пределами расчетного сечения
Значения и при в расчетном сечении плиты жесткого покрытия от воздействия i-го колеса, м/пог. м
0
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0,40
0,45
0,50
0,55
0,60
0
-
0,2558
0,1916
0,1543
0,1280
0,1078
0,0916
0,0780
0,0665
0,0565
0,0478
0,0402
0,0334
0,05
0,3221
0,2568
0,1946
0,1561
0,1291
0,1086
0,0921
0,0784
0,0668
0,0568
0,0481
0,0403
0,0335
0,10
0,2578
0,2343
0,1927
0,1577
0,1310
0,1102
0,0934
0,0795
0,0677
0,0575
0,0487
0,0409
0,0340
0,15
0,2203
0,2089
0,1831
0,1555
0,1314
0,1114
0,0947
0,0807
0,0688
0,0585
0,0495
0,0417
0,0347
0,20
0,1938
0,1872
0,1704
0,1498
0,1294
0,1112
0,0953
0,0817
0,0698
0,0595
0,0505
0,0425
0,0355
0,25
0,1733
0,1690
0,1576
0,1421
0,1255
0,1095
0,0949
0,0820
0,0705
0,0603
0,0514
0,0434
0,0363
0,30
0,1567
0,1537
0,1455
0,1337
0,1202
0,1066
0,0935
0,0815
0,0706
0,0608
0,0520
0,0442
0,0371
0,35
0,1428
0,1406
0,1344
0,1252
0,1143
0,1027
0,0912
0,0803
0,0702
0,0608
0,0524
0,0447
0,0378
0,40
0,1308
0,1291
0,1243
0,1171
0,1081
0,0983
0,0883
0,0785
0,0692
0,0604
0,0524
0,0450
0,0382
0,45
0,1203
0,1190
0,1152
0,1094
0,1020
0,0937
0,0850
0,0762
0,0677
0,0596
0,0520
0,0450
0,0385
0,50
0,1111
0,1100
0,1069
0,1021
0,0960
0,0889
0,0813
0,0736
0,0659
0,0584
0,0513
0,0447
0,0385
0,55
0,1028
0,1019
0,0994
0,0954
0,0902
0,0842
0,0775
0,0707
0,0637
0,0569
0,0504
0,0441
0,0382
0,60
0,0953
0,0946
0,0925
0,0891
0,0847
0,0795
0,0737
0,0676
0,0614
0,0552
0,0492
0,0433
0,0378
0,65
0,0886
0,0880
0,0862
0,0833
0,0795
0,0750
0,0700
0,0645
0,0590
0,0533
0,0478
0,0424
0,0372
0,70
0,0824
0,0819
0,0804
0,0779
0,0746
0,0707
0,0662
0,0614
0,0564
0,0513
0,0462
0,0412
0,0364
0,75
0,0767
0,0763
0,0750
0,0729
0,0700
0,0666
0,0626
0,0584
0,0539
0,0492
0,0446
0,0399
0,0354
0,80
0,0715
0,0712
0,0700
0,0682
0,0657
0,0626
0,0592
0,0554
0,0513
0,0471
0,0428
0,0386
0,0344
0,85
0,0667
0,0664
0,0654
0,0638
0,0616
0,0589
0,0558
0,0524
0,0488
0,0449
0,0411
0,0371
0,0333
0,90
0,0623
0,0620
0,0611
0,0597
0,0578
0,0554
0,0526
0,0496
0,0463
0,0428
0,0393
0,0357
0,0321
0,95
0,0582
0,0579
0,0571
0,0559
0,0542
0,0520
0,0496
0,0468
0,0439
0,0407
0,0375
0,0341
0,0308
1,0
0,0543
0,0541
0,0534
0,0523
0,0508
0,0489
0,0467
0,0442
0,0415
0,0386
0,0357
0,0326
0,0296
1,1
0,0475
0,0473
0,0467
0,0458
0,0446
0,0431
0,0413
0,0393
0,0371
0,0347
0,0322
0,0296
0,0270
1,2
0,0414
0,0413
0,0409
0,0401
0,0391
0,0379
0,0364
0,0348
0,0329
0,0310
0,0289
0,0267
0,0245
1,3
0,0362
0,0361
0,0357
0,0351
0,0343
0,0333
0,0321
0,0307
0,0292
0,0275
0,0258
0,0239
0,0220
1,4
0,0316
0,0315
0,0312
0,0307
0,0300
0,0292
0,0282
0,0270
0,0258
0,0244
0,0229
0,0213
0,0197
1,5
0,0275
0,0275
0,0272
0,0268
0,0263
0,0256
0,0247
0,0238
0,0227
0,0215
0,0203
0,0189
0,0176
1,6
0,0240
0,0239
0,0237
0,0234
0,0229
0,0223
0,0216
0,0208
0,0199
0,0189
0,0179
0,0167
0,0155
1,7
0,0208
0,0208
0,0206
0,0203
0,0199
0,0194
0,0189
0,0182
0,0174
0,0166
0,0157
0,0147
0,0137
1,8
0,0181
0,0180
0,0179
0,0176
0,0173
0,0169
0,0164
0,0158
0,0152
0,0145
0,0137
0,0129
0,0120
1,9
0,0156
0,0156
0,0155
0,0153
0,0150
0,0146
0,0142
0,0137
0,0132
0,0126
0,0119
0,0112
0,0105
2,0
0,0135
0,0134
0,0133
0,0132
0,0129
0,0126
0,0123
0,0119
0,0114
0,0109
0,0103
0,0097
0,0091
2,1
0,0116
0,0115
0,0115
0,0113
0,0111
0,0109
0,0106
0,0102
0,0098
0,0094
0,0089
0,0084
0,0078
2,2
0,0099
0,0099
0,0098
0,0097
0,0095
0,0093
0,0090
0,0087
0,0084
0,0080
0,0076
0,0072
0,0067
2,3
0,0085
0,0084
0,0084
0,0083
0,0081
0,0079
0,0077
0,0075
0,0072
0,0068
0,0065
0,0061
0,0057
2,4
0,0072
0,0072
0,0071
0,0070
0,0069
0,0067
0,0065
0,0063
0,0061
0,0058
0,0055
0,0052
0,0048
2,5
0,0061
0,0060
0,0060
0,0059
0,0058
0,0057
0,0055
0,0053
0,0051
0,0049
0,0046
0,0043
0,0040
2,6
0,0051
0,0051
0,0050
0,0050
0,0049
0,0048
0,0046
0,0045
0,0043
0,0041
0,0038
0,0036
0,0034
2,7
0,0042
0,0042
0,0042
0,0041
0,0040
0,0039
0,0038
0,0037
0,0035
0,0034
0,0032
0,0030
0,0028
2,8
0,0035
0,0035
0,0034
0,0034
0,0033
0,0032
0,0031
0,0030
0,0029
0,0028
0,0026
0,0024
0,0022
2,9
0,0028
0,0028
0,0028
0,0028
0,0027
0,0026
0,0026
0,0025
0,0023
0,0022
0,0021
0,0019
0,0018
3,0
0,0023
0,0023
0,0023
0,0022
0,0022
0,0021
0,0020
0,0020
0,0019
0,0018
0,0016
0,0015
0,0014
3,1
0,0018
0,0018
0,0018
0,0018
0,0017
0,0017
0,0016
0,0015
0,0015
0,0014
0,0013
0,0012
0,0010
3,2
0,0014
0,0014
0,0014
0,0014
0,0013
0,0013
0,0012
0,0012
0,0011
0,0010
0,0009
0,0009
0,0008
3,3
0,0011
0,0011
0,0011
0,0010
0,0010
0,0010
0,0009
0,0009
0,0008
0,0007
0,0007
0,0006
0,0005
3,4
0,0008
0,0008
0,0008
0,0007
0,0007
0,0007
0,0007
0,0006
0,0006
0,0005
0,0004
0,0004
0,0003
3,5
0,0005
0,0005
0,0005
0,0005
0,0005
0,0005
0,0004
0,0004
0,0003
0,0003
0,0002
0,0002
0,0001
3,6
0,0003
0,0003
0,0003
0,0003
0,0003
0,0003
0,0002
0,0002
0,0002
0,0001
0,0001
0,0000
-0,0000
3,7
0,0002
0,0002
0,0002
0,0001
0,0001
0,0001
0,0001
0,0001
0,0000
-0,0000
-0,0000
-0,0001
-0,0001
3,8
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
0,0000
-0,0000
-0,0000
-0,0001
-0,0001
-0,0001
-0,0001
-0,0002
-0,0002
3,9
-0,0001
-0,0001
-0,0001
-0,0001
-0,0001
-0,0001
-0,0001
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0003
4,0
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0002
-0,0003
-0,0003
-0,0003
-0,0003
Продолжение таблицы 34
Значения и при в расчетном сечении плиты жесткого покрытия от воздействия i-го колеса, м/пог. м
0,65
0,70
0,75
0,80
0,85
0,90
0,95
1,0
1,1
1,2
1,3
1,4
1,5
0
0,0273
0,0218
0,0170
0,0126
0,0086
0,0050
0,0018
-0,0011
-0,0061
-0,0101
-0,0133
-0,0158
-0,0177
0,05
0,0274
0,0220
0,0171
0,0127
0,0087
0,0051
0,0019
-0,0010
-0,0060
-0,0100
-0,0132
-0,0157
-0,0177
0,10
0,0278
0,0223
0,0174
0,0129
0,0089
0,0053
0,0021
-0,0008
-0,0058
-0,0099
-0,0131
-0,0156
-0,0176
0,15
0,0284
0,0229
0,0179
0,0134
0,0094
0,0057
0,0025
-0,0005
-0,0055
-0,0096
-0,0129
-0,0154
-0,0174
0,20
0,0292
0,0236
0,0185
0,0140
0,0099
0,0062
0,0029
-0,0001
-0,0052
-0,0093
-0,0126
-0,0152
-0,0171
0,25
0,0300
0,0244
0,0193
0,0147
0,0106
0,0068
0,0035
0,0005
-0,0047
-0,0089
-0,0122
-0,0148
-0,0168
0,30
0,0308
0,0251
0,0200
0,0154
0,0113
0,0075
0,0041
0,0011
-0,0041
-0,0084
-0,0117
-0,0144
-0,0165
0,35
0,0315
0,0259
0,0208
0,0162
0,0120
0,0082
0,0048
0,0017
-0,0035
-0,0078
-0,0112
-0,0139
-0,0161
0,40
0,0321
0,0265
0,0215
0,0169
0,0127
0,0089
0,0055
0,0024
-0,0029
-0,0072
-0,0107
-0,0134
-0,0156
0,45
0,0325
0,0270
0,0221
0,0175
0,0134
0,0096
0,0062
0,0031
-0,0022
-0,0066
-0,0101
-0,0129
-0,0151
0,50
0,0327
0,0274
0,0225
0,0181
0,0140
0,0103
0,0069
0,0038
-0,0016
-0,0060
-0,0095
-0,0123
-0,0146
0,55
0,0327
0,0276
0,0229
0,0185
0,0145
0,0108
0,0075
0,0044
-0,0009
-0,0053
-0,0089
-0,0117
-0,0140
0,60
0,0326
0,0277
0,0231
0,0189
0,0149
0,0113
0,0080
0,0050
-0,0003
-0,0047
-0,0083
-0,0111
-0,0134
0,65
0,0322
0,0275
0,0232
0,0191
0,0153
0,0118
0,0085
0,0055
0,0003
-0,0041
-0,0076
-0,0105
-0,0128
0,70
0,0317
0,0273
0,0231
0,0192
0,0155
0,0121
0,0089
0,0060
0,0009
-0,0035
-0,0070
-0,0099
-0,0122
0,75
0,0311
0,0269
0,0229
0,0191
0,0156
0,0123
0,0093
0,0064
0,0014
-0,0029
-0,0064
-0,0093
-0,0117
0,80
0,0303
0,0264
0,0226
0,0190
0,0157
0,0125
0,0095
0,0068
0,0018
-0,0024
-0,0059
-0,0087
-0,0111
0,85
0,0294
0,0258
0,0222
0,0188
0,0156
0,0125
0,0097
0,0070
0,0022
-0,0019
-0,0053
-0,0082
-0,0105
0,90
0,0285
0,0251
0,0217
0,0185
0,0154
0,0125
0,0098
0,0072
0,0026
-0,0014
-0,0048
-0,0076
-0,0099
0,95
0,0275
0,0243
0,0212
0,0181
0,0152
0,0125
0,0098
0,0074
0,0029
-0,0010
-0,0043
-0,0071
-0,0094
1,0
0,0265
0,0235
0,0206
0,0177
0,0149
0,0123
0,0098
0,0074
0,0031
-0,0006
-0,0039
-0,0066
-0,0089
1,1
0,0244
0,0218
0,0192
0,0167
0,0142
0,0119
0,0096
0,0074
0,0035
-0,0000
-0,0031
-0,0057
-0,0079
1,2
0,0222
0,0200
0,0177
0,0155
0,0134
0,0113
0,0092
0,0073
0,0036
0,0004
-0,0025
-0,0049
-0,0070
1,3
0,0201
0,0182
0,0162
0,0143
0,0124
0,0105
0,0087
0,0070
0,0037
0,0007
-0,0019
-0,0042
-0,0062
1,4
0,0181
0,0164
0,0147
0,0130
0,0113
0,0097
0,0081
0,0065
0,0036
0,0009
-0,0015
-0,0037
-0,0055
1,5
0,0161
0,0147
0,0132
0,0118
0,0103
0,0089
0,0074
0,0061
0,0034
0,0010
-0,0012
-0,0032
-0,0049
1,6
0,0143
0,0131
0,0118
0,0105
0,0093
0,0080
0,0067
0,0055
0,0032
0,0010
-0,0010
-0,0028
-0,0044
1,7
0,0126
0,0116
0,0105
0,0094
0,0083
0,0072
0,0061
0,0050
0,0029
0,0009
-0,0009
-0,0025
-0,0039
1,8
0,0111
0,0102
0,0092
0,0083
0,0073
0,0063
0,0054
0,0044
0,0026
0,0008
-0,0008
-0,0022
-0,0036
1,9
0,0097
0,0089
0,0081
0,0072
0,0064
0,0056
0,0047
0,0039
0,0023
0,0007
-0,0007
-0,0020
-0,0032
2,0
0,0084
0,0077
0,0070
0,0063
0,0056
0,0048
0,0041
0,0034
0,0019
0,0006
-0,0007
-0,0019
-0,0030
2,1
0,0073
0,0067
0,0061
0,0054
0,0048
0,0042
0,0035
0,0029
0,0016
0,0004
-0,0007
-0,0018
-0,0027
2,2
0,0062
0,0057
0,0052
0,0046
0,0041
0,0035
0,0030
0,0024
0,0013
0,0003
-0,0007
-0,0027
-0,0025
2,3
0,0053
0,0049
0,0044
0,0039
0,0035
0,0030
0,0025
0,0020
0,0011
0,0001
-0,0008
-0,0016
-0,0024
2,4
0,0045
0,0041
0,0037
0,0033
0,0029
0,0025
0,0020
0,0016
0,0008
-0,0000
-0,0008
-0,0015
-0,0022
2,5
0,0037
0,0034
0,0031
0,0027
0,0024
0,0020
0,0016
0,0013
0,0006
-0,0002
-0,0008
-0,0015
-0,0021
2,6
0,0031
0,0028
0,0025
0,0022
0,0019
0,0016
0,0013
0,0010
0,0003
-0,0003
-0,0009
-0,0014
-0,0020
2,7
0,0025
0,0023
0,0020
0,0018
0,0015
0,0012
0,0010
0,0007
0,0002
-0,0004
-0,0009
-0,0014
-0,0019
2,8
0,0020
0,0018
0,0016
0,0014
0,0012
0,0009
0,0007
0,0005
-0,0000
-0,0005
-0,0009
-0,0014
-0,0018
2,9
0,0016
0,0014
0,0012
0,0011
0,0009
0,0007
0,0005
0,0003
-0,0002
-0,0006
-0,0009
-0,0013
-0,0017
3,0
0,0012
0,0011
0,0009
0,0008
0,0006
0,0004
0,0003
0,0001
-0,0003
-0,0006
-0,0010
-0,0013
-0,0016
3,1
0,0009
0,0008
0,0007
0,0005
0,0004
0,0002
0,0001
-0,0001
-0,0004
-0,0007
-0,0010
-0,0012
-0,0015
3,2
0,0006
0,0005
0,0004
0,0003
0,0002
0,0001
-0,0001
-0,0002
-0,0005
-0,0007
-0,0010
-0,0012
-0,0014
3,3
0,0004
0,0003
0,0002
0,0001
0,0000
-0,0001
-0,0002
-0,0003
-0,0005
-0,0007
-0,0010
-0,0012
-0,0014
3,4
0,0002
0,0001
0,0001
-0,0000
-0,0001
-0,0002
-0,0003
-0,0004
-0,0006
-0,0008
-0,0009
-0,0011
-0,0013
3,5
0,0001
0,0000
-0,0001
-0,0001
-0,0002
-0,0003
-0,0004
-0,0005
-0,0006
-0,0008
-0,0009
-0,0011
-0,0012
3,6
-0,0001
-0,0001
-0,0002
-0,0002
-0,0003
-0,0004
-0,0004
-0,0005
-0,0006
-0,0008
-0,0009
-0,0010
-0,0011
3,7
-0,0002
-0,0002
-0,0003
-0,0003
-0,0004
-0,0004
-0,0005
-0,0005
-0,0006
-0,0008
-0,0009
-0,0010
-0,0011
3,8
-0,0002
-0,0003
-0,0003
-0,0004
-0,0004
-0,0005
-0,0005
-0,0006
-0,0007
-0,0007
-0,0008
-0,0009
-0,0010
3,9
-0,0003
-0,0003
-0,0004
-0,0004
-0,0005
-0,0005
-0,0005
-0,0006
-0,0006
-0,0007
-0,0008
-0,0009
-0,0009
4,0
-0,0004
-0,0004
-0,0004
-0,0004
-0,0005
-0,0005
-0,0005
-0,0006
-0,0006
-0,0007
-0,0008
-0,0008
-0,0009
Продолжение таблицы 34
Значения и при в расчетном сечении плиты жесткого покрытия от воздействия i-го колеса, м/пог. м
1,6
1,7
1,8
1,9
2,0
2,1
2,2
2,3
2,4
2,5
2,6
2,7
2,8
0
-0,0191
-0,0201
-0,0208
-0,0211
-0,0212
-0,0211
-0,0207
-0,0203
-0,0197
-0,0190
-0,0182
-0,0174
-0,0165
0,05
-0,0191
-0,0201
-0,0208
-0,0211
-0,0212
-0,0210
-0,0207
-0,0203
-0,0197
-0,0190
-0,0182
-0,0174
-0,0165
0,10
-0,0190
-0,0200
-0,0207
-0,0210
-0,0211
-0,0210
-0,0207
-0,0202
-0,0196
-0,0189
-0,0182
-0,0174
-0,0165
0,15
-0,0189
-0,0199
-0,0206
-0,0209
-0,0210
-0,0209
-0,0206
-0,0201
-0,0195
-0,0189
-0,0181
-0,0173
-0,0164
0,20
-0,0186
-0,0197
-0,0204
-0,0207
-0,0209
-0,0208
-0,0205
-0,0200
-0,0194
-0,0188
-0,0180
-0,0172
-0,0164
0,25
-0,0184
-0,0194
-0,0201
-0,0205
-0,0207
-0,0206
-0,0203
-0,0199
-0,0193
-0,0187
-0,0179
-0,0171
-0,0163
0,30
-0,0180
-0,0191
-0,0199
-0,0203
-0,0204
-0,0204
-0,0201
-0,0197
-0,0192
-0,0185
-0,0178
-0,0170
-0,0162
0,35
-0,0176
-0,0188
-0,0195
-0,0200
-0,0202
-0,0201
-0,0199
-0,0195
-0,0190
-0,0183
-0,0176
-0,0169
-0,0160
0,40
-0,0172
-0,0184
-0,0192
-0,0197
-0,0199
-0,0198
-0,0196
-0,0193
-0,0188
-0,0181
-0,0175
-0,0167
-0,0159
0,45
-0,0167
-0,0180
-0,0188
-0,0193
-0,0195
-0,0195
-0,0194
-0,0190
-0,0185
-0,0179
-0,0173
-0,0165
-0,0157
0,50
-0,0163
-0,0175
-0,0184
-0,0189
-0,0192
-0,0192
-0,0190
-0,0187
-0,0183
-0,0177
-0,0170
-0,0163
-0,0155
0,55
-0,0157
-0,0170
-0,0179
-0,0185
-0,0188
-0,0189
-0,0187
-0,0184
-0,0180
-0,0174
-0,0168
-0,0161
-0,0153
0,60
-0,0152
-0,0165
-0,0174
-0,0181
-0,0184
-0,0185
-0,0184
-0,0181
-0,0177
-0,0172
-0,0165
-0,0159
-0,0151
0,65
-0,0146
-0,0160
-0,0169
-0,0176
-0,0179
-0,0181
-0,0180
-0,0177
-0,0174
-0,0169
-0,0163
-0,0156
-0,0149
0,70
-0,0141
-0,0154
-0,0164
-0,0171
-0,0175
-0,0177
-0,0176
-0,0174
-0,0170
-0,0166
-0,0160
-0,0154
-0,0147
0,75
-0,0135
-0,0149
-0,0159
-0,0166
-0,0170
-0,0172
-0,0172
-0,0170
-0,0167
-0,0162
-0,0157
-0,0151
-0,0144
0,80
-0,0129
-0,0143
-0,0154
-0,0161
-0,0166
-0,0168
-0,0168
-0,0166
-0,0163
-0,0159
-0,0154
-0,0148
-0,0142
0,85
-0,0123
-0,0138
-0,0149
-0,0156
-0,0161
-0,0163
-0,0164
-0,0162
-0,0159
-0,0156
-0,0151
-0,0145
-0,0139
0,90
-0,0118
-0,0132
-0,0143
-0,0151
-0,0156
-0,0159
-0,0159
-0,0158
-0,0156
-0,0152
-0,0147
-0,0142
-0,0136
0,95
-0,0112
-0,0127
-0,0138
-0,0146
-0,0151
-0,0154
-0,0155
-0,0154
-0,0152
-0,0148
-0,0144
-0,0139
-0,0133
1,0
-0,0107
-0,0121
-0,0133
-0,0141
-0,0146
-0,0149
-0,0150
-0,0150
-0,0148
-0,0145
-0,0141
-0,0136
-0,0130
1,1
-0,0097
-0,0111
-0,0122
-0,0130
-0,0136
-0,0140
-0,0141
-0,0141
-0,0140
-0,0137
-0,0133
-0,0129
-0,0124
1,2
-0,0087
-0,0101
-0,0112
-0,0121
-0,0127
-0,0130
-0,0132
-0,0133
-0,0132
-0,0129
-0,0126
-0,0122
-0,0118
1,3
-0,0079
-0,0092
-0,0103
-0,0111
-0,0117
-0,0121
-0,0123
-0,0124
-0,0124
-0,0122
-0,0119
-0,0116
-0,0111
1,4
-0,0071
-0,0084
-0,0094
-0,0102
-0,0108
-0,0112
-0,0115
-0,0116
-0,0116
-0,0114
-0,0112
-0,0109
-0,0105
1,5
-0,0064
-0,0076
-0,0086
-0,0094
-0,0100
-0,0104
-0,0107
-0,0108
-0,0108
-0,0107
-0,0105
-0,0102
-0,0099
1,6
-0,0057
-0,0069
-0,0078
-0,0086
-0,0092
-0,0096
-0,0099
-0,0100
-0,0100
-0,0099
-0,0098
-0,0095
-0,0092
1,7
-0,0052
-0,0063
-0,0072
-0,0079
-0,0084
-0,0088
-0,0091
-0,0093
-0,0093
-0,0092
-0,0091
-0,0089
-0,0086
1,8
-0,0047
-0,0057
-0,0065
-0,0072
-0,0077
-0,0081
-0,0084
-0,0086
-0,0086
-0,0086
-0,0085
-0,0083
-0,0080
1,9
-0,0043
-0,0052
-0,0060
-0,0066
-0,0071
-0,0075
-0,0077
-0,0079
-0,0079
-0,0079
-0,0078
-0,0077
-0,0075
2,0
-0,0039
-0,0047
-0,0054
-0,0060
-0,0065
-0,0069
-0,0071
-0,0073
-0,0073
-0,0073
-0,0072
-0,0071
-0,0069
2,1
-0,0036
-0,0043
-0,0050
-0,0055
-0,0059
-0,0063
-0,0065
-0,0067
-0,0067
-0,0067
-0,0067
-0,0066
-0,0064
2,2
-0,0033
-0,0040
-0,0046
-0,0051
-0,0054
-0,0058
-0,0060
-0,0061
-0,0062
-0,0062
-0,0062
-0,0061
-0,0059
2,3
-0,0030
-0,0037
-0,0042
-0,0046
-0,0050
-0,0053
-0,0055
-0,0056
-0,0057
-0,0057
-0,0057
-0,0056
-0,0054
2,4
-0,0028
-0,0034
-0,0038
-0,0042
-0,0046
-0,0048
-0,0050
-0,0051
-0,0052
-0,0052
-0,0052
-0,0051
-0,0050
2,5
-0,0026
-0,0031
-0,0035
-0,0039
-0,0042
-0,0044
-0,0046
-0,0047
-0,0048
-0,0048
-0,0047
-0,0047
-0,0046
2,6
-0,0024
-0,0029
-0,0032
-0,0036
-0,0038
-0,0040
-0,0042
-0,0043
-0,0044
-0,0044
-0,0043
-0,0043
-0,0042
2,7
-0,0023
-0,0027
-0,0030
-0,0033
-0,0035
-0,0037
-0,0038
-0,0039
-0,0040
-0,0040
-0,0040
-0,0039
-0,0038
2,8
-0,0021
-0,0025
-0,0027
-0,0030
-0,0032
-0,0034
-0,0035
-0,0036
-0,0036
-0,0036
-0,0036
-0,0036
-0,0035
2,9
-0,0020
-0,0023
-0,0025
-0,0028
-0,0029
-0,0031
-0,0032
-0,0033
-0,0033
-0,0033
-0,0033
-0,0032
-0,0032
3,0
-0,0019
-0,0021
-0,0023
-0,0025
-0,0027
-0,0028
-0,0029
-0,0030
-0,0030
-0,0030
-0,0030
-0,0029
-0,0029
3,1
-0,0017
-0,0020
-0,0022
-0,0023
-0,0025
-0,0026
-0,0026
-0,0027
-0,0027
-0,0027
-0,0027
-0,0027
-0,0026
3,2
-0,0016
-0,0018
-0,0020
-0,0021
-0,0022
-0,0023
-0,0024
-0,0024
-0,0025
-0,0025
-0,0024
-0,0024
-0,0023
3,3
-0,0015
-0,0017
-0,0018
-0,0019
-0,0020
-0,0021
-0,0022
-0,0022
-0,0022
-0,0022
-0,0022
-0,0022
-0,0021
3,4
-0,0014
-0,0016
-0,0017
-0,0018
-0,0019
-0,0019
-0,0020
-0,0020
-0,0020
-0,0020
-0,0020
-0,0020
-0,0019
3,5
-0,0013
-0,0015
-0,0016
-0,0016
-0,0017
-0,0018
-0,0018
-0,0018
-0,0018
-0,0018
-0,0018
-0,0018
-0,0017
3,6
-0,0012
-0,0013
-0,0014
-0,0015
-0,0016
-0,0016
-0,0016
-0,0016
-0,0016
-0,0016
-0,0016
-0,0016
-0,0015
3,7
-0,0012
-0,0012
-0,0013
-0,0014
-0,0014
-0,0014
-0,0015
-0,0015
-0,0015
-0,0015
-0,0014
-0,0014
-0,0014
3,8
-0,0011
-0,0011
-0,0012
-0,0012
-0,0013
-0,0013
-0,0013
-0,0013
-0,0013
-0,0013
-0,0013
-0,0013
-0,0012
3,9
-0,0010
-0,0011
-0,0011
-0,0011
-0,0012
-0,0012
-0,0012
-0,0012
-0,0012
-0,0012
-0,0011
-0,0011
-0,0011
4,0
-0,0009
-0,0010
-0,0010
-0,0010
-0,0011
-0,0011
-0,0011
-0,0011
-0,0011
-0,0010
-0,0010
-0,0010
-0,0010
Продолжение таблицы 34
Значения и при в расчетном сечении плиты жесткого покрытия от воздействия i-го колеса, м/пог. м
2,9
3,0
3,1
3,2
3,3
3,4
3,5
3,6
3,7
3,8
3,9
4,0
0
-0,0156
-0,0147
-0,0138
-0,0129
-0,0120
-0,0112
-0,0103
-0,0095
-0,0087
-0,0079
-0,0072
-0,0066
0,05
-0,0156
-0,0147
-0,0138
-0,0129
-0,0120
-0,0112
-0,0103
-0,0095
-0,0087
-0,0079
-0,0072
-0,0065
0,10
-0,0156
-0,0147
-0,0138
-0,0129
-0,0120
-0,0111
-0,0103
-0,0095
-0,0087
-0,0079
-0,0072
-0,0065
0,15
-0,0156
-0,0147
-0,0138
-0,0129
-0,0120
-0,0111
-0,0103
-0,0094
-0,0087
-0,0079
-0,0072
-0,0065
0,20
-0,0155
-0,0146
-0,0137
-0,0128
-0,0119
-0,0111
-0,0102
-0,0094
-0,0086
-0,0079
-0,0072
-0,0065
0,25
-0,0154
-0,0145
-0,0136
-0,0127
-0,0119
-0,0110
-0,0102
-0,0094
-0,0086
-0,0079
-0,0071
-0,0065
0,30
-0,0153
-0,0144
-0,0136
-0,0127
-0,0118
-0,0110
-0,0101
-0,0093
-0,0086
-0,0078
-0,0071
-0,0064
0,35
-0,0152
-0,0143
-0,0135
-0,0126
-0,0117
-0,0109
-0,0101
-0,0093
-0,0085
-0,0078
-0,0071
-0,0064
0,40
-0,0151
-0,0142
-0,0133
-0,0125
-0,0116
-0,0108
-0,0100
-0,0092
-0,0084
-0,0077
-0,0070
-0,0064
0,45
-0,0149
-0,0141
-0,0132
-0,0124
-0,0115
-0,0107
-0,0099
-0,0091
-0,0084
-0,0076
-0,0070
-0,0063
0,50
-0,0147
-0,0139
-0,0131
-0,0122
-0,0114
-0,0106
-0,0098
-0,0090
-0,0083
-0,0076
-0,0069
-0,0063
0,55
-0,0146
-0,0138
-0,0129
-0,0121
-0,0113
-0,0105
-0,0097
-0,0089
-0,0082
-0,0075
-0,0068
-0,0062
0,60
-0,0144
-0,0136
-0,0128
-0,0120
-0,0112
-0,0104
-0,0096
-0,0088
-0,0081
-0,0074
-0,0068
-0,0061
0,65
-0,0142
-0,0134
-0,0126
-0,0118
-0,0110
-0,0102
-0,0095
-0,0087
-0,0080
-0,0073
-0,0067
-0,0061
0,70
-0,0139
-0,0132
-0,0124
-0,0116
-0,0109
-0,0101
-0,0093
-0,0086
-0,0079
-0,0072
-0,0066
-0,0060
0,75
-0,0137
-0,0130
-0,0122
-0,0115
-0,0107
-0,0100
-0,0092
-0,0085
-0,0078
-0,0071
-0,0065
-0,0059
0,80
-0,0135
-0,0127
-0,0120
-0,0113
-0,0105
-0,0098
-0,0091
-0,0084
-0,0077
-0,0070
-0,0064
-0,0058
0,85
-0,0132
-0,0125
-0,0118
-0,0111
-0,0104
-0,0096
-0,0089
-0,0082
-0,0076
-0,0069
-0,0063
-0,0057
0,90
-0,0130
-0,0123
-0,0116
-0,0109
-0,0102
-0,0095
-0,0088
-0,0081
-0,0074
-0,0068
-0,0062
-0,0056
0,95
-0,0127
-0,0120
-0,0114
-0,0107
-0,0100
-0,0093
-0,0086
-0,0080
-0,0073
-0,0067
-0,0061
-0,0055
1,0
-0,0124
-0,0118
-0,0111
-0,0105
-0,0098
-0,0091
-0,0085
-0,0078
-0,0072
-0,0066
-0,0060
-0,0054
1,1
-0,0118
-0,0113
-0,0106
-0,0100
-0,0094
-0,0087
-0,0081
-0,0075
-0,0069
-0,0063
-0,0058
-0,0052
1,2
-0,0113
-0,0107
-0,0101
-0,0096
-0,0090
-0,0084
-0,0078
-0,0072
-0,0066
-0,0061
-0,0055
-0,0050
1,3
-0,0107
-0,0102
-0,0096
-0,0091
-0,0085
-0,0080
-0,0074
-0,0069
-0,0063
-0,0058
-0,0053
-0,0048
1,4
-0,0101
-0,0096
-0,0091
-0,0086
-0,0081
-0,0076
-0,0070
-0,0065
-0,0060
-0,0055
-0,0050
-0,0046
1,5
-0,0095
-0,0091
-0,0086
-0,0081
-0,0077
-0,0072
-0,0067
-0,0062
-0,0057
-0,0052
-0,0048
-0,0043
1,6
-0,0089
-0,0085
-0,0081
-0,0077
-0,0072
-0,0067
-0,0063
-0,0058
-0,0054
-0,0049
-0,0045
-0,0041
1,7
-0,0083
-0,0080
-0,0076
-0,0072
-0,0068
-0,0063
-0,0059
-0,0055
-0,0051
-0,0046
-0,0042
-0,0039
1,8
-0,0078
-0,0074
-0,0071
-0,0067
-0,0063
-0,0059
-0,0055
-0,0051
-0,0048
-0,0044
-0,0040
-0,0036
1,9
-0,0072
-0,0069
-0,0066
-0,0063
-0,0059
-0,0056
-0,0052
-0,0048
-0,0044
-0,0041
-0,0037
-0,0034
2,0
-0,0067
-0,0064
-0,0061
-0,0058
-0,0055
-0,0052
-0,0048
-0,0045
-0,0041
-0,0038
-0,0035
-0,0032
2,1
-0,0062
-0,0060
-0,0057
-0,0054
-0,0051
-0,0048
-0,0045
-0,0042
-0,0039
-0,0035
-0,0032
-0,0029
2,2
-0,0057
-0,0055
-0,0053
-0,0050
-0,0047
-0,0044
-0,0042
-0,0039
-0,0036
-0,0033
-0,0030
-0,0027
2,3
-0,0053
-0,0051
-0,0049
-0,0046
-0,0044
-0,0041
-0,0038
-0,0036
-0,0033
-0,0030
-0,0028
-0,0025
2,4
-0,0048
-0,0047
-0,0045
-0,0043
-0,0040
-0,0038
-0,0035
-0,0033
-0,0030
-0,0028
-0,0025
-0,0023
2,5
-0,0044
-0,0043
-0,0041
-0,0039
-0,0037
-0,0035
-0,0032
-0,0030
-0,0028
-0,0026
-0,0023
-0 0021
2,6
-0,0041
-0,0039
-0,0038
-0,0036
-0,0034
-0,0032
-0,0030
-0,0028
-0,0025
-0,0023
-0,0021
-0 0019
2,7
-0,0037
-0,0036
-0,0034
-0,0033
-0,0031
-0,0029
-0,0027
-0,0025
-0,0023
-0,0021
-0,0019
-0,0017
2,8
-0,0034
-0,0033
-0,0031
-0,0030
-0,0028
-0,0026
-0,0025
-0,0023
-0,0021
-0,0019
-0,0018
-0,0016
2,9
-0,0031
-0,0030
-0,0028
-0,0027
-0,0025
-0,0024
-0,0022
-0,0021
-0,0019
-0,0017
-0,0016
-0,0014
3,0
-0,0028
-0,0027
-0,0026
-0,0024
-0,0023
-0,0022
-0,0020
-0,0019
-0,0017
-0,0016
-0,0014
-0,0013
3,1
-0,0025
-0,0024
-0,0023
-0,0022
-0,0021
-0,0020
-0,0018
-0,0017
-0,0015
-0,0014
-0,0013
-0,0011
3,2
-0,0023
-0,0022
-0,0021
-0,0020
-0,0019
-0,0018
-0,0016
-0,0015
-0,0014
-0,0013
-0,0011
-0,0010
3,3
-0,0020
-0,0020
-0,0019
-0,0018
-0,0017
-0,0016
-0,0015
-0,0013
-0,0012
-0,0011
-0,0010
-0,0009
3,4
-0,0018
-0,0018
-0,0017
-0,0016
-0,0015
-0,0014
-0,0013
-0,0012
-0,0011
-0,0010
-0,0009
-0,0008
3,5
-0,0016
-0,0016
-0,0015
-0,0014
-0,0013
-0,0012
-0,0012
-0,0011
-0,0010
-0,0009
-0,0008
-0,0007
3,6
-0,0015
-0,0014
-0,0013
-0,0013
-0,0012
-0,0011
-0,0010
-0,0009
-0,0008
-0,0008
-0,0007
-0,0006
3,7
-0,0013
-0,0013
-0,0012
-0,0011
-0,0010
-0,0010
-0,0009
-0,0008
-0,0007
-0,0007
-0,0006
-0,0005
3,8
-0,0012
-0,0011
-0,0011
-0,0010
-0,0009
-0,0009
-0,0008
-0,0007
-0,0006
-0,0006
-0,0005
-0,0004
3,9
-0,0010
-0,0010
-0,0009
-0,0009
-0,0008
-0,0007
-0,0007
-0,0006
-0,0005
-0,0005
-0,0004
-0,0004
4,0
-0,0009
-0,0009
-0,0008
-0,0008
-0,0007
-0,0006
-0,0006
-0,0005
-0,0005
-0,0004
-0,0003
-0,0003
Примечания
1 Значения находятся при замене в таблице входа по входом по и обратно.
2 Для промежуточных значений и величины и следует принимать по линейной интерполяции.
Таким образом, формула для определения mc,max имеет следующий вид:
(12)
При определении моментов должны быть исключены колеса, вызывающие отрицательное значение изгибающего момента в расчетном сечении.
9.1.5 При расчете армированных покрытий аэродромов значения коэффициента условий работы следует принимать по данным таблицы 35.
Таблица 35
Значения коэффициента условий работы жестких покрытий
Аэродромные покрытия
Коэффициент условий работы жестких покрытий при расположении аэродромов
50° северной широты
между 50° и 43° северной широты
50° южной широты
Группы участков
А
Б, В
Г
А
Б, В
Г
А
Б, В
Г
Армобетонные
0,9
1,0
1,2
0,85
0,95
1,15
0,80
0,9
1,1
Железобетонные с ненапрягаемой арматурой
1,0
1,1
1,3
0,95
1,05
1,25
0,90
1,0
1,2
9.1.6 Для слоистых неукрепленных оснований армированных цементобетонных покрытий эквивалентный коэффициент постели Kse следует определять по формуле
(13)
где
(14)
(15)
Ks1, Ks2, Ks3 - расчетные значения коэффициентов постели соответственно первого (считая сверху), второго и третьего слоев естественного или искусственного основания из однородных грунтов в различном состоянии, включая дренирующие и теплозащитные слои, МН/м3;
t1, t2 - толщина соответственно первого и второго слоев основания, м;
Dr - условный диаметр круга передачи нагрузки на основание, принимаемый для монолитных покрытий, рассчитываемых на внекатегорийную и I категорию нагрузок, равным 3,6 м, на II категорию - 3,2 м, на III категорию - 2,9 м, на IV категорию - 2,4. При расчете конструкций на конкретный самолет категорию нормативной нагрузки следует выбирать из таблицы 8. При расчете автомобильных дорог I и II категорий Dr = 3,2 м, для остальных категорий Dr = 2,9 м.
Для оснований, состоящих из двух слоев, значения и t2 принимаются равными нулю.
9.1.7 Если в основании более трех слоев, конструкцию приводят к расчетной трехслойной путем объединения наиболее тонких слоев со смежными, а при расчете эквивалентного коэффициента постели используют показатели (толщину tred и приведенное значение коэффициента постели Ksr) объединенного слоя, определяемые по формулам
(16)
(17)
где ti, Ksi - соответственно толщина, м, и коэффициент постели, МН/м3, каждого из объединяемых слоев.
9.1.8 Расчетное количество приложений нагрузки U следует определять по формуле
(18)
где na - количество осей в расчетной схеме загружения;
Ni - количество приложений колесной нагрузки за проектный срок эксплуатации (20 лет);
nj - количество учитываемых типов транспортных средств;
kn - коэффициент приведения, определяемый по графику, приведенному на рисунке 10, в зависимости от отношения расчетной нагрузки на колесо i-го транспортного средства Fdi к максимальной расчетной нагрузке для данного покрытия Fmax.
Рисунок 10 - График для определения коэффициента kn
9.2 Расчет армобетонных покрытий на укрепленном основании
9.2.1 Армобетонные покрытия на укрепленном основании должны удовлетворять следующим предельным состояниям по прочности:
- однослойные варианты покрытий на укрепленном основании
md <= mu; (19)
- двухслойные варианты покрытий на укрепленном основании
(20)
С целью недопущения перерасхода строительных материалов предельные состояния по каждому слою должны быть выполнены с точностью до 5%
(21)
9.2.2 Расчетные значения изгибающих моментов на единицу ширины сечения армобетонных однослойных покрытий на искусственном основании из материалов, для которых нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе (укрепленном основании), следует определять по формуле
(22)
где
B = 0,085·Eb·t3; (23)
Bf - жесткость укрепленного основания, (МН·м2)/пог. м
(24)
tf - толщина укрепленного основания, м;
Ef - расчетный модуль упругости укрепленного основания (при наличии нескольких слоев основания их жесткости суммируются), МПа;
mc,max - максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты, вычисляемый как для однослойной плиты жесткостью B + Bf по формуле (12), (МН·м)/пог. м;
k - переходный коэффициент от изгибающего момента при центральном загружении к моменту при краевом загружении, принимаемый для армобетонных покрытий со стыковыми соединениями или конструктивным краевым армированием равным 1,2; для армобетонных покрытий, устраиваемых без стыковых соединений и краевого армирования плит, - 1,5;
- безразмерный коэффициент
(25)
- коэффициент, определяемый по графику, приведенному на рисунке 11, в зависимости от значения коэффициента .
Рисунок 11 - График для определения коэффициента 
9.2.3 Расчетные значения изгибающих моментов на единицу ширины сечения армобетонных двухслойных покрытий на искусственном основании из материалов, для которых нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе (укрепленном основании), рекомендуется определять по следующим формулам:
- для верхнего слоя с совмещенными швами
(26)
- для нижнего слоя с совмещенными швами
(27)
- для верхнего слоя с несовмещенными швами
(28)
- для нижнего слоя с несовмещенными швами
(29)
где mc,max - максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты, вычисляемый как для однослойной плиты жесткостью Btot = Bsup + Binf + Bf, (МН·м)/пог. м;
k' - коэффициент, принимаемый равным 1,5 при отсутствии стыковых соединений в верхнем и нижнем слоях; 1,4 при устройстве стыковых соединений только в нижнем слое; 1,2 при устройстве стыковых соединений в верхнем и нижнем слоях или только в верхнем слое, но с параметрами, принятыми по толщине покрытия, вычисленной по суммарной жесткости слоев;
k1 - коэффициент, учитывающий концентрацию изгибающих моментов в верхнем слое двухслойного покрытия над краями и углами плит нижнего слоя, принимаемый по таблице 36;
- коэффициент, вычисляемый по формуле (25) в зависимости от величины , определяемой по графику, приведенному на рисунке 11, при следующих значениях :
- для покрытий с совмещенными швами;
- для покрытий с несовмещенными швами.
Таблица 36
Значения коэффициента k1
k1
k1
0
1,20
4,00
2,00
0,15
1,04
5,00
2,25
1,00
1,25
6,00
2,50
2,00
1,50
7,00
2,75
3,00
1,75
8,00
3,00
9.2.4 Предельные значения изгибающих моментов на единицу ширины сечения армобетонных однослойных покрытий mu на искусственном основании из материалов, для которых нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе (укрепленном основании), следует определять по формуле
(30)
где ku - коэффициент, учитывающий количество приложений колесных нагрузок за проектный срок службы, принимаемый при расчете покрытий автомобильных дорог равным 1, а при проектировании покрытий аэродромов рассчитываемый по формуле
(31)
9.2.5 Предельные значения изгибающих моментов на единицу ширины сечения армобетонных двухслойных покрытий на искусственном основании из материалов, для которых нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе (укрепленном основании), необходимо определять по следующим формулам:
- предельный изгибающий момент в верхнем слое
(32)
- предельный изгибающий момент в нижнем слое
(33)
где km - коэффициент, учитывающий толщину верхнего слоя и принимаемый по графику, приведенному на рисунке 12;
, - коэффициенты условий работы соответственно верхнего и нижнего слоев покрытия;
Rtb,sup, Rtb,inf - расчетные сопротивления растяжению при изгибе соответственно верхнего и нижнего слоев покрытия, МПа.
Рисунок 12 - График для определения коэффициента km
9.2.6 Расчет арматурной сетки армобетонного покрытия надлежит осуществлять следующим образом.
Определить шаг продольной арматуры сетки as при условии расположения крайних стержней на границах зоны армирования
(34)
где Bs - ширина зоны армирования плиты, определяемая как разница между шириной плиты и удвоенным значением защитного слоя шва 2a = 0,1 м;
n - количество стержней рабочей арматуры.
Определить количество стержней рабочей арматуры n для всей плиты с округлением в большую сторону до целого значения
(35)
где A1 - площадь сечения одного стержня рабочей арматуры, м2;
Asp - общая площадь стержней рабочей арматуры сетки армобетонной плиты, м2
(36)
Ab - площадь поперечного сечения плиты армобетонного покрытия, м2
Ab = t·Bs. (37)
Шаг поперечной арматуры сетки армобетонного покрытия принимается постоянным и равен 0,4 м. В случае деления арматурной сетки на фрагменты длина их нахлеста в продольном направлении должна быть не менее 30 номинальных диаметров стержней рабочей арматуры.
9.3 Расчет монолитных железобетонных покрытий на укрепленном основании
9.3.1 Железобетонные покрытия на укрепленном основании должны удовлетворять следующим предельным состояниям:
- по прочности
md <= mu (38)
(данное условие должно выполняться для конструкции покрытия и укрепленного основания; характеристики укрепленного основания подбираются таким образом, чтобы обеспечить равенство расчетного и предельного изгибающих моментов);
- по раскрытию трещин
acrc >= 0,3, (39)
где acrc - ширина раскрытия трещин в расчетном сечении, мм.
9.3.2 Расчетное значение изгибающего момента на единицу ширины сечения железобетонных покрытий на искусственном основании из материалов, для которых нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе (укрепленном основании), следует определять по формуле
md = mc,max·k·kN, (40)
где k - переходный коэффициент от изгибающего момента при центральном загружении к моменту при краевом загружении, принимаемый равным 1,15;
kN - коэффициент, учитывающий накопление остаточных прогибов в основании из материалов, не обработанных вяжущими, и принимаемый равным 1,1.
Величину mc,max при расчете железобетонных монолитных покрытий рекомендуется определять по формуле (12) в зависимости от жесткости, рассчитываемой с учетом параметров арматуры.
Жесткость железобетонных плит определяется по формуле
(41)
где As - площадь сечения растянутой арматуры на единицу ширины сечения плиты, м2/пог. м.;
- коэффициент, учитывающий работу бетона между трещинами в растянутой зоне и принимаемый равным при расчете по прочности 0,2, по раскрытию трещин - 1;
t0 - рабочая высота сечения (расстояние от сжатой грани сечения до центра тяжести растянутой арматуры), м (рисунок 13)
t0 = t - tpr - d/2, (42)
tpr - толщина защитного слоя, м;
x - высота сжатой зоны бетона в сечении, м
(43)
(44)
- коэффициент армирования, равный As/t0;
- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего волокна сжатой зоны сечения на участке между трещинами и принимаемый по таблице 37 в зависимости от отношения шага арматуры as, расположенной параллельно рассматриваемому сечению, к толщине плиты t.
а)
б)
z - плечо изгибающего момента, м; b - ширина рабочей зоны,
равная 1 м; Ru - сопротивление бетона, МПа
Рисунок 13 - Расчетная схема (а, б)
железобетонного покрытия
Таблица 37
Значения коэффициента 
0,50
0,75
1,00
1,25
1,50 и более
0,79
0,67
0,59
0,53
0,48
Значение величины шага арматуры as, расположенной параллельно рассматриваемому сечению, рекомендуется устанавливать по формуле
(45)
9.3.3 Предельное значение изгибающего момента на единицу ширины сечения железобетонных покрытий на искусственном основании из материалов, для которых нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе (укрепленном основании) mu, следует определять по формуле
(46)
где Rs - расчетное сопротивление арматуры растяжению, МПа.
9.3.4 Расчет железобетонных монолитных покрытий на искусственном основании из материалов, для которых нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе (укрепленном основании), заключается в подборе толщины укрепленного основания при заданной величине толщины железобетона, при которой выполняется условие прочности md = mu.
9.3.5 Расчет рекомендуется производить в следующем порядке. Сначала выполняется определение расчетного и предельного изгибающих моментов железобетонного покрытия без искусственного основания по формулам (40), (46) и проверяется условие прочности (38). Если это условие выполняется, укрепление основания не требуется.
При невыполнении условия прочности (38) вычисляется требуемый максимальный изгибающий момент mc,max,d при центральном загружении плиты из условия равенства расчетного и предельного изгибающих моментов
(47)
Следующим этапом расчета является определение требуемой упругой характеристики плиты , при которой выполняется условие md = mu. Определение величины следует выполнять по номограммам, приведенным на рисунках 14 - 18.
Рисунок 14 - Номограмма для определения 
нормативных нагрузок автомобильных дорог
а)
б)
Рисунок 15 - Номограммы (а, б) для определения 
транспортных средств
Рисунок 16 - Номограмма для определения 
нормативных нагрузок аэродромов
а)
б)
Рисунок 17 - Номограммы (а, б) для определения 
отечественных самолетов
а)
б)
Рисунок 18 - Номограммы (а, б) для определения 
зарубежных самолетов
Требуемое значение коэффициента постели Ksd, при котором достигается равенство расчетного и предельного изгибающих моментов, определяется по формуле
(48)
Определение эквивалентного модуля деформации искусственного основания Ed вычисляется по формуле
(49)
Эквивалентный модуль деформации E0 основания, включающего слои из материалов, для которых не нормировано расчетное сопротивление растяжению при изгибе, и грунт, определяется следующим образом:
(50)
По номограмме, приведенной на рисунке 19, определяется отношение в зависимости от соотношений
(51)
(52)
где Ec - модуль упругости материала основания, МПа.
Рисунок 19 - Номограмма для определения отношения 
Вычисляется условный диаметр круга передачи нагрузки от плиты покрытия к искусственному основанию Dr
(53)
где - коэффициент, определяемый в зависимости от отношения по таблице 38.
Таблица 38
Значения коэффициента 
0,1
1,042
0,6
1,300
0,2
1,095
0,7
1,363
0,3
1,140
0,8
1,430
0,4
1,190
0,9
1,500
0,5
1,240
1,0
1,580
Толщина искусственного укрепленного основания tf, при которой достигается равенство предельного и расчетного изгибающих моментов, определяется по формуле
(54)
При расчете по предельному состоянию (39) ширина раскрытия трещин в расчетном сечении железобетонной плиты определяется по формуле
(55)
где - величина напряжения в растянутой арматуре, МПа
(56)
- расстояние между трещинами, м
(57)
md - расчетный момент в рассматриваемом сечении при параметрах Kse = Ksd, , kN = 1, ;
x - высота сжатой зоны сечения, м, рассчитанная при ;
Us - периметр сечения арматуры, приходящейся на единицу ширины сечения плиты, м;
- коэффициент, принимаемый равным 0,7 для стержневой арматуры периодического профиля; 1,25 для сварных сеток из холоднодеформируемой проволоки;
kc - коэффициент, определяемый по формуле
(58)
Расчет арматурных сеток каркасов надлежит выполнять по формуле (34), при этом значения зон и процентов армирования назначаются по данным таблицы 29 и рисунка 7.
10 Расчет на морозоустойчивость монолитных армированных цементобетонных покрытий автомобильных дорог и аэродромов на укрепленных основаниях
10.1 Расчетные значения вертикальных деформаций равномерного пучения основания Sf в период эксплуатации покрытия не должны превышать предельных значений Su
Sf <= Su, (59)
где Sf - равномерная деформация пучения поверхности грунтового основания, м;
Su - предельное значение вертикальной деформации пучения основания, м, принимаемое по таблице 39.
Таблица 39
Предельные значения вертикальной деформации
пучения основания
Тип покрытия
Предельные значения вертикальной деформации пучения основания Su, м
Армобетонные и железобетонные покрытия:
автомобильных дорог
0,04
взлетно-посадочных полос аэродромов
0,02
магистральных рулежных дорожек аэродромов
0,03
рулежных дорожек, перронов, мест стоянок и др.
0,04
10.2 Для выполнения условия (59) следует предусматривать:
- понижение уровня подземных вод;
- устройство в основании стабильного слоя из непучинистых материалов с применением в отдельных случаях теплоизолирующих материалов для уменьшения глубины промерзания пучинистого грунта;
- мероприятия по уменьшению пучинистости грунтов основания путем обработки их на расчетную глубину солями (NaCl, CaCl2, MgCl2 и др.), понижающими температуру замерзания, органическими и минеральными вяжущими, а также электрохимической обработкой.
10.3 Возвышение поверхности покрытия над расчетным уровнем подземных вод должно быть не менее значений, приведенных в таблице 40.
Таблица 40
Минимальное возвышение поверхности покрытия над уровнем
подземных вод в дорожно-климатических зонах
Грунт основания (насыпи)
Минимальное возвышение поверхности покрытия, м, над уровнем подземных вод в дорожно-климатических зонах
II
III
IV
V
Песок средней крупности
1,1
0,9
0,8
0,7
Песок мелкий, супесь
1,6
1,2
1,1
1,0
Глина, суглинок, песок и супесь пылеватые
2,3
1,8
1,5
1,3
10.4 В случае, когда выполнение настоящих требований технико-экономически нецелесообразно, в грунтовом основании, сооружаемом во II и III дорожно-климатических зонах, следует устраивать капилляропрерывающие, а в IV и V дорожно-климатических зонах - гидроизолирующие прослойки, верх которых должен располагаться на расстоянии от поверхности покрытия не менее 0,9 м для II и III зон и 0,75 м для IV и V зон. Низ прослоек должен отстоять от горизонта подземных вод не менее чем на 0,2 м.
10.5 Значение деформации равномерного пучения основания Sf согласно расчетной схеме, приведенной на рисунке 20, следует определять по формуле
(60)
где Hi - высота промерзающего слоя основания за вычетом слоев, лежащих выше i-го слоя, м;
mzi - коэффициент, учитывающий снижение интенсивности пучения по глубине и определяемый по рисунку 21 в зависимости от отношения Hi/Hf;
Hf - высота промороженной толщи покрытия и основания, м;
kfi - коэффициент морозного пучения i-го слоя, принимаемый по таблице 41.
1 - покрытие; 2 - искусственное основание;
3, 4, 5 - естественное основание;
6 - изотерма начала пучения
Рисунок 20 - Расчетная схема к определению коэффициента
морозного пучения kf
Рисунок 21 - График для определения коэффициента mz
Таблица 41
Значения коэффициента морозного пучения
Тип грунта
Коэффициент морозного пучения при типе гидрогеологических условий
1
2
3
Пески:
гравелистые
0
0
0,01
крупные
0
0,01
0,02
средней крупности
0
0,01
0,03
мелкие с содержанием частиц размером менее 0,05 мм, %:
до 2
0
0,01
0,03
свыше 2 до 15
0,01
0,02
0,04
пылеватые
0,02
0,05
0,10
Супеси:
с содержанием песчаных частиц размером от 0,25 до 0,05 мм, %:
20 и менее
0,01
0,03
0,10
свыше 20
0,03
0,05
0,12
пылеватые
0,04
0,08
0,20
Суглинки:
с содержанием глинистых частиц, %:
от 10 до 20
0,02
0,04
0,12
свыше 20 до 30
0,03
0,05
0,14
пылеватые
0,04
0,06
0,20
Глина
0,03
0,05
0,10
Приложение А
ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА МОНОЛИТНЫХ АРМИРОВАННЫХ ЦЕМЕНТОБЕТОННЫХ
ПОКРЫТИЙ ДОРОГ И АЭРОДРОМОВ НА УКРЕПЛЕННЫХ ОСНОВАНИЯХ
А.1 Пример расчета однослойного армобетонного покрытия автомобильной дороги на укрепленном основании на нормативную нагрузку
Исходные данные.
Расчетная нагрузка АК.
Категория автомобильной дороги IА.
Характеристика района проектирования: II дорожно-климатическая зона; 50° северной широты, 1-й тип гидрогеологических условий, грунт естественного основания суглинок с Ks = 50 МН/м3.
А.1.1 Конструирование
На основании опыта проектирования подобных конструкций принимаем следующий конструктивный вариант армобетонного покрытия на укрепленном основании.
Армобетонное покрытие без стыковых соединений по контуру
(Btb = 4,0; Eb = 3,24·104 МПа; Rtb = 3,43 МПа; t = 0,19 м).
Искусственное основание из пескоцемента
(E = 2900 МПа; tf = 0,22 м).
Основание из песчано-гравийной смеси
(Ks1 = 280 МН/м3; t1 = 0,35 м).
Естественное суглинистое основание
(Ks = 50 МН/м3).
А.1.2 Расчет принятого варианта конструкции покрытия на прочность
А.1.2.1 Определение расчетных коэффициентов:
- переходного k = 1,5;
- учитывающего количество приложений колесных нагрузок ku = 1,0.
А.1.2.2 Расчет эквивалентного коэффициента постели:
,
,
Dr = 3,2 м, t2 = 0, .
А.1.2.3 Определение расчетного изгибающего момента:
- жесткость армобетонной плиты
B = 0,085·Eb·t3 = 18,8897 (МН·м2)/пог. м;
- жесткость укрепляемого основания
;
- суммарная жесткость
B + Bf = 21,5144 (МН·м2)/пог. м;
- упругая характеристика плиты
;
- динамическая нагрузка от одного колеса
Fd = 0,07475 МН;
- давление в шине
pa = 0,6 МПа;
- радиус круга, равновеликого площади отпечатка колеса
;
- параметр 
;
- единичный изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением (рисунок А.1)
;
- сумма единичных изгибающих моментов, создаваемых действием колес, расположенных за пределами расчетного сечения (таблица А.1);
- максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты
;
- коэффициент при и 
;
- расчетное значение изгибающего момента
.
Рисунок А.1 - Расчетная схема приложения нагрузки
(движение вдоль оси X)
Таблица А.1
N
колеса
Декартовы координаты
Приведенные координаты
Единичные изгибающие моменты, м/пог. м
yi
xi
2
1,90
0
2,641
0
-0,0179
0,0047
Сумма единичных изгибающих моментов, м/пог. м
-
0,0047
Максимальное значение суммы, м/пог. м
0,0047
А.1.2.4 Определение предельного изгибающего момента
.
А.1.2.5 Определение процента недонапряжения
.
Заключение: прочность конструкции покрытия обеспечена.
А.1.3 Расчет принятого варианта конструкции покрытия на морозоустойчивость при высоте промороженной толщи Hf = 1,4 м
А.1.3.1 Определение расчетных коэффициентов:
- пучения для грунтов естественного основания kf = 0,03, для остальных материалов покрытия и основания kf1 = 0;
- учитывающего интенсивность снижения пучения по глубине mz1
, mz1 = 0,57.
А.1.3.2 Определение расчетного значения деформации пучения основания
Sf = H1·mz1·kf1 = (1,4 - 0,19 - 0,22 - 0,35)·0,57·0,03 = 0,011 м.
Заключение: морозоустойчивость конструкции покрытия обеспечена, так как Sf = 0,011 <= Su = 0,02.
А.1.4 Расчет арматурной сетки для принятого варианта покрытия
А.1.4.1 Исходные данные.
Процент продольного армирования .
Тип арматуры: стержневая горячекатаная периодического профиля А300 (А-II), Es = 2·105 МПа, Rs = 270 МПа, номинальный диаметр стержня d = 8 мм, площадь сечения одного стержня A1 = 5,026·10-5 м2.
А.1.4.2 Расчет арматурной сетки:
- площадь поперечного сечения плиты армобетонного покрытия при ширине зоны армирования Bs = 7,5 - 2·0,05 = 7,4 м
Ab = t·Bs = 0,19·7,4 = 1,406 м2;
- площадь всех стержней продольной арматуры на плиту
;
- количество стержней продольной арматуры
;
- расстояние между продольными стержнями
;
- расстояние между поперечными стержнями конструктивное и равно 0,4 м.
А.1.4.3 Принимается сетка из арматурной стали класса А300 (А-II) с диаметром стержней 8 мм и размером ячейки 0,27 x 0,4 м.
А.2 Пример расчета однослойного армобетонного покрытия автомобильной дороги на укрепленном основании
Исходные данные.
Расчетная нагрузка - седельный тягач Iveco-Eurotrakker MP720E42TH.
Категория автомобильной дороги IА.
Характеристика района проектирования: II дорожно-климатическая зона, 50° северной широты, 1-й тип гидрогеологических условий, грунт естественного основания суглинок с Ks = 50 МН/м3.
А.2.1 Конструирование
На основании опыта проектирования подобных конструкций принимаем следующий конструктивный вариант армобетонного покрытия на укрепленном основании.
Армобетонное покрытие без стыковых соединений по контуру
(Btb = 4,0; Eb = 3,24·104 МПа; Rtb = 3,43 МПа; t = 0,23 м).
Искусственное основание из пескоцемента
(E = 2900 МПа; tf = 0,25 м).
Основание из песчано-гравийной смеси
(Ks1 = 280 МН/м3; t1 = 0,35 м).
Естественное суглинистое основание
(Ks = 50 МН/м3).
А.2.2 Расчет принятого варианта конструкции покрытия на прочность
А.2.2.1 Определение расчетных коэффициентов:
- переходного k = 1,5;
- учитывающего количество приложений колесных нагрузок ku = 1,0.
А.2.2.2 Расчет эквивалентного коэффициента постели
,
,
Dr = 3,2 м, t2 = 0, .
А.2.2.3 Определение расчетного изгибающего момента:
- жесткость армобетонной плиты
B = 0,085·Eb·t3 = 33,5079 (МН·м2)/пог. м;
- жесткость укрепляемого основания
;
- суммарная жесткость
B + Bf = 37,3595 (МН·м2)/пог. м;
- упругая характеристика плиты
;
- динамическая нагрузка от одного колеса
Fd = 0,04781 МН;
- давление в шине
pa = 0,85 МПа;
- радиус круга, равновеликого площади отпечатка колеса
;
- параметр 
- единичный изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением (рисунок А.2)
;
- сумма единичных изгибающих моментов, создаваемых действием колес, расположенных за пределами расчетного сечения (таблица А.2);
- максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты
;
- коэффициент при и 
;
- расчетное значение изгибающего момента
.
Рисунок А.2 - Расчетная схема приложения нагрузки
(движение вдоль оси X)
Таблица А.2
N
колеса
Декартовы координаты
Приведенные координаты
Единичные изгибающие моменты, м/пог. м
yi
xi
2
0,219
0
0,2652
0
0,1025
0,1679
3
0,219
1,38
0,2652
1,6713
0,0201
-0,0191
4
0
1,38
0
1,6713
0,0217
-0,0199
5
2,042
0
2,4730
0
-0,0192
0,0063
6
2,261
0
2,7383
0
-0,0171
0,0039
7
2,261
1,38
2,7383
1,6713
-0,0090
-0,0025
8
2,042
1,38
2,4730
1,6713
-0,0095
-0,0030
Сумма единичных изгибающих моментов, м/пог. м
0,1443
0,1781
Максимальное значение суммы , м/пог. м
0,1781
А.2.2.4 Определение предельного изгибающего момента
.
А.2.2.5 Определение процента недонапряжения
.
Заключение: прочность конструкции покрытия обеспечена.
А.2.3 Расчет принятого варианта конструкции покрытия на морозоустойчивость при высоте промороженной толщи Hf = 1,4 м
А.2.3.1 Определение расчетных коэффициентов:
- пучения для грунтов естественного основания kf = 0,03, для остальных материалов покрытия и основания kf1 = 0;
- учитывающего интенсивность снижения пучения по глубине mz1
, mz1 = 0,63.
А.2.3.2 Определение расчетного значения деформации пучения основания
Sf = H1·mz1·kf1 = (1,4 - 0,23 - 0,25 - 0,35)·0,63·0,03 = 0,011 м.
Заключение: морозоустойчивость конструкции покрытия обеспечена, так как Sf = 0,011 <= Su = 0,02.
А.2.4 Расчет арматурной сетки для принятого варианта покрытия
А.2.4.1 Исходные данные.
Процент продольного армирования .
Тип арматуры: стержневая горячекатаная периодического профиля А300 (А-II), Es = 2·105 МПа, Rs = 270 МПа, номинальный диаметр стержня d = 8 мм, площадь сечения одного стержня A1 = 5,026·10-5 м2.
А.2.4.2 Расчет арматурной сетки:
- площадь поперечного сечения плиты армобетонного покрытия при ширине зоны армирования Bs = 7,5 - 2·0,05 = 7,4 м
Ab = t·Bs = 0,23·7,4 = 1,702 м2;
- площадь всех стержней продольной арматуры на плиту
;
- количество стержней продольной арматуры
;
- расстояние между продольными стержнями
;
- расстояние между поперечными стержнями конструктивное и равно 0,4 м.
А.2.4.3 Принимается сетка из арматурной стали класса А300 (А-II) с диаметром стержней 8 мм и размером ячейки 0,22 x 0,4 м.
А.3 Пример расчета однослойного армобетонного покрытия аэродрома на укрепленном основании
Исходные данные.
Расчетная нагрузка I КНН.
Интенсивность движения 25 операций/сут.
Характеристика района проектирования: II дорожно-климатическая зона, 50° северной широты, 1-й тип гидрогеологических условий, грунт естественного основания суглинок с Ks = 50 МН/м3, группа участков покрытия A.
А.3.1 Конструирование
На основании опыта проектирования подобных конструкций принимаем следующий конструктивный вариант армобетонного покрытия на укрепленном основании.
Армобетонное покрытие со стыковыми соединениями по контуру плиты
(Btb = 4,0; Eb = 3,24·104 МПа; Rtb = 3,43 МПа; t = 0,32 м).
Искусственное основание из пескоцемента
(E = 7800 МПа; tf = 0,33 м).
Основание из крупнозернистого песка
(Ks1 = 160 МН/м3; t1 = 0,35 м).
Естественное суглинистое основание
(Ks = 50 МН/м3).
А.3.2 Расчет принятого варианта конструкции покрытия на прочность
А.3.2.1 Определение расчетных коэффициентов:
- динамичности kd = 1,2;
- разгрузки ;
- переходного k = 1,2;
- учитывающего количество приложений колесных нагрузок ku
,
.
A.3.2.2 Расчет эквивалентного коэффициента постели
,
,
Dr = 3,6 м, t2 = 0, .
A.3.2.3 Определение расчетного изгибающего момента:
- жесткость армобетонной плиты
;
- жесткость укрепляемого основания
;
- суммарная жесткость
B + Bf = 125,0291 (МН·м2)/пог. м;
- упругая характеристика плиты
;
- динамическая нагрузка от одного колеса
;
- радиус круга, равновеликого площади отпечатка колеса
;
- параметр 
;
- единичный изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением (рисунок А.3)
;
- сумма единичных изгибающих моментов, создаваемых действием колес, расположенных за пределами расчетного сечения (таблица А.3);
- максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты
;
- коэффициент при , 
;
- расчетное значение изгибающего момента
.
Рисунок А.3 - Расчетная схема приложения нагрузки
(движение вдоль оси X)
Таблица А.3
N
колеса
Декартовы координаты
Приведенные координаты
Единичные изгибающие моменты, м/пог. м
yi
xi
2
0,7
0
0,5897
0
0,0347
0,0968
3
0,7
1,3
0,5897
1,0951
0,0277
-0,0002
4
0
1,3
0
1,0951
0,0478
-0,00585
Сумма единичных изгибающих моментов, м/пог. м
0,1102
0,0968
Максимальное значение суммы , м/пог. м
0,1102
А.3.2.4 Определение предельного изгибающего момента
.
А.3.2.5 Определение процента недонапряжения
.
Заключение: прочность конструкции покрытия обеспечена.
А.3.3 Расчет принятого варианта конструкции покрытия на морозоустойчивость при высоте промороженной толщи Hf = 1,4 м
А.3.3.1 Определение расчетных коэффициентов:
- пучения для грунтов естественного основания kf = 0,03, для остальных материалов покрытия и основания kf1 = 0;
- учитывающего интенсивность снижения пучения по глубине mz1
, mz1 = 0,5.
А.3.3.2 Определение расчетного значения деформации пучения основания
Sf = H1·mz1·kf1 = (1,4 - 0,32 - 0,33 - 0,35)·0,50·0,03 = 0,006 м.
Заключение: морозоустойчивость конструкции покрытия обеспечена, так как Sf = 0,006 <= Su = 0,02.
А.3.4 Расчет арматурной сетки для принятого варианта покрытия
А.3.4.1 Исходные данные.
Процент продольного армирования .
Тип арматуры: стержневая горячекатаная периодического профиля А300 (А-II), Es = 2·105 МПа, Rs = 270 МПа, номинальный диаметр стержня d = 14 мм, площадь сечения одного стержня A1 = 1,539·10-4 м2.
А.3.4.2 Расчет арматурной сетки:
- площадь поперечного сечения плиты армобетонного покрытия при ширине зоны армирования Bs = 7,5 - 2·0,05 = 7,4 м
Ab = t·Bs = 0,32·7,4 = 2,368 м2;
- площадь всех стержней продольной арматуры плиты
;
- количество стержней продольной арматуры
;
- расстояние между продольными стержнями
;
- расстояние между поперечными стержнями конструктивное и равно 0,4 м.
А.3.4.3 Принимается сетка из арматурной стали класса А300 (А-II) с диаметром стержней 14 мм и размером ячейки 0,34 x 0,4 м.
А.4 Пример расчета однослойного монолитного железобетонного покрытия аэродрома на укрепленном основании
Исходные данные.
Расчетная нагрузка I КНН.
Характеристика района проектирования: II дорожно-климатическая зона, 50° северной широты, 1-й тип гидрогеологических условий, грунт естественного основания суглинок с Ks = 50 МН/м3, группа участков покрытия A.
А.4.1 Конструирование
На основании опыта проектирования подобных конструкций принимаем следующий конструктивный вариант железобетонного покрытия на укрепленном основании.
Железобетонное покрытие
(Btb = 4,0; Eb = 3,24·104 МПа; Rtb = 3,43 МПа; t = 0,24 м).
Арматура без стыковых соединений
(А400, d = 14 мм, Es = 2·105 МПа, Rs = 355 МПа, , ).
Искусственное основание из пескоцемента
(E = 2900 МПа; tf - по расчету).
Основание из крупнозернистого песка
(Ks1 = 160 МН/м3; t1 = 0,35 м).
Естественное суглинистое основание
(Ks = 50 МН/м3).
А.4.2 Расчет принятого варианта конструкции покрытия на прочность
А.4.2.1 Определение расчетных коэффициентов:
- динамичности kd = 1,2;
- разгрузки ;
- переходного k = 1,15;
- условий работы ;
- учета накопления остаточных прогибов в основании при расчете варианта без укрепленного основания kN = 1,1.
А.4.2.2 Расчет эквивалентного коэффициента постели
,
,
Dr = 3,6 м, t2 = 0, .
A.4.2.3 Определение расчетного изгибающего момента:
- рабочая высота сечения
;
- площадь сечения растянутой арматуры на единицу ширины плиты
;
- шаг арматуры, параллельной рассматриваемому сечению
;
- коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего волокна сжатой зоны сечения на участке между трещинами
при ;
- параметр 
;
- высота сжатой зоны сечения
;
- жесткость покрытия
- упругая характеристика плиты
;
- расчетная нагрузка на колесо
;
- радиус круга, равновеликого площади отпечатка колеса
;
- параметр 
;
- единичный изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением (см. рисунок А.3)
;
- сумма единичных изгибающих моментов, создаваемых действием колес, расположенных за пределами расчетного сечения (таблица А.4);
- максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты
;
- расчетное значение изгибающего момента
.
Таблица А.4
N
колеса
Декартовы координаты
Приведенные координаты
Единичные изгибающие моменты, м/пог. м
yi
xi
2
0,7
0
0,9537
0
0,00157
0,05787
3
0,7
1,3
0,9537
1,7712
0,00550
-0,01346
4
0
1,3
0
1,7712
0,01882
-0,02064
Сумма единичных изгибающих моментов, м/пог. м
0,02589
0,05787
Максимальное значение суммы , м/пог. м
0,05787
А.4.2.4 Определение предельного изгибающего момента
Поскольку условие требуемой прочности не выполняется, необходимо устройство укрепленного основания.
А.4.2.5 Расчет толщины укрепленного основания:
- максимальный изгибающий момент из условия равенства расчетного и предельного изгибающих моментов
;
- требуемое значение упругой характеристики плиты , при которой удовлетворяется условие прочности (по номограмме, приведенной на рисунке 14, );
- требуемое значение коэффициента постели
;
- условный диаметр круга передачи нагрузки от плиты покрытия к искусственному основанию при значениях
и ,
;
- требуемая толщина укрепленного основания определяется при значениях
и ;
- по номограмме, приведенной на рисунке 19, ;
- требуемая толщина, удовлетворяющая условию прочности
;
- толщина укрепленного основания принимается равной tf = 0,22 м.
А.4.3 Расчет принятого варианта конструкции покрытия по ширине раскрытия трещин
А.4.3.1 Определение расчетного изгибающего момента:
- параметр 
;
- высота сжатой зоны сечения
- жесткость покрытия
- упругая характеристика плиты
;
- параметр 
;
- единичный изгибающий момент от действия колеса, центр отпечатка которого совпадает с расчетным сечением
;
- сумма единичных изгибающих моментов, создаваемых действием колес, расположенных за пределами расчетного сечения (таблица А.5);
- максимальный изгибающий момент при центральном загружении плиты
;
- расчетное значение изгибающего момента
md = mc,max·k·kN = 0,02672·1,15·1,0 = 0,03073 (МН·м)/пог. м.
Таблица А.5
N
колеса
Декартовы координаты
Приведенные координаты
Единичные изгибающие моменты, м/пог. м
yi
xi
2
0,7
0
1,6681
0
-0,01987
0,02179
3
0,7
1,3
1,6681
3,0979
-0,00190
-0,00776
4
0
1,3
0
3,0979
0,00183
-0,01385
Сумма единичных изгибающих моментов, м/пог. м
0,00183
0,02179
Максимальное значение суммы , м/пог. м
0,02179
А.4.3.2 Величина напряжения в растянутой арматуре
;
- значение коэффициента kc
А.4.3.3 Расстояние между трещинами
.
А.4.3.4 Расчетное значение ширины раскрытия трещин
.
Ширина раскрытия трещин допустима, так как выполняется условие .
А.4.4 Расчет принятого варианта конструкции покрытия на морозоустойчивость при высоте промороженной толщи Hf = 1,4 м
А.4.4.1 Определение расчетных коэффициентов:
- пучения для грунтов естественного основания kf = 0,03, для остальных материалов покрытия и основания kf1 = 0;
- учитывающего интенсивность снижения пучения по глубине mz1
, mz1 = 0,56.
А.4.4.2 Определение расчетного значения деформации пучения основания
Sf = H1·mz1·kf1 = (1,4 - 0,24 - 0,22 - 0,35)·0,56·0,03 = 0,01 м.
Заключение: морозоустойчивость конструкции покрытия обеспечена, так как Sf = 0,01 <= Su = 0,02.
А.4.5 Расчет армирования железобетонного покрытия
А.4.5.1 Расчет сетки положительных изгибающих моментов (нижней сетки каркаса) при размерах плиты в плане 7,5 x 20 м:
- размер краевой зоны ;
- поправочный коэффициент ;
- значения процентов армирования по зонам нижней сетки в соответствии со схемой, приведенной на рисунке 7, а, и данными таблицы 29 (рисунок А.4, таблица А.6).
Рисунок А.4 - Схема деления плиты на зоны армирования
согласно рисунку 7, а
(цифры в кружках обозначают зоны армирования плиты)
Таблица А.6
N зоны сетки в соответствии со схемой армирования плиты (см. рисунок А.4)
Процент армирования 
Продольная арматура
Поперечная арматура
1
3
5
7
А.4.5.2 Расчет сетки отрицательных изгибающих моментов (верхней сетки каркаса) при размерах плиты в плане 7,5 x 20 м:
- размер краевой зоны S = 1,6·n = 1,6·0,73394 = 1,17 м;
- значения процента армирования по зонам верхней сетки в соответствии со схемой, приведенной на рисунке 7, б, и данными таблицы 29 (рисунок А.5, таблица А.7).
Рисунок А.5 - Схема деления плиты на зоны армирования
согласно рисунку 7, б
(цифры в кружках обозначают зоны армирования плиты)
Таблица А.7
N зоны сетки в соответствии со схемой армирования плиты (см. рисунок А.5)
Процент армирования 
Продольная арматура
Поперечная арматура
12
20
22
26
30
32
А.4.5.3 Расстояния между продольными стержнями арматуры верхней и нижней сеток каркаса надлежит определять по каждой зоне:
- расстояния между продольными стержнями при условии расположения крайних стержней на границах зоны армирования следует определять по формуле (34);
- количество стержней арматуры n следует определять по формуле (35) с округлением в большую сторону до целого значения.
БИБЛИОГРАФИЯ
[1]
Методические рекомендации по проектированию жестких дорожных одежд (взамен ВСН 197-91), 2004
[2]
Пособие к СНиП 2.03.01-84. Проектирование железобетонных сборно-монолитных конструкций, 1991
[3]
Глушков Г.И., Бабков В.Ф., Тригони В.Е. и др. Жесткие покрытия аэродромов и автомобильных дорог, 1994
[4]
ТУ 218 РСФСР 620-90
Смеси бетонные жесткие для строительства цементобетонных покрытий и оснований автомобильных дорог и аэродромов
ИС МЕГАНОРМ: примечание.
Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.
ОКС
Ключевые слова: автомобильная дорога, дорожная одежда, аэродромное покрытие, армированное цементобетонное покрытие, армобетонное покрытие, железобетонное покрытие, укрепленное основание
Руководитель
организации-разработчика
Федеральное государственное
бюджетное образовательное
учреждение высшего
профессионального образования
"Московский автомобильно-дорожный
государственный технический
университет (МАДИ)"
Проректор по научной работе
А.М.ИВАНОВ