"ВСН 32-89. Инструкция по определению грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений эксплуатируемых автодорожных мостов" (утв. Минавтодором РСФСР 22.07.1988)

Главная // Актуальные документы // ВСН (Ведомственные строительные нормы)

СПРАВКА

Источник публикации

М., 2000

Примечание к документу

Документ утратил силу в связи с изданием Приказа Минтранса России от 11.03.2021 N 68.

Введен в действие с 1 января 1990 года.

Взамен ВСН 32-78 .

Название документа

"ВСН 32-89. Инструкция по определению грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений эксплуатируемых автодорожных мостов"

(утв. Минавтодором РСФСР 22.07.1988)

"ВСН 32-89. Инструкция по определению грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений эксплуатируемых автодорожных мостов"
(утв. Минавтодором РСФСР 22.07.1988)

Содержание

ВСН 32-89. Инструкция по определению грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений эксплуатируемых автодорожных мостов

1. Общая часть

2. Определение предельных усилий в элементах

3. Определение допустимых значений расчетных усилий от временных нагрузок

4. Определение усилий в несущих элементах пролетного строения от эталонных временных вертикальных нагрузок

5. Определение усилий от временных нагрузок в пролетных строениях с дефектами

6. Примеры определения грузоподъемности пролетного строения

Приложение 1. Определение коэффициентов поперечной установки К(i)q для типовых сборных пролетных строений (расчетный метод)

Приложение 2. Определение коэффициентов поперечной установки K(i)q для монолитных пролетных строений (расчетный метод)

Приложение 3. Краткие сведения по нормативным документам проектирования автодорожных мостов

Приложение 4. Типовые проекты пролетных строений, по которым приведены матрицы ординат поперечных линий влияния

Приложение 5. Таблицы ординат поперечных линий влияния пролетных строений (типовой проект, вып. 56, Союздорпроект), имеющих нарушение связей между балками в нижней зоне

Приложение 6. Таблицы ординат поперечных линий влияния пролетных строений при различных соотношениях жесткости балок (для середины пролета)

Приложение 7. Допускаемые значения изгибающих моментов в балках, плите и диафрагмах (по СНиП 2.05.03-84) в типовых пролетных строениях

Утверждена

Минавтодором РСФСР

22 июля 1988 года

ВЕДОМСТВЕННЫЕ СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ

ИНСТРУКЦИЯ

ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ

ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ БАЛОЧНЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

ЭКСПЛУАТИРУЕМЫХ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ

ВСН 32-89

Срок введения

1 января 1990 года

Настоящая Инструкция разработана взамен ранее действовавшей инструкции ВСН 32-78 /Минавтодор.

Она содержит методику определения грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений мостов, имеющих дефекты в несущих элементах конструкций, а также конструкций без дефектов, грузоподъемность которых неизвестна.

Инструкция предназначена для инженерно-технических работников.

Инструкция разработана совместно НПО Росдорнии (кандидаты техн. наук С.А. Мусатов, В.И. Шестериков, инж. С.И. Рыклин), НПО "Дорстройтехника" Миндорстроя БССР (канд. техн. наук П.В. Золотов, инж. А.Г. Пастушенко) и кафедрой мостов ХАДИ (канд. техн. наук Н.П. Лукин, инж. А.С. Лозицкий) при участии кафедры мостов МАДИ (канд. техн. наук С.О. Зеге).

Внесена дорожным научно-исследовательским и производственно-технологическим объединением НПО Росдорнии.

Утверждена Министерством автомобильных дорог РСФСР.

1. ОБЩАЯ ЧАСТЬ

1.1. Настоящая Инструкция устанавливает правила определения грузоподъемности железобетонных балочных пролетных строений для определения условий пропуска по ним транспортных средств, включая тяжеловесные.

1.2. Инструкция предназначена для использования мостоиспытательными станциями, проектными организациями и специалистами-мостовиками эксплуатационных организаций.

1.3. В Инструкции приняты следующие понятия:

грузоподъемность - наибольшая масса (класс) транспортного средства определенного вида, которая может быть безопасно пропущена в транспортном потоке или одиночном порядке по сооружению с учетом его фактического состояния.

Безопасность пропуска транспортных средств характеризуется отсутствием опасности наступления предельного состояния в сооружении от этих нагрузок;

несущая способность - предельные усилия, которые могут быть восприняты сечением элемента до достижения предельного состояния;

дефект - это каждое отдельное несоответствие конструкции пролетного строения установленным требованиям ( ГОСТ 15467-79 );

повреждение - это недостаток в виде нарушения формы или целостности элемента, возникающего в результате силового, температурного или влажностного воздействия, приводящего к снижению его грузоподъемности и долговечности.

1.4. Грузоподъемность для потока (колонны) автомобилей выражают в виде:

массы эталонного трехосного грузовика, находящегося в составе колонны таких же автомобилей с дистанцией 10 м (рис. 1);

установленного класса К автомобильной нагрузки по схеме АК, приведенной в СНиП 2.05.03-84 "Мосты и трубы".

Рис. 1. Эталонная автомобильная нагрузка

Грузоподъемность для тяжелой одиночной нагрузки принимают в виде массы эталонной четырехосной тележки с расстоянием между осями 1,2 м (рис. 2).

Рис. 2. Эталонная одиночная нагрузка

1.5. При определении грузоподъемности через эталонную одиночную нагрузку предусматривают наиболее невыгодное ее расположение в пределах фактической ширины проезжей части, но не ближе 0,25 м к бордюру, считая от края обода, если мост запроектирован по нормам до 1984 г.

1.6. Применительно к автомобильной нагрузке грузоподъемность определяют для условия движения нескольких рядов колонн, число которых соответствует числу полос движения и положение в пределах ездового полотна невыгоднейшее для рассматриваемого сечения конструкции. Расстояние между осями соседних рядов колонн автомобилей должно быть не менее 3,0 м. Установку автомобильной нагрузки на пролетном строении по схеме АК принимают по СНиП 2.05.03-84 .

1.7. Возможность пропуска конкретных тяжеловесных транспортных средств по сооружению с весом или осевыми нагрузками, превышающими установленную эталонную нагрузку (например, сверхнормативную), определяют соответствующим расчетом каждого объекта на это транспортное средство отдельно.

1.8. Регулирование режима движения по мосту с установленной грузоподъемностью осуществляют с помощью соответствующих дорожных знаков по ГОСТ 10807-78 , причем весовые параметры транспортного средства приводятся к значениям его массы:

ограничение массы (знак 3.11);

ограничение нагрузки на ось (знак 3.12), если определяющими грузоподъемность являются элементы ездового полотна (деформационные швы, сопряжение моста с насыпью, настил) или плита проезжей части;

ограничение максимальной скорости автомобилей (знак 3.24), если при определении грузоподъемности это необходимо из-за состояния покрытия, деформационных швов, узла сопряжения моста с насыпью.

Можно использовать также дополнительную информацию в виде табличек (например, "Проезд по оси проезжей части" и др.).

1.9. Расчет грузоподъемности несущих элементов пролетного строения следует производить с учетом действительных размеров элементов, распределения усилий между элементами от постоянных и временных нагрузок, дефектов и повреждений, влияющих на грузоподъемность, прочностных и деформативных характеристик бетона и арматуры.

Во всех случаях решению этой задачи предшествует:

обследование сооружения, включая ознакомление с технической документацией, для установления данных по сооружению и характера изменения его состояния;

уточнение расчетной схемы сооружения (пролетных строений, опор и их элементов) с учетом данных обследований и испытаний;

вычисление геометрических характеристик элементов по результатам замеров их сечений - площади сечения элементов и рабочей арматуры, моментов сопротивления сечения, статических моментов и др.;

определение прочностных и деформативных характеристик материалов конструкции - прочности бетона на сжатие и марки стали арматуры (а по ним установление расчетных сопротивлений материалов, которые следует принимать при определении несущей способности сечения), а также и модуля упругости;

определение (прямым или косвенным путем) соответствия фактических размеров несущих конструкций, влияющих на надежность сооружения, конструктивным требованиям по проекту и СНиПу (по толщине элементов, защитному слою, расположению арматуры и др.).

1.10. Работы по обследованию пролетных строений проводят в соответствии с требованиями СНиП 3.06.07-86 "Мосты и трубы. Правила обследования и испытания".

1.11. Для установления грузоподъемности пролетных строений следует определить:

предельные усилия или деформации для расчетных сечений по первой и второй группам предельного состояния (несущую способность сечения

);

долю расчетных усилий или деформаций от постоянной нагрузки (

) и толпы (

) с учетом имеющихся изменений в статической схеме и дефектов (повреждений);

долю от предельных усилий или деформаций, которую можно передать на подвижную временную нагрузку (допустимые значения расчетного усилия)

;

допустимые значения веса подвижной временной вертикальной нагрузки по схеме эталонной (автомобильной, одиночной колесной) или допустимый класс нагрузки К.

1.12. Допустимые значения веса эталонной подвижной вертикальной нагрузки или допустимый класс нагрузки устанавливают, вычисляя усилия от этих нагрузок

и сопоставляя их с допустимым значением расчетного усилия

при соблюдении условия:

1.13. Задача может быть решена как теоретически, так и экспериментально-теоретическими методами.

При теоретическом методе значения

от временной подвижной вертикальной нагрузки эталонной или тяжеловесной вычисляют по результатам загружения линий (поверхностей) влияния усилий в рассчитываемых элементах с учетом указаний пп. 1.17 - 1.21 .

Для вычисления ординат поперечных линий (поверхностей) влияния могут быть использованы соответствующие таблицы Приложений 1 , 2 , 5 и 6 настоящей Инструкции, программы, разработанные автодорожными институтами (МАДИ, ХАДИ <1> и др.), а также другие программы, позволяющие получить ординаты поверхностей влияния усилий в балках.

--------------------------------

<1> Для инженерных расчетов на кафедре мостов ХАДИ составлены программы ЭМ-5.1 (ЭВМ и ПЭВМ), а в МАДИ - расчетная программа POSTV.

Экспериментально-теоретический метод предусматривает экспериментальное определение жесткостных характеристик (деформаций) отдельных элементов в пространственной системе пролетного строения или определение ординат для построения поперечных линий влияния главных балок пролетных строений, а затем расчетным путем - определение грузоподъемности как в теоретическом методе.

1.14. Необходимость испытаний пролетного строения устанавливает организация, проводящая обследование, в зависимости от характера обнаруженных дефектов, влияющих на грузоподъемность, а также полноты информации о сооружении, полученной при обследовании.

Статические испытания проводят для построения натурных поперечных линий влияния прогибов и других характерных деформаций в средних сечениях главных балок, необходимых для расчета усилий. Подбор испытательной нагрузки производят расчетным путем (см. п. 5.4 ). Измерительную аппаратуру следует принимать согласно пп. 5.9 - 5.13 .

Испытания пролетного строения организуют в соответствии с СНиП 3.06.07-86 , а также п. 5.4 .

1.15. Перечень основных дефектов, влияющих на расчетную схему, геометрические характеристики элементов, прочностные и деформативные характеристики материала, несущую способность сечения, распределение усилий между элементами (пространственную работу конструкций), приведен в табл. 1.

Таблица 1

─────┬──────────────────────┬──────────────────────┬───────────────────────

N п/п│ Вид дефекта │ Характер влияния │ Форма учета

│ │ на элемент │

─────┼──────────────────────┼──────────────────────┼───────────────────────

1 │ 2 │ 3 │ 4

1 │ Коррозия рабочей │ Ослабление сечения │ Учитывать фактические

│арматуры в растянутой │растянутой арматуры, │размеры площади

│зоне │снижение несущей │арматуры по

│ │способности балок на │результатам замера

│ │изгиб и жесткости │

2 │ Разрыв отдельных │ То же │ То же

│стержней рабочей │ │

│арматуры в растянутой │ │

│зоне │ │

3 │ Искривление (смятие) │ " │ Согласно п. 2.5

│стержней рабочей │ │

│арматуры растянутой │ │

│зоны │ │

4 │ Коррозия арматуры │ Снижение несущей │ Согласно п. 2.5

│хомутов и отогнутых │способности балок на │

│стержней │поперечную силу │

5 │ Повреждение бетона │ │

│сжатой зоны балок: │ │

│ раковины, сколы │ Ослабление сечения │ Учитывать фактические

│ │сжатой зоны балок │размеры сечения по

│ │ │результатам замера

│ разрыхление бетона │ Снижение прочности │ Учет фактической

│ │бетона сжатой зоны │прочности (см.

│ │ │ п. 2.14 )

│ продольные трещины │ Разрушение сжатой │ Выключение из работы

│(вдоль действия сил) │зоны бетона (полное │этих балок или учет их

│ │или частичное) │в работе по

│ │ │результатам испытания

6 │ Повреждение бетона │ Снижение прочности │ Учет фактических

│в зоне главных │балок за счет: │размеров сечения путем

│напряжений балок │ уменьшения сечения │замера с натуры

│(приопорное сечение): │ снижения прочности │

│раковины, сколы │ │

│ Разрыхление бетона │ │ Учет фактической

│ │ │прочности бетона (см.

│ │ │ п. 2.14 )

7 │ Вертикальные трещины │ Снижение жесткости и │ Учет фактического

│в средней части балок │изменение │распределения по

│в растянутой зоне: │распределения усилий │результатам испытаний:

│ │между балками: │

│ раскрытие более │ значительное │ пп. 5.2 - 5.13

│0,2 до 0,5 мм │ │

│ раскрытие более │ очень значительное │ п. 5.16

│0,5 мм в результате │ │

│потери связи арматуры │ │

│и бетона │ │

│ раскрытие более │ разрушение балки │ Выключение балки

│0,5 мм вследствие │ │из работы

│текучести арматуры │ │

8 │ Трещины по контакту │ Снижение жесткости и │ Учет фактического

│ребра балок с плитой │прочности │распределения усилий

│ │ │между балками по

│ │ │результатам испытания

9 │ Нарушение объединения│ Нарушение схемы │ Учет фактического

│сборных балок │пространственной │распределения усилий

│на сварных соединениях│работы пролетного │между балками по

│полудиафрагм: │строения и поперечного│результатам испытания

│ срез (отсутствие) │распределения усилий │( пп. 5.2 - 5.13 ) или

│сварных накладок │ │по п. 5.15

│по нижней зоне │ │

│в отдельных местах; │ │

│разрушение анкеровки │ │

│закладных деталей; │ │

│косые трещины в │ │

│полудиафрагмах │ │

10 │ Нарушение объединения│ Нарушение схемы │ Учет фактического

│балок по монолитным │пространственной │распределения усилий

│диафрагмам (железо- │работы пролетного │между балками по

│бетонным стыкам): │строения и поперечного│результатам испытания

│ │распределения усилий │( пп. 5.2 - 5.13 ) или

│ вертикальные или │ │по п. 5.15

│наклонные трещины на │ │

│всю высоту диафрагм; │ │

│ повреждение │ │

│основной арматуры │ │

│(коррозия, разрыв, │ │

│изгиб); │ │

│ повреждение бетона │ │

│(сколы, │ │

│растрескивание) │ │

11 │ Повреждения плиты │ Снижение несущей │

│проезжей части: │способности плиты: │

│ пробоины │ местное │ Учет фактической

│ │ │площади сечения

│ трещиноватый бетон │ общее │ Учет фактической

│(частая сетка) или │ │прочности бетона (см.

│выщелачивание бетона │ │ п. 2.14 )

│ сколы бетона по │ в панелях │ Учет только арматуры

│нижней грани плиты │ │(без бетона)

│ коррозия рабочей │ общее │ Учет фактической

│арматуры или механи- │ │площади арматуры

│ческие повреждения │ │

│ обрушение консоли │ в панелях обрушения │ Выключение из работы

│плиты │ │

12 │ Зависание балок над │ Изменение │ Выключение из работы

│опорной частью: │распределения усилий │этих балок

│ одиночный случай │между балками │

│ групповой " │ │

13 │ Трещины в зоне │ Потеря предваритель- │ Учитывать при опре-

│анкеровки │ного напряжения в ар- │делении трещиностой-

│преднапряженной │матуре, возможно изме-│кости по результатам

│арматуры балок │нение распределения │испытания

│ │усилий между балками │

14 │ Вертикальные трещины │ │

│от постоянных нагру- │ │

│зок в ребрах предна- │ │

│пряженных балок в │ │

│растянутых участках: │ │

│ одиночные волосные │ │ Не учитывать

│ с раскрытием 0,1 мм │ Снижение жесткости │ Учитывать фактическое

│более │(строительного │распределение усилий

│ │подъема) │по результатам

│ │ │испытаний

15 │ Продольные трещины │ Возможно ослабление │ Учет фактической

│вдоль преднапряжений │площади рабочей │площади арматуры

│арматуры балок: │арматуры │

│ отдельные │ │

│прерывистые │ │

│ сплошные │ │

16 │ Трещины в опорных │ Изменение напряжен- │ Учет фактического

│зонах неразрезных │ного состояния из-за │перераспределения

│балок (как правило, в │осадки опор │усилий по длине балки

│верхних участках с │ │

│выходом на плиту) │ │

17 │ Неровности покрытия, │ Повышение динамичес- │ Учет повышенного

│выколы покрытия │кого воздействия │динамического

│ │временной нагрузки на │коэффициента

│ │несущие конструкции │(см. пп. 1.18 - 1.20 )

18 │ Просадки на │ То же │ То же

│подходах, разрушение │ │

│деформационных швов │ │

1.16. Грузоподъемность пролетного строения принимают по наиболее слабому несущему элементу (главной балке, плите проезжей части, диафрагме).

Усилия определяют только в основных расчетных сечениях элементов и сечениях с дефектами, снижающими несущую способность пролетного строения.

1.17. При определении грузоподъемности пролетных строений коэффициенты надежности

для временных подвижных вертикальных нагрузок, сочетания нагрузок динамические коэффициенты

и коэффициенты

, учитывающие воздействие нагрузки с нескольких полос движения, принимают:

для эталонной автомобильной нагрузки в виде колонны автомобилей как для тележки нормативной нагрузки по СНиП 2.05.03-84 ;

для эталонной автомобильной нагрузки в виде схемы АК по СНиП 2.05.03-84 ;

для эталонной тяжелой одиночной нагрузки как для НК-80 по СНиП 2.05.03-84 .

1.18. В случае разрушения покрытия проезжей части или наличия на нем неровностей, а также порожков около деформационных швов и в местах сопряжения с насыпью повышенные значения динамических коэффициентов устанавливают по результатам испытания сооружения под динамическими нагрузками или согласно указаниям пп. 1.19 - 1.21 .

1.19. При разрушении покрытия на всей длине проезжей части с периодически повторяющимися выбоинами и наплывами и глубине разрушения не менее 50 мм значения динамических коэффициентов принимают следующими:

для автомобильной нагрузки при скорости движения 60 км/ч и более

(для главных балок и плитных пролетных строений);

(для плиты проезжей части и диафрагм); для автомобильной нагрузки при скорости движения до 30 км/ч

(для всех случаев); для остальных скоростей движения - интерполяцией;

для тяжелой одиночной нагрузки

(для главных балок);

(для плиты проезжей части и диафрагм).

1.20. При единичных выбоинах (ямах, наплывах, порожках) глубиной до 100 мм динамические коэффициенты имеют следующие значения: для автомобильной нагрузки

для главных балок и плитных пролетных строений;

для плиты проезжей части и диафрагм;

для тяжелой одиночной нагрузки см. п. 1.19 .

1.21. Если стрела прогиба проезжей части от собственного веса (по оси полосы движения) f на участке между опорами превышает значения

, приведенные в табл. 2 , то динамический коэффициент следует определять по формулам:

для автомобильных нагрузок

;

для одиночной нагрузки

где l - длина пролетного строения, м;

- коэффициент, учитывающий увеличение динамического воздействия, принимаемый равным 1,5 при

и 2,0 при

Таблица 2

─────────────────────────────┬────────────────────────────┬────────────────

Разрешенная скорость │ Предельные углы перелома │ f в долях l

движения грузовых │ продольного профиля │ 0

автомобилей по мосту, км/ч │ над опорами, о/оо │

─────────────────────────────┼────────────────────────────┼────────────────

Более 60 │ 1,6 │ 0,0020

До 60 включительно │ 2,0 │ 0,0025

" 40 " │ 2,5 │ 0,0030

" 20 " │ 3,2 │ 0,0040 <*>

--------------------------------

<*> При

движение грузовых автомобилей по мосту должно быть запрещено из условия безопасности.

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ УСИЛИЙ В ЭЛЕМЕНТАХ

2.1. Предельные усилия

в расчетных сечениях несущих элементов по условиям достижения предельных состояний первой и второй групп при известном армировании определяют по указаниям СНиП 2.05.03-84 с учетом дефектов, снижающих несущую способность (обрывы, погнутость и коррозия стержней арматуры, уменьшение площади сжатой зоны бетона). Дефекты учитывают путем натурных измерений сечений или введения коэффициентов условий работы по п. 2.5 .

2.2. В монолитных мостах к предельным изгибающим моментам в расчетных сечениях элементов, таких, как плита, продольные и поперечные балки, вводят повышающий коэффициент условий работы

(учитывающий арочный эффект), значения которого следующие:

Для плиты проезжей части при соотношении сторон 2/3 <= a/b <= 3/2 1,25

То же, при отношении короткой стороны к длинной a/b < 2/3 ....... 1,10

Для средних пролетов многопролетных поперечных и продольных

вспомогательных балок ............................................ 1,2

Для однопролетных поперечных балок и крайних пролетов

многопролетных поперечных и продольных вспомогательных балок ..... 1,1

2.3. В элементах пролетных строений из обычного железобетона, запроектированных до введения в действие СНиП II-Д.7-62 , предельные по прочности изгибающие моменты в расчетном сечении при отсутствии данных об армировании (кроме типа арматуры) определяют по формуле

где

- расчетный изгибающий момент в сечении по нормам года проектирования (см. пп. 2.6 - 2.10 );

- расчетное сопротивление арматуры по п. 2.11 ;

- допускаемое напряжение на растяжение для арматуры по нормам года проектирования (табл. 3);

- коэффициент, учитывающий дефекты по п. 2.5 ; при их отсутствии

= 1,0;

- коэффициент условий работы, учитывающий арочный эффект по п. 2.2 .

Таблица 3

────────────┬────────────────────────────────────┬─────────────────────────

Годы │Допускаемые напряжения для арматуры │ Марка бетона пролетных

эксплуатации│ [сигма ], кгс/см2 │ строений R , кгс/см2

│ а │ bt

────────────┼──────────────────────┬─────────────┼────────────┬────────────

│ Основные стержни │ Хомуты │ монолитных │монолитных

├────────────┬─────────┼─────────────┤ с пролетами│с пролетами

│ Ст.2, Ст.3 │ Ст.5 │ Ст.2, Ст.3 │ до 20 м │более 20 м

│ │ │ │ │ и сборных

────────────┼────────────┼─────────┼─────────────┼────────────┼────────────

1902 - 1909 │ 800 │ - │ 700 │ 130 │ 130

1910 - 1925 │ 900 │ - │ 700 │ 130 │ 170

1926 - 1928 │ 900 │ - │ 700 │ 140 │ 200

1929 - 1930 │ 1100 │ - │ 900 │ 130 │ 130

1931 - 1937 │ 1250 │ - │ 1250 │ 170 │ 200

1938 - 1961 │ 1250 │ 1500 │ 1250 │ 170 │ 300

Примечание. Для других типов стали

2.4. В опорных сечениях изгибаемых элементов пролетных строений из обычного железобетона, запроектированных до введения в действие СНиП II-Д.7-62 , предельную по прочности поперечную силу определяют по формуле

где

- допускаемые напряжения на отгибы и хомуты по нормам года проектирования для арматуры соответствующего типа;

h - высота поперечного сечения элемента;

- угол, рад, принимаемый соответственно для балок

и плит

;

- длина проекции критического наклонного сечения (принимают не более 2h);

;

- поперечная сила, передаваемая на бетон;

;

- поперечная сила, передаваемая на отгибы и хомуты, определяемая по табл. 4;

- коэффициент, учитывающий дефекты по п. 2.5 ;

- по СНиП 2.05.03-84 .

Таблица 4

───────────────┬──────────────────────────────────────────────────

Расчетная │ Год проектирования пролетного строения

поперечная сила├────────────────┬────────────────┬────────────────

│ 1910 - 1925, │ 1938 - 1961 │ 1926 - 1930,

│ 1931 - 1937 │ (l < 12 м) │ 1938 - 1961

│ │ │ (l > 12 м)

───────────────┼────────────────┼────────────────┼────────────────

Q (на отгибы)│ -0,55Q │ 0,42Q │ 0,70Q

от │ │ │

Q (на хомуты) │ 0,20Q │ 0,18Q │ 0,30Q

х │ │ │

Q (на бетон) │ 0,25Q │ 0,40Q │ 0

б │ │ │

Примечание. Q - полная поперечная сила в расчетном сечении по нормам года проектирования.

2.5. Коэффициенты условий работы, учитывающие дефекты, определяют по формулам:

- при учете коррозии арматуры;

- при учете обрыва стержней;

- при учете погнутости стержней;

- при учете дефектов сжатой зоны бетона,

где d - диаметр арматуры;

n - число стержней арматуры;

- число оборванных и погнутых стержней;

l - стрелка выгиба арматуры;

, z - плечи внутренней пары с учетом дефектов в сжатой зоне бетона и без их учета;

- глубина коррозии стержня.

2.6. Изгибающий момент

и поперечную силу Q, соответствующие нормам года проектирования, определяют как максимальные расчетные усилия от всех основных сочетаний вертикальных постоянных и временных нагрузок, принятых по нормам года проектирования. Усилия, определяемые от сочетаний, в которых учитывается гусеничная или колесная нагрузка по нормам 1931 - 1953 гг., следует уменьшать в 1,3 раза.

2.7. Нагрузку от собственного веса бетонных и железобетонных элементов вычисляют с учетом данных по плотности бетона и железобетона в кг/м3 (табл. 5).

Таблица 5

────────────┬──────────────────────────────────────────────────────────────

Материал │ Плотность бетона и железобетона, кг/м3, для пролетных

│ строений проектировок

├───────────────────────────────┬──────────────────────────────

│ 1906 - 1937 гг. │ 1938 - 1961 гг.

────────────┼───────────────────────────────┼──────────────────────────────

Бетон │ 2200 │ 2400

Железобетон │ 2400 │ 2600

2.8. Схемы и параметры временных подвижных вертикальных нагрузок, а также правила их установки, коэффициенты полосности и динамический принимают по нормам соответствующего года проектирования. Сведения о действовавших нормах проектирования приведены в Прил. 3 .

2.9. При отсутствии данных о проектных нагрузках, допустимых напряжениях и времени проектирования из архивных и других источников устанавливают год окончания строительства. Для установления года проектирования от года окончания строительства отнимают: для малых мостов 2 - 3 года, средних мостов 3 - 4 года, больших мостов 4 - 5 лет. Если год проектирования совпадает с годом замены норм, в расчет принимают данные, определяющие меньшее значение усилий (

, Q).

2.10. Если в нормах приведены два класса временных нагрузок (например, Н-8 и Н-10, НГ-30 и НГ-60), а сведения о действительно заложенной в проекте нагрузке отсутствуют, при расчете несущей способности следует принимать из двух более легкую нагрузку. Для мостов постройки до 1948 г. применение нагрузки Н-13 должно быть обосновано документальными данными. При отсутствии их в расчет вводят нагрузку Н-10.

2.11. Расчетные сопротивления стержневой и высокопрочной арматуры растяжению и сжатию принимают по СНиП 2.05.03-84 для предельных состояний первой и второй групп. Если для стержневой арматуры на момент строительства по соответствующему стандарту браковочный минимум предела текучести был принят ниже чем по СНиП 2.05.03-84 (как правило, по стандартам до 1961 г.), то расчетные сопротивления этой арматуры растяжению определяют для предельных состояний первой и второй групп по формуле

где

- нормативное сопротивление арматуры, принимаемое по указаниям п. 2.12 ;

- коэффициент надежности по арматуре, принимаемый для предельных состояний по первой группе: для класса арматуры А-I, А-II, Ас-II и А-III (при

6 - 8 мм) - 1,16; для класса арматуры А-III (при

10 - 40 мм) 1,13; для класса арматуры А-IV и

1,26; для предельных состояний по второй группе 1,0.

2.12. За нормативные сопротивления

стержневой арматуры, высокопрочной проволоки и арматурных канатов принимают минимальные гарантируемые (с надежностью 0,95) значения предела текучести (физического или условного, равного значению напряжений, соответствующих остаточному относительному удлинению 0,2%).

Постановлением Госстандарта СССР от 17.12.1982 N 4800 с 1 июля 1983 года введен в действие ГОСТ 5781-82 .

Указанные минимальные гарантируемые значения предела текучести определяют по стандартам, приведенным в технической документации, а при отсутствии ее - по стандартам, соответствующим году проектирования. В соответствии с отмененными ГОСТ 5781-51, ГОСТ 5781-53 и ГОСТ 45781-58 арматурная сталь периодического профиля марки Ст.5 (в настоящее время - класс А-II) имеет браковочный минимум предела текучести

= 274 МПа (2800 кгс/см2), а с 1961 г. - 294 МПа (3000 кгс/см2).

Значения допускаемого напряжения или расчетного сопротивления арматуры определяют также по нормам, соответствующим году проектирования (см. табл. 3 ).

2.13. Количество, расположение и класс арматуры в несущих элементах определяют по технической документации. Если документация отсутствует, то по геометрическим параметрам пролетного строения определяют его принадлежность к тому или иному типовому проекту. Если одни и те же геометрические параметры пролетного строения отвечают нескольким типовым проектам или нескольким вариантам армирования в одном типовом проекте, вскрывают арматуру или необходимые данные устанавливают методами интроскопии.

2.14. Марку бетона определяют по технической документации; если документация отсутствует, то по соответствующим типовым проектам или нормам, соответствующим году проектирования (см. табл. 3 ). При отсутствии проектных и других данных по бетону его расчетные сопротивления определяют на основании изучения прочностных свойств неразрушающими методами (молотка Шмидта, Кашкарова, методом вырыва и др.) по стандартам, действующим на период обследования. Класс бетона по прочности, коэффициент надежности принимают по СНиП 2.05.03-84 для действительной марки бетона.

2.15. Степень поражения арматуры коррозией устанавливают:

при ширине раскрытия трещин 0,5 мм и более прямым измерением со вскрытием защитного слоя выборочно в местах расчетных сечений;

при ширине раскрытия трещин менее 0,5 мм косвенным методом по графику (рис. 3) с экстраполяцией в необходимых случаях, принимая при этом за момент образования трещины год постройки моста.

Рис. 3. Развитие коррозии арматуры в трещинах

железобетонных конструкций

(цифры на кривых - раскрытие трещин в миллиметрах:

h - глубина коррозии, T - время)

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСТИМЫХ ЗНАЧЕНИЙ

РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ ОТ ВРЕМЕННЫХ НАГРУЗОК

3.1. Если грузоподъемность пролетного строения выражается через эталонную автомобильную нагрузку, то допустимые значения расчетных усилий от временных нагрузок вычисляют по формуле

, (3.1)

где

- предельное усилие, воспринимаемое сечением и рассчитываемое согласно указаниям разд. 2 ;

- расчетное усилие в сечении от постоянной нагрузки, вычисляемое по указаниям пп. 3.3 - 3.7 ;

- предельное усилие в сечении от толпы на тротуаре, вычисляемое по СНиП 2.05.03-84 .

3.2. Если грузоподъемность пролетного строения выражается через эталонную одиночную нагрузку, то допускаемые значения расчетных усилий от временных нагрузок вычисляют по формуле

. (3.2)

3.3. Если грузоподъемность пролетного строения выражают через эталонную нагрузку по схеме АК для случая ее смещения к бордюру на полосе безопасности согласно СНиП 2.05.03-84 , то для расчета используют формулу (3.2).

3.4. Коэффициенты надежности и другие коэффициенты условия работ, используемые для вычисления расчетного усилия от толпы на тротуарах, принимают по СНиП 2.05.03-84 .

3.5. Усилия от постоянных нагрузок для конструкций, не имеющих дефектов, определяют по общим правилам строительной механики и принятой системы сбора нагрузок при проектировании пролетных строений.

3.6. Постоянные нагрузки принимают по данным проектной и исполнительной документации. В этих случаях коэффициенты надежности и условий работ следует принимать в соответствии с требованиями СНиП 2.05.03-84 . Если получены действительные данные по собственному весу и размерам конструкции пролетного строения, то в зависимости от точности и числа замеров этих данных коэффициент надежности

по нагрузке от собственного веса

принимают следующим: от веса несущих элементов (балки, плита, стойки, стенки, ригели и т.д.) при числе замеров 6 и более

= 1,05 (0,9), а при числе замеров менее 6

= 1,1 (0,9); от веса слоев одежды мостового полотна (изоляция, защитный и выравнивающий слой, покрытие) при числе замеров 6 и более

= 1,15 (0,95), а при числе замеров менее 6

= 1,2 (0,95).

Значения 0,9 (0,95) принимают, когда они оказывают более неблагоприятное влияние на результаты расчетов.

3.7. В пролетных строениях, имеющих в поперечном сечении отдельные главные балки с ослаблением сечений трещинами, жесткость которых отличается от остальных балок не более чем на 20%, расчет усилий от постоянных нагрузок производят как для случая по п. 3.5 . Если эта разница больше указанного значения, то при расчетах следует учитывать возможное перераспределение усилий между балками. Частично разрушенная балка, несущая способность которой соответствует усилиям, воспринимаемым ею от собственного веса и других постоянных нагрузок на ней, исключается из расчета. Балки, которые не могут нести свой собственный вес, считают полностью разрушенными и в расчетах не учитывают, а усилия от их собственного веса перераспределяют между остальными балками с учетом пространственных методов расчета пролетных строений.

Проезд транспортных средств по участкам, расположенным над разрушенными балками, независимо от результатов расчетов не допускается. Указанные участки должны быть ограждены.

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ

В НЕСУЩИХ ЭЛЕМЕНТАХ ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ

ОТ ЭТАЛОННЫХ ВРЕМЕННЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ НАГРУЗОК

4.1. Усилия в несущих элементах пролетного строения рассчитывают с учетом пространственной работы системы.

Усилия в главных балках допускается определять как произведение усилия, полученного из расчета плоской схемы, на соответствующий коэффициент поперечной установки, полученный из пространственного расчета или по результатам натурных испытаний (см. разд. 5 ).

4.2. При относительном отклонении рассчитанного усилия от среднего, полученного по результатам натурных испытаний (вычисленного без учета погрешности измерения) более чем на 10%, в расчет принимают усилие, полученное по результатам натурных испытаний с учетом погрешности измерения (см. пп. 5.7 - 5.9 ), а при разнице между этими усилиями менее 10% - усилие, полученное расчетным путем.

4.3. Изгибающий момент от эталонной временной вертикальной нагрузки в рассчитываемом сечении главной балки определяют по формуле

где i - номер главной балки (слева направо по поперечному сечению главной балки);

- изгибающий момент в пролетном строении от одной колонны эталонной автомобильной или одиночной нагрузок;

- коэффициент поперечной установки для усилия i-й балки (i-й полосы расчетной ширины d для монолитного пролетного строения);

для сечения в середине пролета балки вычисляют по Приложениям 1 и 2 (для расчетного метода) или по указаниям пп. 5.7 - 5.9 (для расчета по результатам испытаний);

= 1,0 (число осей в пролете более 2);

= 1,05 (число осей в пролете равно 2);

= 1,15 (одна ось в пролете).

4.4. Поперечную силу в среднем сечении i-й балки от автомобильной или колесной нагрузки определяют по формуле

где

- коэффициент поперечной установки для i-й балки, вычисленный по правилу "рычага";

l - расчетный пролет главной балки;

j = 1, 2,..., m - номера осей нагрузки, установленной на левом полупролете по соответствующей линии влияния поперечной силы для середины пролета;

- давление на j-ю ось нагрузки (для одной колонны);

- расстояние от левой опоры до j-й оси нагрузки.

4.5. Поперечную силу в опорном сечении i-й балки от автомобильной и колесной нагрузок определяют по формуле

где j = 1, 2,..., m - номера грузовых осей (считая от левой опоры), размещенных вдоль пролета по соответствующей линии влияния поперечной силы для опорного сечения;

- номер последней оси, установленной в промежуток между левой опорой и точкой, расположенной от левой опоры на расстоянии

, равном

l/2 при

;

l/4 при

при

где n - число главных балок в поперечном сечении пролетного строения;

d - расстояние между осями главных балок;

- см. п. 4.3 ;

- см. п. 4.4 ; при

принимают

4.6. При отсутствии повреждений покрытия проезжей части плиту рассчитывают на сосредоточенную нагрузку с учетом ее распределения покрытием толщиной H по площадке со сторонами:

;

где

- размеры зоны контакта силы Р с покрытием (рис. 4).

Рис. 4. Площадки распределения нагрузки от колеса

по плите проезжей части:

а - в поперечном направлении; б - вдоль движения

4.7. При расчете изгибающего момента в середине пролета

или

рабочую ширину a или b балочной плиты принимают следующей:

если на плите расположены один или несколько грузов и их рабочие ширины не перекрываются, то при работе плиты с пролетом

(рис. 5, а)

, но не менее

, а с пролетом

(рис. 5, б)

, но не менее

;

Рис. 5. Схема положения одного груза на плите:

а - при пролете плиты

: б - при пролете плиты

если на плите расположено несколько грузов и их рабочие ширины перекрываются, то при работе ее с пролетом

(рис. 6, а)

, но не менее

, а с пролетом

(рис. 6, б)

, но не более

. При этом в расчете принимают суммарный вес грузов в пределах рабочей ширины.

Рис. 6. Схема положения двух грузов на плите:

а - при пролете плиты

; б - при пролете плиты

4.8. При расчете поперечной силы в опорном сечении рабочую ширину a или b балочной плиты для каждого груза принимают отдельно в зависимости от его расположения вдоль расчетного пролета и их усилия суммируют (рис. 7, а, б);

, но не менее

;

, но не менее

;

, но менее

;

, но не более

Рис. 7. Схема положения груза на плите

при определении поперечной силы:

а - для пролета

; б - для пролета

4.9. Рабочую ширину консольной плиты с грузом на расстоянии c от корня консоли принимают (рис. 8): по нормам 1948 г. и ранее -

, но не менее 1,5c, а по действующим нормам и после 1948 г.

Рис. 8. Схема положения груза на консоли балки

4.10. Усилия в балочных плитах (кроме консольных) определяют в соответствии с табл. 6.

Таблица 6

──────────────────────────────────┬───────────────────┬────────────────────

Характеристика конструкции │ Изгибающий момент │ Поперечная сила

├──────────┬────────┤на опоре в свободно

│в середине│на опоре│ опертой балке

│ пролета │ │

──────────────────────────────────┼──────────┼────────┼────────────────────

Толщина плиты менее 1/4 высоты │ 0,5M │ -0,7M │ Q

ребра, на которое опирается плита │ 0 │ 0│ 0

│ │ │

То же, более 1/4 высоты ребра │ 0,7M │ -0,7M │ Q

│ 0 │ 0 │ 0

│ │ │

Плита по металлическим балкам │ M │ -0,7M │ Q

│ 0 │ 0 │ 0

4.11. При отношении длин сторон плиты меньше 2 ее рассматривают как опертую по всему контуру. Изгибающие моменты от равномерно распределенной по всей плите нагрузки определяют по табл. 7.

Таблица 7

──────┬──────────────────────┬─────────────────────────────────────────────

L │ Плита, свободно │ Плита, защемленная по всем краям

- │ опертая по краям │

l ├──────────────────────┼──────────────────────┬──────────────────────

│ в середине пролета │ в середине пролета │ на опоре

├─────────┬────────────┼───────────┬──────────┼──────────┬───────────

│ 0 │ 0 │ │ │ │

│ M │ M │ M │ M │ M' │ M'

│ l │ L │ l │ L │ l │ L

──────┼─────────┼────────────┼───────────┼──────────┼──────────┼───────────

1,0 │ 0,047 │ 0,047 │ 0,022 │ 0,022 │ -0,052 │ -0,052

1,1 │ 0,054 │ 0,047 │ 0,026 │ 0,022 │ -0,055 │ -0,051

1,2 │ 0,061 │ 0,047 │ 0,029 │ 0,022 │ -0,061 │ -0,051

1,3 │ 0,068 │ 0,047 │ 0,032 │ 0,021 │ -0,067 │ -0,051

1,4 │ 0,074 │ 0,047 │ 0,034 │ 0,020 │ -0,071 │ -0,051

1,5 │ 0,080 │ 0,046 │ 0,036 │ 0,019 │ -0,075 │ -0,051

1,6 │ 0,085 │ 0,045 │ 0,037 │ 0,018 │ -0,078 │ -0,050

1,7 │ 0,090 │ 0,044 │ 0,038 │ 0,017 │ -0,080 │ -0,049

1,8 │ 0,094 │ 0,044 │ 0,039 │ 0,016 │ -0,081 │ -0,048

1,9 │ 0,098 │ 0,043 │ 0,040 │ 0,014 │ -0,082 │ -0,047

2,0 │ 0,101 │ 0,042 │ 0,040 │ 0,012 │ -0,083 │ -0,045

Для получения изгибающего момента на 1 м ширины плиты все значения табл. 7 умножают на

, где q - нагрузка, тс/м2, а l - наименьший пролет, м.

4.12. Изгибающие моменты в плитах, опертых по контуру, от временных нагрузок, распределенных по площадкам при центральном положении груза, определяют по табл. 8. Размеры площадки загружения (

) и плиты (

) представлены на рис. 9 .

Таблица 8

────┬─────┬───────────────┬───────────────┬───────────────┬───────────────

a │ b │ l │ l │ l │ l

1 │ 1 │ b │ b │ b │ b

-- │ -- │ -- = 1 │ -- = 1,2 │ -- = 1,4 │ -- = 1,6

l │ l │ l │ l │ l │ l

a │ a │ a │ a │ a │ a

│ ├───────┬───────┼───────┬───────┼───────┬───────┼───────┬───────

│ │ M │ M │ M │ M │ M │ M │ M │ M

│ │ a │ b │ a │ b │ a │ b │ a │ b

────┼─────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────

1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10

0 │ 0,0 │ - │ - │ - │ - │ - │ - │ - │ -

│ 0,2 │ 0,299 │ 0,238 │ 0,314 │ 0,235 │ 0,324 │ 0,232 │ 0,333 │ 0,230

│ 0,4 │ 0,226 │ 0,170 │ 0,245 │ 0,168 │ 0,256 │ 0,165 │ 0,263 │ 0,163

│ 0,6 │ 0,183 │ 0,133 │ 0,202 │ 0,131 │ 0,215 │ 0,128 │ 0,222 │ 0,125

│ 0,8 │ 0,151 │ 0,106 │ 0,171 │ 0,106 │ 0,184 │ 0,108 │ 0,193 │ 0,101

│ 1,0 │ 0,124 │ 0,087 │ 0,146 │ 0,087 │ 0,160 │ 0,085 │ 0,169 │ 0,083

│ 1,2 │ - │ - │ 0,124 │ 0,074 │ 0,136 │ 0,072 │ 0,149 │ 0,070

│ 1,4 │ - │ - │ - │ - │ 0,121 │ 0,062 │ 0,132 │ 0,060

│ 1,6 │ - │ - │ - │ - │ - │ - │ 0,117 │ 0,053

0,2 │ 0,0 │ 0,238 │ 0,299 │ 0,253 │ 0,292 │ 0,264 │ 0,289 │ 0,271 │ 0,286

│ 0,2 │ 0,206 │ 0,209 │ 0,222 │ 0,202 │ 0,232 │ 0,198 │ 0,239 │ 0,196

│ 0,4 │ 0,173 │ 0,173 │ 0,192 │ 0,152 │ 0,202 │ 0,149 │ 0,210 │ 0,146

│ 0,6 │ 0,146 │ 0,146 │ 0,165 │ 0,119 │ 0,177 │ 0,117 │ 0,184 │ 0,114

│ 0,8 │ 0,123 │ 0,123 │ 0,142 │ 0,097 │ 0,155 │ 0,095 │ 0,164 │ 0,093

│ 1,0 │ 0,102 │ 0,102 │ 0,123 │ 0,081 │ 0,136 │ 0,079 │ 0,145 │ 0,076

│ 1,2 │ - │ - │ 0,105 │ 0,068 │ 0,120 │ 0,067 │ 0,129 │ 0,065

│ 1,4 │ - │ - │ - │ - │ 0,104 │ 0,058 │ 0,115 │ 0,056

│ 1,6 │ - │ - │ - │ - │ - │ - │ 0,102 │ 0,049

0,4 │ 0,0 │ 0,170 │ 0,226 │ 0,188 │ 0,225 │ 0,199 │ 0,222 │ 0,205 │ 0,220

│ 0,2 │ 0,153 │ 0,173 │ 0,170 │ 0,171 │ 0,180 │ 0,161 │ 0,186 │ 0,165

│ 0,4 │ 0,135 │ 0,135 │ 0,153 │ 0,134 │ 0,163 │ 0,131 │ 0,170 │ 0,128

│ 0,6 │ 0,117 │ 0,108 │ 0,133 │ 0,107 │ 0,147 │ 0,105 │ 0,154 │ 0,102

│ 0,8 │ 0,100 │ 0,088 │ 0,118 │ 0,088 │ 0,131 │ 0,085 │ 0,139 │ 0,083

│ 1,0 │ 0,083 │ 0,072 │ 0,103 │ 0,073 │ 0,105 │ 0,071 │ 0,124 │ 0,069

│ 1,2 │ - │ - │ 0,088 │ 0,062 │ 0,085 │ 0,062 │ 0,111 │ 0,059

│ 1,4 │ - │ - │ - │ - │ 0,071 │ 0,052 │ 0,099 │ 0,050

│ 1,6 │ - │ - │ - │ - │ 0,062 │ - │ 0,088 │ 0,040

0,6 │ 0,0 │ 0,133 │ 0,186 │ 0,146 │ 0,180 │ 0,156 │ 0,177 │ 0,162 │ 0,175

│ 0,2 │ 0,121 │ 0,146 │ 0,136 │ 0,144 │ 0,146 │ 0,141 │ 0,152 │ 0,139

│ 0,4 │ 0,108 │ 0,117 │ 0,125 │ 0,116 │ 0,134 │ 0,113 │ 0,140 │ 0,111

│ 0,6 │ 0,095 │ 0,095 │ 0,113 │ 0,094 │ 0,122 │ 0,102 │ 0,128 │ 0,089

│ 0,8 │ 0,082 │ 0,078 │ 0,099 │ 0,078 │ 0,110 │ 0,075 │ 0,117 │ 0,073

│ 1,0 │ 0,068 │ 0,064 │ 0,086 │ 0,065 │ 0,098 │ 0,063 │ 0,106 │ 0,061

│ 1,2 │ - │ - │ 0,074 │ 0,055 │ 0,087 │ 0,054 │ 0,095 │ 0,052

│ 1,4 │ - │ - │ - │ - │ 0,076 │ 0,046 │ 0,085 │ 0,045

│ 1,6 │ - │ - │ - │ - │ - │ - │ 0,076 │ 0,039

0,8 │ 0,0 │ 0,106 │ 0,151 │ 0,119 │ 0,149 │ 0,127 │ 0,146 │ 0,134 │ 0,145

│ 0,2 │ 0,098 │ 0,123 │ 0,111 │ 0,121 │ 0,120 │ 0,119 │ 0,125 │ 0,117

│ 0,4 │ 0,088 │ 0,100 │ 0,103 │ 0,099 │ 0,111 │ 0,096 │ 0,116 │ 0,094

│ 0,6 │ 0,078 │ 0,082 │ 0,092 │ 0,081 │ 0,102 │ 0,079 │ 0,107 │ 0,077

│ 0,8 │ 0,067 │ 0,067 │ 0,082 │ 0,067 │ 0,092 │ 0,065 │ 0,098 │ 0,063

│ 1,0 │ 0,056 │ 0,055 │ 0,072 │ 0,056 │ 0,082 │ 0,055 │ 0,089 │ 0,053

│ 1,2 │ - │ - │ 0,062 │ 0,047 │ 0,073 │ 0,046 │ 0,080 │ 0,045

│ 1,4 │ - │ - │ - │ - │ 0,064 │ 0,040 │ 0,072 │ 0,038

│ 1,6 │ - │ - │ - │ - │ - │ - │ 0,065 │ 0,034

1,0 │ 0,0 │ 0,087 │ 0,124 │ 0,098 │ 0,123 │ 0,105 │ 0,121 │ 0,109 │ 0,119

│ 0,2 │ 0,080 │ 0,102 │ 0,091 │ 0,100 │ 0,099 │ 0,098 │ 0,103 │ 0,097

│ 0,4 │ 0,072 │ 0,083 │ 0,084 │ 0,082 │ 0,092 │ 0,070 │ 0,096 │ 0,078

│ 0,6 │ 0,064 │ 0,068 │ 0,076 │ 0,067 │ 0,084 │ 0,066 │ 0,089 │ 0,054

│ 0,8 │ 0,055 │ 0,055 │ 0,068 │ 0,056 │ 0,076 │ 0,054 │ 0,081 │ 0,053

│ 1,0 │ 0,046 │ 0,046 │ 0,059 │ 0,047 │ 0,068 │ 0,046 │ 0,074 │ 0,044

│ 1,2 │ - │ - │ 0,051 │ 0,040 │ 0,060 │ 0,039 │ 0,067 │ 0,037

│ 1,4 │ - │ - │ - │ - │ 0,053 │ 0,034 │ 0,060 │ 0,032

│ 1,6 │ - │ - │ - │ - │ - │ - │ 0,053 │ 0,028

Примечание. Изгибающие моменты в плитах от нагрузки, распределенной по площадке, приведены по данным акад. Б.Г. Галеркина.

Рис. 9. Схема положения площадки загружения на плите

4.13. Учет защемления по контуру производят при помощи коэффициентов 0,75 для опорных моментов и 0,525 - для моментов в пролете. Расчетные значения

в тс x м/м, отнесенные к полосе шириной 1 м, получают умножением заданной сосредоточенной силы Р (в тс), распределенной по площадке с размерами

, на коэффициенты в табл. 8 .

4.14. Поперечные силы от равномерно распределенной по плите нагрузки находят после распределения ее по двум направлениям как для простой балки в соответствии с п. 4.11 .

4.15. Поперечные силы от сосредоточенных сил находят как для плит, опертых двумя сторонами при наиболее невыгодном загружении. Рабочую ширину плиты принимают равной

в зависимости от направления расчетного пролета.

4.16. Для концевых участков бездиафрагменных пролетных строений возможны три расчетные схемы балочных плит: с жестко заделанными продольными гранями, с шарнирным опиранием продольных граней и жестким закреплением одной боковой грани (консольная плита).

4.17. Значения коэффициентов

(i = 1, 2,..., 10) для определения прогибов плиты w, поперечных сил

и изгибающих моментов

при различных условиях ее опирания приведены в табл. 9.

Таблица 9 <*>

--------------------------------

<*> Таблица составлена по данным канд. техн. наук Е.Л. Крамера.

──────────┬────┬───────┬───────┬───────┬──────┬───────┬──────┬───────┬───────┬──────┬───────

Схема │N │ К │ К │ К │ К │ К │ К │ К │ К │ К │ К

нагрузки │точ-│ 1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7 │ 8 │ 9 │ 10

(номера по│ки │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

рис. 10 ) │ │ │ │ │ │ │ │ │ │ │

──────────┼────┼───────┼───────┼───────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼───────

I - II │ 1 │ 3,6906│ 2,0503│ 0 │0 │ - │0,8670│ 0,6318│ 0 │0 │ -

шарнирное │ 2 │ 3,4707│ 1,9650│ 0,2220│0 │-0,0824│0,5168│ 0,3238│-0,0717│0 │ 0,2235

опирание │ 3 │ 3,2444│ 1,8624│ 0,3836│0 │ 0,0190│0,1648│ 0,0899│-0,0394│0 │ 0,0372

│ 4 │ 0 │ 0 │ 0 │1,8182│ 0 │0 │ 0 │ 0 │0,0911│ 0

│ 5 │ 0 │ 0 │ 0 │1,9094│ 0 │0 │ 0 │ 0 │0,1202│ 0

│ 6 │ 0 │ 0 │ 0 │1,9470│ 0 │0 │ 0 │ 0 │0,0367│ 0

III - IV │ 1 │ 0,7893│ 0,6430│ 0 │0 │ - │0,4025│0,4313 │ 0 │0 │ -

жесткая │ 2 │ 0,7538│ 0,6226│ 0,749 │0 │-0,0336│0,1688│0,1603 │-0,0907│0 │ 0,1889

заделка │ 3 │ 0,7462│ 0,6215│ 0,1150│0 │-0,0118│0,0137│0,0122 │-0,0272│0 │-0,0005

│ 4 │ 0 │-1,4398│ 0 │2,0465│ - │0 │-0,5214│ 0 │0,3926│ 0

│ 5 │ 0 │-1,3831│-0,2305│1,9940│-0,0336│0 │-0,2292│-0,0382│0,2358│-0,2248

│ 6 │ 0 │-1,3727│-0,2288│2,0051│-0,0083│0 │-0,0135│-0,0022│0,0171│-0,0366

V - VI │ 1 │31,5693│ 0 │ 0 │ - │ - │6,2598│ 0 │ 0 │ - │ -

консольная│ 2 │31,7643│ 0 │ 0,0755│ - │-0,0265│4,9270│ 0 │-1,1709│ - │ 0,0953

заделка │ 3 │31,9355│ 0 │ 0,0380│ - │-0,0142│2,8416│ 0 │-0,2175│ - │ 0,0151

│ 4 │11,1166│-2,0401│ 0 │1,7067│ - │2,0841│-0,4861│ 0 │0,2451│ -

│ 5 │11,3580│-1,9931│-0,1717│1,9491│ 0,0961│1,6278│-0,4127│-0,1140│0,2137│-0,0006

│ 6 │11,4530│-1,9972│-0,3174│2,0316│ 0,0278│0,8952│-0,2785│-0,1294│0,0920│-0,0680

│ 7 │ 0 │-7,4397│ 0 │4,0916│ - │0 │-1,4463│ 0 │0,5344│ -

│ 8 │ 0 │-8,0766│-1,3461│4,6212│ 0,3483│0 │-1,0742│-0,1790│0,3954│-0,3504

│ 9 │ 0 │-8,1179│-1,3530│4,0869│ 0,0140│0 │-0,5153│-0,0859│0,1102│-0,1915

Для нагрузки, равномерно распределенной по всей поверхности плиты или на части ее по длине, a > b, или a >=

( рис. 10 , а, б)

;

Рис. 10. Схемы загружения концевого участка

пролетного строения:

а - общий вид концевого участка; б - сетка конечных

элементов; в - загружение плиты сосредоточенной нагрузкой;

1 - шарнирное опирание; 2 - жесткая заделка;

3 - свободный край

Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.

Для сосредоточенного груза Р (тс) или для нагрузки, равномерно распределенной на площадке размером

для балочной плиты и

;

для консольной ( рис. 10, в ):

;

E - модуль упругости плиты, тс/м2; h - толщина плиты, см.

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ УСИЛИЙ ОТ ВРЕМЕННЫХ НАГРУЗОК

В ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЯХ С ДЕФЕКТАМИ

5.1. Усилия от временных нагрузок в пролетных строениях с дефектами определяют как расчетным путем, так и экспериментально-теоретическими методами. При этом используются расчетные положения разд. 4 .

Расчетный метод следует применять в случаях возможности вычисления действительной жесткости элементов системы, имеющих дефекты, и возможности выбора конкретной расчетной схемы при наличии разрушений отдельных связей в пространственной системе пролетного строения и ее расчета.

Экспериментально-теоретический метод используют в случаях, когда дефекты пролетного строения и его элементов не могут быть учтены расчетным методом.

5.2. При экспериментально-теоретическом методе определения усилий в главных балках пролетного строения используют натурные поперечные линии влияния прогибов, кривизн или относительных удлинений (на уровне центра тяжести растянутой арматуры), полученных по результатам испытания моста. Результатом обработки этих данных являются ординаты линии влияния коэффициентов поперечного распределения усилий в середине пролета главных балок.

5.3. Средние значения ординат линий влияния коэффициентов поперечного распределения моментов определяют в условиях обеспечения максимальной точности фиксации деформаций приборами. Для оценки достоверности значений ординат линий влияния коэффициентов поперечного распределения пролетное строение принимают состоящим из n одинаковых балок (рис. 11).

Рис. 11. Натурные поперечные линии влияния

и их загружение временной нагрузкой

5.4. Пролетное строение загружают одной и той же нагрузкой при разном ее положении с номерами установок К = 1, 2,..., m, где m - общее число загружений. Для каждой установки совершается N повторных наездов с номерами j = 1, 2,..., N.

5.5. Число установок нагрузки m на поперечном сечении проезжей части пролетного строения должно быть не менее пяти. Установки назначают симметрично относительно оси пролетного строения, а крайние установки - как можно ближе к бордюрам.

При каждом j-м наезде, соответствующем k-й установке, в i-й балке измеряют ее прогиб

, кривизны

или относительного удлинения на уровне центра тяжести арматуры

5.6. Наибольшие усилия от испытательной нагрузки во всех несущих элементах не должны превосходить значений

, вычисленных по разд. 3 для одиночной нагрузки и поделенных на 1,2, а в середине пролета главных балок также должны быть не менее 0,6 от допустимого момента.

5.7. Коэффициент поперечной установки

при определении усилий в главных балках по данным натурных испытаний вычисляют по формуле:

Формула дана в соответствии с официальным текстом документа.

где

- выражение, учитывающее разницу в ширине колеи испытательной

и эталонной

нагрузок (см. рис. 11 );

- коэффициент, принимаемый для средних балок:

= 0,15 при

;

= 0 при

;

при

; для крайних балок

= 0;

- см. п. 4.5 ;

- ординаты натурной поперечной линии влияния коэффициента распределения усилий по характерным деформациям для i-й балки, взятые под центрами тяжести колонн (машин) эталонной нагрузки;

- предельная относительная погрешность суммы

;

- предельные относительные погрешности ординат

определяют по поперечным линиям влияния предельных относительных погрешностей.

5.8. Для построения поперечных линий влияния коэффициентов распределения усилий между балками и их предельных относительных погрешностей по данным испытания базовые ординаты соответственно

вычисляют по формулам:

;

где

;

- ордината натурной поперечной линии влияния характерной деформации i-й балки в середине пролета при j-м наезде в точку k (см. рис. 11 );

;

k = 1, 2,..., m - номера установок (положений центра тяжести) испытательной нагрузки при построении натурных поперечных линий влияния характерных упругих деформаций;

m - общее число установок испытательной нагрузки поперек моста;

j = 1, 2,...,

- номера условных наездов испытательной нагрузки на каждую точку k;

- число условных наездов на каждую точку k;

- число действительных наездов на каждую точку K;

Р - число комплексов приборов, фиксирующих характерную деформацию в одной балке (или расчетной полосе для монолитных плитных пролетных строений) при одном действительном наезде;

- параметр, определяемый по таблице распределений Стьюдента при числе степени свободы

и надежности

(табл. 10);

- то же, при

Таблица 10

──────────────┬───────────────────────────────────────────────────

ню │ t , t

│ aik u

──────────────┼───────────────────────────────────────────────────

1 │ 12,706

2 │ 4,303

3 │ 3,182

4 │ 2,776

5 │ 2,571

6 │ 2,447

7 │ 2,365

8 │ 2,306

9 │ 2,262

10 │ 2,228

11 │ 2,201

12 │ 2,179

13 │ 2,160

14 │ 2,145

15 │ 2,131

16 │ 2,120

17 │ 2,110

18 │ 2,101

19 │ 2,093

20 │ 2,086

21 │ 2,080

22 │ 2,074

23 │ 2,069

24 │ 2,064

25 │ 2,060

26 │ 2,056

27 │ 2,052

28 │ 2,048

29 │ 2,045

30 │ 2,042

40 │ 2,021

60 │ 2,000

5.9. В качестве характерных упругих деформаций

обязательно принимают упругие прогибы

, если это позволяют условия испытаний (малая глубина воды, отсутствие сильного течения, сильного ветра). В этом случае Р равно числу прогибомеров, фиксирующих прогиб одной точки. Число прогибомеров Р в каждом контролируемом сечении главной балки должно быть увязано с числом наездов

нагрузки при одной и той же установке так, чтобы их произведение было

, но не менее двух прогибомеров с ценой деления не более 0,1 мм.

В монолитном плитном пролетном строении нижнюю грань разбивают на расчетные полосы шириной не более 1,5 м. Число приборов на каждой полосе аналогично вышеизложенному.

5.10. При отсутствии условий для надежного измерения прогибов в качестве характерных упругих деформаций принимают:

а) для ребристых пролетных строений - упругие кривизны

; при определении кривизны на обеих боковых гранях балок выделяют два уровня: центр тяжести растянутой арматуры и уровень, близкий к сжатой грани сечения;

б) для ребристых сборных пролетных строений с соединением балок только по диафрагмам - упругие кривизны

или упругие относительные удлинения на уровне центра тяжести растянутой арматуры

по обеим боковым граням ребра;

в) для сборных плитных пролетных строений упругие относительные удлинения

на уровне нижней грани плит;

г) для монолитных плитных пролетных строений упругие приведенные относительные деформации

на уровне нижней грани плиты ( п. 5.13 ).

При испытании используют стационарные деформометры с базой не менее 450 - 550 мм и ценой деления не более 0,001 мм. Каждую точку контролируют двумя приборами.

В этом случае к величине

вводят понижающий коэффициент, равный 0,87, если испытательная нагрузка для построения натурных поперечных линий влияния деформации имеет в пролете одну ось, и равный 0,95, если - две оси, и 1,0 - при большем числе осей.

5.11. Упругие кривизны

определяют по формуле:

;

где

- упругий прогиб по левой грани балки;

, то же, по правой грани балки;

Н - расстояние между соответствующими приборами по вертикали;

- упругие относительные удлинения на левой и правой гранях балки на уровне центра тяжести растянутой арматуры и в сжатой зоне бетона по показателям соответствующих деформометров.

Число комплектов приборов Р, определяющих кривизну балки, равно числу четверок соответствующих деформометров (см. п. 5.9 ).

5.12. Упругие относительные удлинения

на уровне центра тяжести арматуры (или

по нижней грани плитного блока) определяют как полусумму деформаций по левой и правой грани балки (по левой и правой стороне нижней грани блока):

Число комплектов приборов Р, определяющих

(или

), равно числу пар соответствующих деформометров (см. п. 5.9 ).

5.13. Упругие относительные приведенные удлинения для монолитных плитных мостов определяют по формуле:

где

- относительные упругие удлинения по показаниям деформометров, установленных на нижние грани плиты на каждой расчетной полосе вдоль пролета (направление x) и поперек пролета (направление y);

- коэффициент Пуассона для бетона, равный 1/6.

Число комплектов приборов р, определяющих

равно числу пар из продольного и поперечного расположения деформометров на каждой расчетной полосе (см. п. 5.9 ).

5.14. Изгибающие моменты в среднем сечении главных балок от испытательной нагрузки по измеренным в процессе загружения деформациям определяют по формуле

где

- суммарный изгибающий момент в среднем сечении пролетного строения от испытательной нагрузки;

- коэффициент поперечного распределения изгибающих моментов от испытательной нагрузки;

- среднее значение соответствующего коэффициента поперечного распределения, вычисляемое по формуле п. 5.7 при числе установок m = 1 по деформациям загружения;

- относительная предельная погрешность соответствующего коэффициента поперечного распределения, вычисляемая по формуле п. 5.8 при m = 1 по деформациям загружения;

- коэффициент, равный 1,15, если за характерные упругие деформации приняты прогибы и в пролете размещается только одна ось испытательной нагрузки; 1,05 - то же, если в пролете две оси; 1,0 - то же, если в пролете более двух осей или за характерные упругие деформации приняты деформации по п. 5.10 .

5.15. Усилия от временных подвижных вертикальных нагрузок для середины пролета в главных балках пролетных строений с диафрагмами (вып. 56 Союздорпроекта), имеющих нарушения в диафрагмах (разорваны или отсутствуют сварные накладки в стыках) по нижним, а также верхним связям, могут быть определены расчетным путем с использованием значений коэффициентов поперечной установки, полученных в результате загружения соответствующих линий влияния по таблицам Прил. 5 . Коэффициенты поперечной установки

вычисляют аналогично способу, изложенному как в Приложении 1 .

5.16. В пролетных строениях (по вып. 56, 56Д и 710/5 Союздорпроекта), имеющих дефекты, которые снижают жесткость отдельных элементов пространственной системы, расчет изгибающих моментов в середине пролета главных балок от временных нагрузок для различных соотношений их жесткости может быть выполнен с использованием значений коэффициентов поперечной установки, полученных по результатам загружения соответствующих линий влияния по таблицам Прил. 6 . Расчет

выполняют аналогично способу, приведенному в Прил. 1 . Значения жесткости могут быть определены расчетными методами или экспериментальным путем.

6. ПРИМЕРЫ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ГРУЗОПОДЪЕМНОСТИ

ПРОЛЕТНОГО СТРОЕНИЯ <*>

--------------------------------

<*> Так как при расчете построенных по старым нормам мостов использованы отдельные нормативы прошлых лет и действующие в настоящее время, то в примере использованы две системы единиц измерения (СИ и практическая).

Пример 1.1. Основные исходные данные: пролетное строение с габаритом 7 м и тротуарами по 0,75 м построено в 1961 г. и состоит из шести балок (блоков) длиной 16,76 м, выполненных по типовому проекту (вып. 56 Союздорпроекта). Временные подвижные вертикальные нагрузки Н-13 и НГ-60 по нормам проектирования 1948 г. Полудиафрагмы смежных блоков объединены сильно изогнутыми двумя арматурными стержнями диаметром 14 мм. Шов обетонирования стыков диафрагм разрушен. На конструкции мостового полотна слой асфальтобетона достигает толщины 18 см, имеются выбоины и наплывы глубиной 40 - 70 мм. На всех балках и плите видны следы выщелачивания бетона, рабочая арматура крайних балок начала корродировать.

2. Так как арматурные стержни, соединяющие диафрагмы, не могут воспринимать растягивающие усилия, считаем балки (блоки) пролетного строения работающими независимо и расчет производим с использованием метода рычага.

3. Определяем допустимые значения расчетных усилий в балках (блоках) пролетного строения. Для этого по линиям влияния давлений на наиболее нагруженные балки 2 и 3 ( рис. 12 ) определяем коэффициенты поперечной установки от эталонных нагрузок и по линии влияния изгибающего момента в середине пролета ( рис. 13 ) находим изгибающие моменты в долях нагрузки на ось (

) от эталонных нагрузок: автомобильных нагрузок для балки 3

;

от одиночных нагрузок на балку 2 -

где

(см. рис. 12 );

- коэффициент надежности, вычисленный по СНиП 2.05.03-84 как для двухосной тележки;

- коэффициент надежности по СНиП;

- по п. 1.19 для автомобильной нагрузки;

- для одиночной нагрузки по СНиП 2.05.03-84 ;

- ординаты линии влияния по рис. 13 под осями соответствующих нагрузок.

Рис. 12. Линии влияния коэффициентов поперечной установки

Рис. 13. Линии влияния

Определяем допустимый расчетный момент от временной нагрузки на одну балку

где значения [М] = 1458,36 кН x м и

приняты по Прил. 7 , а момент от дополнительных слоев асфальтобетона определяют по формуле

где

- толщина дополнительного слоя;

b - ширина балки;

- удельный вес;

l - расчетный пролет.

Наибольшая допустимая (по прочности) нагрузка на ось эталонной нагрузки:

автомобильной

;

колесной

Наибольший вес нагрузки по несущей способности балок для автомобильной

; для одиночной нагрузки

Отсюда масса транспортного средства не должна превышать:

автомобиля

;

одиночной нагрузки 44,7 т.

Если ограничить скорость грузовых автомобилей до 10 км/ч, то, принимая

, их масса составит (19,62 x 1,7) = 33,35 т.

4. Проверим несущую способность плиты на 1 м ее ширины ( рис. 14 ).

Рис. 14. Расчетная схема консольной плиты

Постоянную нагрузку (асфальтобетон + защитный слой + гидроизоляция + выравнивающий слой + бетон плиты) определяют по формуле

где

- толщина слоя;

- удельный вес материала;

- коэффициент надежности;

Изгибающий момент у корня консоли плиты и от постоянных нагрузок:

Изгибающий момент у корня консоли от временной нагрузки в долях

откуда

Определяем предельный изгибающий момент в сечении у корня консоли [M] при проектном армировании на 1 м ширины плиты b

где

;

Наибольшее значение

Если ограничить скорость транспорта до 10 км/ч

, то по несущей способности плиты нагрузка на ось может быть

Расчетами установлено, что наиболее слабым элементом конструкции пролетного строения является главная балка. На период до усиления (реконструкции) необходимо установить перед мостом знаки ограничения массы 19 т или знак ограничения массы 30 т с дополнительной табличкой "Ограничение скорости 10 км/ч".

Пример 2.1. Исходные данные: пролетное строение длиной 16,76 м (

= 16,3 м) возведено в 1961 г. с габаритом Г = 7 + 2 x 0,75 м из блоков по типовому проекту, вып. 56 Союздорпроекта, под нагрузки Н-13 и НГ-60. Из-за разрушения гидроизоляции и неупорядоченности водоотвода с проезжей части и тротуаров рабочая арматура в середине пролета крайних балок корродирована на глубину 2,5 мм (местами до 3 - 4 мм), что привело к разрушению защитного слоя бетона на высоту 18 - 20 см. На проезжей части имеются выбоины глубиной до 30 - 40 мм.

2. Так как основные несущие элементы (балки, диафрагмы) объединены в соответствии с проектом, расчет производят пространственным (энергетическим) методом. Как вариант, используем программу ЭМ-5.1 ХАДИ <*>. Программа работает в системе измерений МКГСС.

--------------------------------

<*> Теория метода изложена в работе Н.П. Лукина "Пространственный расчет бездиафрагменных мостов энергетическим методом". Сб. "Сопротивление материалов и теория сооружений". Вып. VI, Киев, "Будiвельник", 1968, с. 112 - 123.

3. Геометрические характеристики пролетного строения приняты по данным типового проекта: приведенный (с учетом рабочей арматуры) момент инерции поперечного сечения балки

; момент инерции сечения балки при кручении

; приведенный (к плите) момент инерции сечения диафрагм

Эквивалентную нагрузку от эталонной автомобильной нагрузки в долях

определяем загружением линии влияния изгибающего момента в середине пролета (см. рис. 13 ):

Эквивалентная нагрузка от эталонной колесной нагрузки в долях

4. Изгибающие моменты в главных балках и диафрагмах вычисляют, загружая линии влияния прогибов главных балок W (рис. 15) и изгибающих моментов в диафрагме

( рис. 16 ), построенных по данным счета на ЭВМ.

Рис. 15. Линии влияния прогибов главных балок

Рис. 16. Линии влияния изгибающих моментов

в средней диафрагме

Для изгибающих моментов в главных балках используем формулу

где E - модуль упругости материала балки;

- момент инерции сечения i-й балки;

- сумма ординат W под грузами наиболее нагруженной балки;

- коэффициент надежности;

- динамический коэффициент;

;

Из загружения эпюр W (см. рис. 15 ) двумя колоннами эталонной автомобильной нагрузки установлено, что наиболее нагружена балка N 1, изгибающий момент в которой:

;

от колесной нагрузки

;

от толпы на тротуаре

Предельный изгибающий момент

в крайних балках при исходных данных

;

. Считая разрушение арматуры коррозией на глубину 2,5 мм,

Расчетное значение сжатой зоны:

;

Допустимые изгибающие моменты в балке 1 для эталонных нагрузок:

автомобильной

;

колесной

. Отсюда допустимая масса транспортного средства по несущей способности главных балок:

автомобильной

;

одиночной колесной

Если автомобильную нагрузку пропускать по пролетному строению единичным порядком вдоль оси моста +/- 1 м по ширине проезжей части, то изгибающий момент в балке 1 от него

и соответственно

5. Для изгибающих моментов в диафрагме используется формула

где

- приведенный момент инерции поперечного сечения диафрагмы;

b - полная ширина пролетного строения;

- сумма ординат

под грузами в наиболее нагруженных сечениях диафрагмы (отдельно для отрицательных и положительных моментов).

Загружая эпюры

(см. рис. 16 ), определяем изгибающие моменты в диафрагме от эталонных нагрузок в долях Р:

автомобильной

колесной

Наибольшие нагрузки P на оси эталонных нагрузок соответственно:

автомобильной

;

одиночной колесной

;

Допустимая масса транспортного средства по несущей способности диафрагмы:

автомобильной

;

одиночной колесной

Если автомобильную нагрузку пропускать по оси моста единичным порядком,

то ее масса составит:

Нумерация пунктов дана в соответствии с официальным текстом документа.

6.8. Определяем допустимую расчетную нагрузку на консольную плиту. Расчетная схема плиты аналогична приведенной на рис. 14 при толщине слоев ездового полотна 12 см. Расчетные размеры:

;

7. На основании расчетов установлено, что вследствие коррозии рабочей арматуры главных балок они обладают наименьшей несущей способностью.

На период до усиления главных балок в зависимости от конкретных условий возможны два варианта установки знаков перед мостом:

вариант 1 - при интенсивном двухполосном движении знак ограничения массы 12 т;

вариант 2 - при относительной небольшой интенсивности движения транспорта установить знаки: "Ограничение массы 20 т" с дополнительной табличкой "Единичным порядком по оси моста" и знак преимущества встречного движения.

Приложение 1

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ

ПОПЕРЕЧНОЙ УСТАНОВКИ

ДЛЯ ТИПОВЫХ СБОРНЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

(РАСЧЕТНЫЙ МЕТОД)

1. Коэффициенты поперечной установки K для колонн или отдельных транспортных единиц, у которых каждый ряд колес заменен равномерно распределенной по всему пролету нагрузкой, определяют при помощи поперечных линий влияния коэффициента распределения изгибающего момента для i-й балки пролетного строения по формуле

; k = 1, 2,..., R, (1)

где

- ординаты поперечной линии влияния для i-й балки под центрами колес нагрузки;

R - общее число рядов колес при заданной поперечной установке нагрузки.

2. Коэффициенты поперечной установки

для толпы на одном тротуаре определяют по формуле

, где

- ордината поперечной линии влияния для i-й балки под центром тяжести тротуарной нагрузки.

3. Поперечные линии влияния

строят по ординатам поперечных линий влияния для соответствующих пролетных строений. Матрицы ординат для типовых сборных пролетных строений в зависимости от расчетной длины пролета

помещены в соответствующих таблицах, где на схемах поперечных сечений пролетных строений показано число балок, расстояния между ними и точки положения ординат.

4. Для плитно-ребристых пролетных строений [1] <*> с элементами конструкций по рис. 1 и пролетами

, равными 5,48 м и 6,6 м, матрицы ординат приведены в табл. 1 и 2 .

--------------------------------

<*> Перечень типовых проектов приведен в Приложении 4 .

Рис. 1. Поперечное сечение плитно-ребристого

пролетного строения

Таблица 1

───────────┬────────────────────────────────┬──────────────────────────────

N точек │ l = 5480 мм │ l = 6600 мм

│ p │ p

├───────────────┬────────────────┼──────────────┬───────────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II

───────────┼───────────────┼────────────────┼──────────────┼───────────────

1 │ 0,864 │ 0,151 │ 0,722 │ 0,180

2 │ 0,741 │ 0,255 │ 0,641 │ 0,264

3 │ 0,571 │ 0,391 │ 0,517 │ 0,386

4 │ 0,243 │ 0,520 │ 0,251 │ 0,513

5 │ -0,039 │ 0,391 │ 0,057 │ 0,386

6 │ 0,001 │ 0,255 │ 0,003 │ 0,264

7 │ -0,024 │ 0,151 │ -0,028 │ 0,180

Таблица 2

───────────┬───────────────────────────────┬───────────────────────────────

N точек │ l = 5480 мм │ l = 6600 мм

│ p │ p

├───────────────┬───────────────┼───────────────┬───────────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II

───────────┼───────────────┼───────────────┼───────────────┼───────────────

1 │ 0,831 │ 0,179 │ 0,769 │ 0,223

2 │ 0,712 │ 0,282 │ 0,676 │ 0,299

3 │ 0,557 │ 0,411 │ 0,544 │ 0,401

4 │ 0,261 │ 0,545 │ 0,275 │ 0,516

5 │ 0,074 │ 0,436 │ 0,101 │ 0,408

6 │ 0,015 │ 0,188 │ 0,030 │ 0,187

7 │ -0,014 │ 0,042 │ 0,009 │ 0,058

8 │ -0,024 │ 0,018 │ 0,020 │ 0,034

9 │ -0,030 │ 0,003 │ 0,027 │ 0,020

5. Для балочных пролетных строений без диафрагм с элементами конструкций [6] по рис. 2, а и пролетами

= 8,4 м, 11,1 м и 16,3 м матрицы ординат приведены в табл. 3 - 6 , а с элементами конструкции [12] по рис. 2, б и пролетами

= 11,4 м, 14,4 м, 17,4 м в табл. 7 - 12 .

Рис. 2. Поперечное сечение бездиафрагменных пролетных

строений с каркасной арматурой:

а - по выпуску 56Д; б - по инв. N 710/1

Таблица 3

────┬───────────────────┬────────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 8400 мм │ l = 11100 мм │ l = 13700 мм │ l = 16300 мм

то- │ p │ p │ p │ p

чек ├──────┬──────┬─────┼───────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

────┼──────┼──────┼─────┼───────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,874│ 0,187│0,009│ 0,810 │ 0,251│0,027│ 0,744│ 0,292│0,053│ 0,737│ 0,312│0,064

2 │ 0,686│ 0,292│0,066│ 0,646 │ 0,313│0,088│ 0,604│ 0,323│0,109│ 0,602│ 0,351│0,118

3 │ 0,486│ 0,394│0,133│ 0,478 │ 0,369│0,155│ 0,462│ 0,348│0,167│ 0,466│ 0,347│0,174

4 │ 0,288│ 0,429│0,237│ 0,308 │ 0,381│0,240│ 0,317│ 0,344│0,234│ 0,326│ 0,338│0,235

5 │ 0,143│ 0,367│0,353│ 0,172 │ 0,335│0,321│ 0,194│ 0,306│0,291│ 0,205│ 0,301│0,285

6 │ 0,065│ 0,237│0,400│ 0,087 │ 0,240│0,350│ 0,107│ 0,234│0,310│ 0,116│ 0,235│0,300

7 │ 0,019│ 0,122│0,353│ 0,029 │ 0,146│0,321│ 0,043│ 0,157│0,291│ 0,049│ 0,163│0,285

8 │-0,006│ 0,054│0,237│-0,004 │ 0,076│0,240│ 0,003│ 0,092│0,234│ 0,004│ 0,099│0,235

9 │-0,026│ 0,013│0,133│-0,029 │ 0,026│0,155│-0,026│ 0,040│0,167│-0,032│ 0,044│0,174

10 │-0,040│-0,007│0,066│-0,046 │-0,004│0,088│-0,051│ 0,003│0,109│-0,058│ 0,004│0,118

11 │-0,053│-0,022│0,009│-0,062 │-0,031│0,027│-0,072│-0,032│0,053│-0,083│-0,034│0,064

Таблица 4

N │ l = 8400 мм │ l = 11100 мм │ l = 13700 мм │ l = 16300 мм

то- │ p │ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

1 │ 0,853│ 0,181│0,022│ 0,788 │ 0,246│0,041│ 0,722│ 0,287│0,068│ 0,714│ 0,306│0,079

2 │ 0,669│ 0,288│0,076│ 0,630 │ 0,309│0,099│ 0,588│ 0,318│0,119│ 0,585│ 0,327│0,129

3 │ 0,475│ 0,391│0,139│ 0,467 │ 0,366│0,161│ 0,452│ 0,345│0,173│ 0,454│ 0,343│0,180

4 │ 0,284│ 0,428│0,240│ 0,304 │ 0,379│0,241│ 0,313│ 0,342│0,234│ 0,322│ 0,335│0,235

5 │ 0,145│ 0,367│0,350│ 0,175 │ 0,334│0,317│ 0,197│ 0,305│0,286│ 0,208│ 0,299│0,279

6 │ 0,075│ 0,240│0,391│ 0,097 │ 0,241│0,340│ 0,117│ 0,234│0,299│ 0,127│ 0,235│0,289

7 │ 0,036│ 0,127│0,339│ 0,047 │ 0,149│0,306│ 0,060│ 0,160│0,276│ 0,067│ 0,165│0,269

8 │ 0,017│ 0,060│0,221│ 0,019 │ 0,082│0,223│ 0,026│ 0,098│0,217│ 0,029│ 0,105│0,217

9 │ 0,002│ 0,021│0,118│-0,001 │ 0,036│0,141│ 0 │ 0,051│0,153│ 0,001│ 0,057│0,158

10 │-0,013│ 0,003│0,060│-0,017 │ 0,011│0,082│-0,018│ 0,020│0,098│-0,020│ 0,024│0,105

11 │-0,028│-0,007│0,029│-0,031 │-0,006│0,042│-0,034│-0,003│0,055│-0,038│-0,002│0,061

12 │-0,041│-0,013│0,017│-0,044 │-0,017│0,020│-0,047│-0,019│0,026│-0,053│-0,021│0,030

13 │-0,052│-0,019│0,009│-0,055 │-0,026│0 │-0,059│-0,033│0 │-0,066│-0,038│0

Таблица 5

──────────┬────────────────────────────────┬───────────────────────────────

N точек │ l = 8400 мм │ l = 11100 мм

│ p │ p

├───────┬────────┬───────┬───────┼───────┬───────┬───────┬───────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

──────────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────

1 │ 0,836 │ 0,173 │ 0,026 │ 0,025 │ 0,770 │ 0,238 │ 0,046 │ 0,018

2 │ 0,655 │ 0,281 │ 0,079 │ 0,031 │ 0,615 │ 0,302 │ 0,102 │ 0,034

3 │ 0,464 │ 0,386 │ 0,142 │ 0,039 │ 0,456 │ 0,361 │ 0,164 │ 0,053

4 │ 0,277 │ 0,425 │ 0,241 │ 0,066 │ 0,298 │ 0,376 │ 0,243 │ 0,088

5 │ 0,144 │ 0,367 │ 0,350 │ 0,119 │ 0,174 │ 0,334 │ 0,317 │ 0,142

6 │ 0,078 │ 0,241 │ 0,391 │ 0,217 │ 0,101 │ 0,243 │ 0,338 │ 0,218

7 │ 0,044 │ 0,131 │ 0,337 │ 0,330 │ 0,056 │ 0,153 │ 0,303 │ 0,295

8 │ 0,030 │ 0,066 │ 0,217 │ 0,377 │ 0,034 │ 0,088 │ 0,218 │ 0,323

9 │ 0,020 │ 0,029 │ 0,113 │ 0,330 │ 0,018 │ 0,044 │ 0,135 │ 0,295

10 │ 0,009 │ 0,013 │ 0,054 │ 0,217 │ 0,006 │ 0,020 │ 0,076 │ 0,218

11 │-0,004 │ 0,003 │ 0,023 │ 0,119 │-0,007 │ 0,005 │ 0,038 │ 0,142

12 │-0,018 │ -0,004 │ 0,013 │ 0,066 │-0,020 │-0,005 │ 0,020 │ 0,088

13 │-0,031 │ -0,012 │ 0,010 │ 0,039 │-0,033 │-0,014 │ 0,010 │ 0,053

14 │-0,042 │ -0,018 │ 0,009 │ 0,031 │-0,043 │-0,020 │ 0,006 │ 0,034

15 │-0,052 │ -0,024 │ 0,008 │ 0,025 │-0,054 │-0,026 │ 0,002 │ 0,018

Окончание табл. 5

────────┬────────────────────────────────┬─────────────────────────────────

N точек │ l = 13700 мм │ l = 16300 мм

│ p │ p

├───────┬───────┬────────┬───────┼───────┬────────┬────────┬───────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

────────┼───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼────────┼────────┼───────

1 │ 0,703 │ 0,279 │ 0,073 │ 0,018 │ 0,694 │ 0,298 │ 0,085 │ 0,020

2 │ 0,569 │ 0,312 │ 0,123 │ 0,041 │ 0,569 │ 0,320 │ 0,133 │ 0,045

3 │ 0,441 │ 0,340 │ 0,176 │ 0,066 │ 0,443 │ 0,338 │ 0,183 │ 0,072

4 │ 0,307 │ 0,339 │ 0,236 │ 0,104 │ 0,315 │ 0,332 │ 0,236 │ 0,111

5 │ 0,195 │ 0,304 │ 0,286 │ 0,153 │ 0,206 │ 0,298 │ 0,278 │ 0,158

6 │ 0,121 │ 0,236 │ 0,297 │ 0,211 │ 0,131 │ 0,236 │ 0,286 │ 0,211

7 │ 0,070 │ 0,163 │ 0,272 │ 0,264 │ 0,077 │ 0,169 │ 0,264 │ 0,257

8 │ 0,040 │ 0,104 │ 0,211 │ 0,282 │ 0,044 │ 0,111 │ 0,211 │ 0,271

9 │ 0,019 │ 0,058 │ 0,146 │ 0,264 │ 0,021 │ 0,065 │ 0,151 │ 0,257

10 │ 0,004 │ 0,030 │ 0,092 │ 0,211 │ 0,004 │ 0,035 │ 0,100 │ 0,211

11 │-0,009 │ 0,010 │ 0,053 │ 0,153 │-0,011 │ 0,012 │ 0,060 │ 0,158

12 │-0,022 │-0,004 │ 0,030 │ 0,104 │-0,025 │ -0,003 │ 0,035 │ 0,111

13 │-0,035 │-0,015 │ 0,014 │ 0,066 │-0,038 │ -0,016 │ 0,016 │ 0,072

14 │-0,045 │-0,023 │ 0,004 │ 0,041 │-0,049 │ -0,025 │ 0,004 │ 0,045

15 │-0,055 │-0,030 │-0,005 │ 0,018 │-0,060 │ -0,034 │-0,008 │ 0,020

Таблица 6

────────┬───────────────────────────────┬──────────────────────────────────

N точек │ l = 8400 мм │ l = 11100 мм

│ p │ p

├───────┬───────┬───────┬───────┼───────┬────────┬─────────┬───────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼─────────┼───────

1 │ 0,822 │ 0,165 │ 0,026 │ 0,033 │ 0,755 │ 0,229 │ 0,046 │ 0,027

2 │ 0,643 │ 0,275 │ 0,079 │ 0,038 │ 0,602 │ 0,295 │ 0,102 │ 0,041

3 │ 0,454 │ 0,380 │ 0,142 │ 0,045 │ 0,446 │ 0,356 │ 0,164 │ 0,059

4 │ 0,271 │ 0,421 │ 0,241 │ 0,070 │ 0,291 │ 0,372 │ 0,243 │ 0,092

5 │ 0,140 │ 0,365 │ 0,350 │ 0,121 │ 0,170 │ 0,332 │ 0,317 │ 0,144

6 │ 0,078 │ 0,241 │ 0,390 │ 0,217 │ 0,101 │ 0,243 │ 0,338 │ 0,218

7 │ 0,048 │ 0,133 │ 0,337 │ 0,328 │ 0,059 │ 0,155 │ 0,303 │ 0,293

8 │ 0,037 │ 0,070 │ 0,217 │ 0,373 │ 0,041 │ 0,092 │ 0,218 │ 0,318

9 │ 0,030 │ 0,035 │ 0,113 │ 0,324 │ 0,029 │ 0,050 │ 0,135 │ 0,288

10 │ 0,022 │ 0,021 │ 0,054 │ 0,209 │ 0,020 │ 0,028 │ 0,076 │ 0,209

11 │ 0,013 │ 0,013 │ 0,023 │ 0,109 │ 0,011 │ 0,014 │ 0,038 │ 0,130

12 │ 0,002 │ 0,007 │ 0,013 │ 0,054 │ 0,0 │ 0,006 │ 0,020 │-0,076

13 │-0,010 │ 0,0 │ 0,009 │ 0,027 │-0,011 │ -0,002 │ 0,010 │ 0,042

14 │-0,022 │-0,008 │ 0,007 │ 0,021 │-0,023 │ -0,010 │ 0,006 │ 0,029

15 │-0,033 │-0,016 │ 0,004 │ 0,021 │-0,034 │ -0,017 │ 0,003 │ 0,022

16 │-0,042 │-0,022 │ 0,002 │ 0,023 │-0,044 │ -0,023 │ 0,0 │ 0,021

17 │-0,049 │-0,028 │ 0,0 │ 0,024 │-0,052 │ -0,029 │ -0,002 │ 0,019

Окончание табл. 6

N точек │ l = 13700 мм │ l = 16300 мм

│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

1 │ 0,695 │ 0,273 │ 0,074 │ 0,028 │ 0,677 │ 0,089 │ 0,089 │ 0,030

2 │ 0,566 │ 0,308 │ 0,125 │ 0,050 │ 0,554 │ 0,313 │ 0,134 │ 0,054

3 │ 0,435 │ 0,338 │ 0,178 │ 0,073 │ 0,431 │ 0,332 │ 0,183 │ 0,079

4 │ 0,303 │ 0,339 │ 0,238 │ 0,109 │ 0,307 │ 0,328 │ 0,236 │ 0,115

5 │ 0,194 │ 0,305 │ 0,289 │ 0,156 │ 0,203 │ 0,296 │ 0,278 │ 0,160

6 │ 0,123 │ 0,238 │ 0,300 │ 0,213 │ 0,131 │ 0,236 │ 0,286 │ 0,210

7 │ 0,075 │ 0,167 │ 0,274 │ 0,264 │ 0,081 │ 0,171 │ 0,264 │ 0,253

8 │ 0,049 │ 0,109 │ 0,213 │ 0,279 │ 0,053 │ 0,115 │ 0,210 │ 0,264

9 │ 0,031 │ 0,065 │ 0,147 │ 0,258 │ 0,033 │ 0,071 │ 0,150 │ 0,247

10 │ 0,020 │ 0,039 │ 0,093 │ 0,202 │ 0,020 │ 0,043 │ 0,099 │ 0,199

11 │ 0,009 │ 0,020 │ 0,053 │ 0,141 │ 0,008 │ 0,022 │ 0,059 │ 0,145

12 │-0,002 │ 0,007 │ 0,030 │ 0,093 │-0,003 │ 0,008 │ 0,035 │ 0,099

13 │-0,013 │-0,003 │ 0,015 │ 0,058 │-0,015 │ -0,003 │ 0,018 │ 0,064

14 │-0,025 │-0,011 │ 0,007 │ 0,039 │-0,027 │ -0,012 │ 0,008 │ 0,043

15 │-0,036 │-0,019 │ 0,002 │ 0,026 │-0,038 │ -0,020 │ 0,001 │ 0,029

16 │-0,045 │-0,025 │-0,002 │ 0,020 │-0,048 │ -0,027 │ -0,003 │ 0,020

17 │-0,055 │-0,031 │-0,005 │ 0,014 │-0,058 │ -0,033 │ -0,008 │ 0,012

Таблица 7

─────┬────────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 17400 мм

точек│ p │ p │ p

├───────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

─────┼───────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,807 │ 0,264│0,024│ 0,699│ 0,317│0,081│ 0,693│ 0,332│0,093

2 │ 0,638 │ 0,313│0,094│ 0,571│ 0,325│0,133│ 0,565│ 0,334│0,142

3 │ 0,467 │ 0,356│0,167│ 0,444│ 0,329│0,184│ 0,444│ 0,327│0,188

4 │ 0,313 │ 0,353│0,244│ 0,325│ 0,371│0,230│ 0,334│ 0,303│0,226

5 │ 0,178 │ 0,321│0,310│ 0,215│ 0,282│0,268│ 0,225│ 0,274│0,258

6 │ 0,094 │ 0,244│0,324│ 0,133│ 0,230│0,275│ 0,142│ 0,226│0,265

7 │ 0,031 │ 0,160│0,310│ 0,064│ 0,171│0,268│ 0,071│ 0,172│0,258

8 │-0,002 │ 0,093│0,244│ 0,019│ 0,114│0,230│ 0,022│ 0,116│0,226

9 │-0,026 │ 0,036│0,167│-0,019│ 0,063│0,184│-0,025│ 0,067│0,188

10 │-0,043 │-0,007│0,094│-0,048│ 0,019│0,133│-0,062│ 0,022│0,142

11 │-0,058 │-0,038│0,024│-0,074│-0,023│0,081│-0,091│-0,027│0,093

Таблица 8

────┬────────────────────┬────────────────────┬───────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 17400 мм

то- │ p │ p │ p

чек ├──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III

────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,789│ 0,261│ 0,037│ 0,688│ 0,312│ 0,088│ 0,701│ 0,328│0,102

2 │ 0,624│ 0,311│ 0,103│ 0,564│ 0,320│ 0,136│ 0,558│ 0,326│0,145

3 │ 0,459│ 0,354│ 0,171│ 0,438│ 0,325│ 0,185│ 0,438│ 0,322│0,189

4 │ 0,311│ 0,350│ 0,242│ 0,320│ 0,309│ 0,229│ 0,325│ 0,302│0,226

5 │ 0,182│ 0,319│ 0,304│ 0,213│ 0,281│ 0,263│ 0,223│ 0,273│0,254

6 │ 0,103│ 0,242│ 0,314│ 0,136│ 0,229│ 0,266│ 0,145│ 0,226│0,256

7 │ 0,044│ 0,160│ 0,295│ 0,073│ 0,172│ 0,255│ 0,080│ 0,174│0,246

8 │ 0,016│ 0,096│ 0,229│ 0,034│ 0,119│ 0,215│ 0,038│ 0,123│0,211

9 │-0,004│ 0,045│ 0,155│ 0,003│ 0,072│ 0,168│ 0,004│ 0,077│0,169

10 │-0,017│ 0,017│ 0,096│-0,016│ 0,038│ 0,119│-0,018│ 0,041│0,123

11 │-0,028│-0,004│ 0,048│-0,029│ 0,008│ 0,073│-0,036│ 0,009│0,078

12 │-0,038│-0,017│ 0,016│-0,039│-0,016│ 0,034│-0,049│-0,018│0,038

13 │-0,045│-0,029│-0,013│-0,051│-0,037│-0,002│-0,064│-0,044│0,0

Таблица 9

───┬───────────────────────────┬──────────────────────────┬───────────────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 17400 мм

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,781│ 0,254│ 0,038│-0,002│ 0,673│ 0,309│ 0,094│0,011│ 0,685│ 0,319│ 0,096│-0,001

2 │ 0,618│ 0,305│ 0,103│ 0,024│ 0,552│ 0,318│ 0,141│0,044│ 0,563│ 0,319│ 0,140│ 0,039

3 │ 0,453│ 0,349│ 0,173│ 0,054│ 0,431│ 0,323│ 0,187│0,079│ 0,436│ 0,317│ 0,187│ 0,081

4 │ 0,305│ 0,349│ 0,244│ 0,101│ 0,318│ 0,306│ 0,228│0,120│ 0,319│ 0,299│ 0,226│ 0,127

5 │ 0,178│ 0,319│ 0,304│ 0,156│ 0,215│ 0,279│ 0,260│0,165│ 0,215│ 0,272│ 0,255│ 0,172

6 │ 0,103│ 0,244│ 0,313│ 0,223│ 0,141│ 0,228│ 0,262│0,209│ 0,140│ 0,226│ 0,256│ 0,210

7 │ 0,049│ 0,163│ 0,292│ 0,286│ 0,079│ 0,172│ 0,249│0,245│ 0,078│ 0,176│ 0,245│ 0,241

8 │ 0,024│ 0,101│ 0,225│ 0,301│ 0,044│ 0,120│ 0,209│0,252│ 0,039│ 0,127│ 0,210│ 0,247

9 │ 0,007│ 0,051│ 0,150│ 0,286│ 0,017│ 0,075│ 0,161│0,245│ 0,009│ 0,083│ 0,168│ 0,241

10 │-0,003│ 0,025│ 0,093│ 0,225│ 0,001│ 0,044│ 0,115│0,209│-0,008│ 0,051│ 0,125│ 0,210

11 │-0,011│ 0,005│ 0,048│ 0,156│-0,012│ 0,019│ 0,073│0,165│-0,023│ 0,024│ 0,084│ 0,172

12 │-0,019│-0,005│ 0,025│ 0,101│-0,020│ 0,003│ 0,044│0,120│-0,028│ 0,005│ 0,051│ 0,127

13 │-0,024│-0,013│ 0,007│ 0,053│-0,029│-0,010│ 0,019│0,079│-0,027│-0,013│ 0,019│ 0,081

14 │-0,029│-0,018│-0,003│ 0,024│-0,036│-0,020│ 0,001│0,044│-0,025│-0,028│-0,008│ 0,039

15 │-0,036│-0,023│-0,011│-0,002│-0,042│-0,029│-0,016│0,011│-0,026│-0,042│-0,033│-0,001

Таблица 10

───┬─────────────────────────┬──────────────────────────┬───────────────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 17400 мм

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬─────┬─────┼──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │Б-III│Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV

───┼──────┼──────┼─────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,740│ 0,246│0,051│0,023│ 0,677│ 0,305│ 0,089│0,010│ 0,664│ 0,319│ 0,102│ 0,014

2 │ 0,586│ 0,299│0,113│0,044│ 0,554│ 0,314│ 0,136│0,043│ 0,546│ 0,318│ 0,145│ 0,049

3 │ 0,434│ 0,345│0,178│0,066│ 0,430│ 0,319│ 0,185│0,080│ 0,428│ 0,315│ 0,188│ 0,086

4 │ 0,299│ 0,346│0,244│0,104│ 0,314│ 0,304│ 0,228│0,123│ 0,318│ 0,296│ 0,224│ 0,127

5 │ 0,182│ 0,318│0,302│0,154│ 0,210│ 0,277│ 0,261│0,168│ 0,218│ 0,269│ 0,251│ 0,169

6 │ 0,113│ 0,244│0,309│0,218│ 0,136│ 0,228│ 0,263│0,210│ 0,145│ 0,224│ 0,252│ 0,206

7 │ 0,064│ 0,166│0,287│0,276│ 0,077│ 0,175│ 0,251│0,244│ 0,085│ 0,175│ 0,241│ 0,234

8 │ 0,044│ 0,104│0,218│0,287│ 0,043│ 0,123│ 0,210│0,250│ 0,049│ 0,127│ 0,206│ 0,239

9 │ 0,030│ 0,056│0,143│0,270│ 0,018│ 0,078│ 0,163│0,241│ 0,021│ 0,084│ 0,164│ 0,231

10 │ 0,023│ 0,031│0,086│0,207│ 0,004│ 0,049│ 0,116│0,204│ 0,005│ 0,054│ 0,121│ 0,200

11 │ 0,015│ 0,013│0,041│0,138│-0,006│ 0,025│ 0,075│0,160│-0,007│ 0,030│ 0,082│ 0,161

12 │ 0,006│ 0,004│0,020│0,086│-0,012│ 0,010│ 0,047│0,116│-0,014│ 0,013│ 0,053│ 0,121

13 │-0,005│-0,004│0,007│0,046│-0,017│-0,001│ 0,025│0,077│-0,020│-0,001│ 0,029│ 0,084

14 │-0,019│-0,009│0,004│0,031│-0,020│-0,009│ 0,010│0,049│-0,023│-0,010│ 0,013│ 0,054

15 │-0,036│-0,015│0,004│0,023│-0,021│-0,015│-0,002│0,024│-0,025│-0,017│-0,002│ 0,027

16 │-0,052│-0,019│0,006│0,023│-0,021│-0,020│-0,012│0,004│-0,026│-0,023│-0,014│ 0,005

17 │-0,066│-0,024│0,007│0,022│-0,023│-0,024│-0,020│0,013│-0,028│-0,029│-0,026│-0,016

Таблица 11

────┬─────────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 17400 мм

то- │ p │ p │ p

чек ├──────┬──────┬───────┼──────┬─────┬──────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-I │Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III

────┼──────┼──────┼───────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,798│ 0,257│ 0,032 │ 0,686│0,314│ 0,089│ 0,672│ 0,330│0,105

2 │ 0,624│ 0,312│ 0,102 │ 0,563│0,321│ 0,137│ 0,557│ 0,326│0,146

3 │ 0,459│ 0,354│ 0,171 │ 0,438│0,325│ 0,185│ 0,438│ 0,321│0,189

4 │ 0,312│ 0,350│ 0,242 │ 0,321│0,309│ 0,229│ 0,326│ 0,302│0,226

5 │ 0,180│ 0,320│ 0,305 │ 0,215│0,280│ 0,262│ 0,224│ 0,272│0,253

6 │ 0,102│ 0,242│ 0,315 │ 0,137│0,229│ 0,266│ 0,146│ 0,226│0,256

7 │ 0,042│ 0,161│ 0,297 │ 0,074│0,171│ 0,255│ 0,082│ 0,173│0,245

8 │ 0,016│ 0,096│ 0,229 │ 0,034│0,119│ 0,215│ 0,039│ 0,123│0,211

9 │-0,006│ 0,045│ 0,156 │ 0,004│0,071│ 0,167│ 0,005│ 0,076│0,169

10 │-0,016│ 0,016│ 0,096 │-0,015│0,037│ 0,119│-0,018│ 0,041│0,123

11 │-0,028│-0,003│ 0,048 │-0,030│0,008│ 0,073│-0,036│ 0,009│0,078

12 │-0,038│-0,016│ 0,016 │-0,041│0,015│ 0,034│-0,050│-0,018│0,039

13 │-0,037│-0,033│-0,018 │-0,053│0,035│-0,001│-0,069│-0,041│0,002

Таблица 12

───┬───────────────────────────┬──────────────────────────┬──────────────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 17400 мм

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,789│ 0,253│ 0,033│-0,008│ 0,673│ 0,309│ 0,094│0,011│ 0,659│ 0,324│ 0,108│0,015

2 │ 0,625│ 0,304│ 0,099│ 0,019│ 0,552│ 0,318│ 0,141│0,044│ 0,544│ 0,323│ 0,149│0,049

3 │ 0,456│ 0,349│ 0,171│ 0,052│ 0,431│ 0,323│ 0,187│0,079│ 0,429│ 0,318│ 0,191│0,085

4 │ 0,304│ 0,349│ 0,245│ 0,101│ 0,318│ 0,306│ 0,228│0,120│ 0,323│ 0,299│ 0,224│0,125

5 │ 0,176│ 0,319│ 0,306│ 0,158│ 0,215│ 0,279│ 0,260│0,165│ 0,224│ 0,271│ 0,250│0,167

6 │ 0,099│ 0,245│ 0,316│ 0,228│ 0,141│ 0,228│ 0,262│0,209│ 0,149│ 0,224│ 0,251│0,204

7 │ 0,045│ 0,164│ 0,295│ 0,289│ 0,079│ 0,172│ 0,249│0,245│ 0,088│ 0,174│ 0,239│0,235

8 │ 0,019│ 0,101│ 0,227│ 0,304│ 0,044│ 0,120│ 0,209│0,252│ 0,049│ 0,125│ 0,204│0,241

9 │ 0,003│ 0,051│ 0,153│ 0,289│ 0,017│ 0,075│ 0,161│0,245│ 0,019│ 0,081│ 0,163│0,235

10 │-0,006│ 0,025│ 0,094│ 0,228│ 0,001│ 0,044│ 0,115│0,209│ 0,001│ 0,049│ 0,119│0,204

11 │-0,014│ 0,005│ 0,049│ 0,158│-0,012│ 0,019│ 0,073│0,165│-0,014│ 0,023│ 0,079│0,167

12 │-0,019│-0,005│ 0,025│ 0,101│-0,020│ 0,003│ 0,044│0,120│-0,025│ 0,004│ 0,049│0,125

13 │-0,021│-0,013│ 0,006│ 0,052│-0,029│-0,010│ 0,019│0,079│-0,034│-0,012│ 0,023│0,085

14 │-0,023│-0,019│-0,006│ 0,019│-0,036│-0,020│ 0,001│0,044│-0,043│-0,025│ 0,001│0,048

15 │-0,029│-0,024│-0,015│-0,008│-0,042│-0,029│-0,016│0,011│-0,051│-0,037│-0,020│0,015

6. Матрицы ординат поперечных линий влияния для предварительно напряженных пролетных строений без диафрагм [ 13 , 14 , 15 ] с элементами конструкции по рис. 3, а приведены в табл. 13 - 22 , с элементами [16] по рис. 3, б в табл. 23 - 28 .

Рис. 3. Поперечное сечение предварительно напряженных

пролетных строений:

а - по инв. N 384; б - по инв. N 710/3

Таблица 13

───┬─────────────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┬─────────────

N │l = 11400 мм│l = 14400 мм│l = 17400 мм│l = 23400 мм│l = 32200 мм│l = 41200 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,982│ 0,124│ 0,891│ 0,219│ 0,906│ 0,218│0,783 │0,307 │ 0,727│0,335 │ 0,750│0,350

2 │ 0,739│ 0,278│ 0,690│ 0,304│ 0,698│ 0,306│0,628 │0,329 │ 0,596│0,335 │ 0,612│0,343

3 │ 0,489│ 0,424│ 0,486│ 0,380│ 0,488│ 0,385│0,473 │0,346 │ 0,464│0,331 │ 0,476│0,334

4 │ 0,275│ 0,453│ 0,304│ 0,389│ 0,303│ 0,394│0,329 │0,335 │ 0,337│0,312 │ 0,344│0,312

5 │ 0,109│ 0,394│ 0,150│ 0,352│ 0,147│ 0,354│0,196 │0,305 │ 0,218│0,283 │ 0,220│0,281

6 │ 0,031│ 0,245│ 0,058│ 0,251│ 0,055│ 0,250│0,097 │0,241 │ 0,119│0,233 │ 0,114│0,230

7 │-0,022│ 0,110│-0,011│ 0,145│-0,016│ 0,143│0,011 │0,169 │ 0,028│0,177 │ 0,016│0,174

8 │-0,052│ 0,031│-0,053│ 0,058│-0,061│ 0,055│0,055 │0,097 │-0,049│0,117 │-0,070│0,113

9 │-0,077│-0,035│-0,091│-0,023│-0,101│-0,027│0,118 │0,026 │-0,123│0,058 │-0,153│0,053

Таблица 14

───┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────┬────────────────────┬───────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 16160 мм │ l = 17400 мм │ l = 20400 мм │ l = 23400 мм │ l = 32200 мм │ l = 41200 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,946│ 0,126│0,008│ 0,861│ 0,222│0,013│ 0,898│ 0,189│0,015│ 0,870│ 0,222│0,017│ 0,808│ 0,274│0,037│ 0,753│ 0,308│0,063│ 0,695│ 0,336│0,100 │ 0,707│ 0,350│0,104

2 │ 0,714│ 0,280│0,060│ 0,669│ 0,304│0,081│ 0,689│ 0,297│0,077│ 0,673│ 0,307│0,083│ 0,639│ 0,319│0,102│ 0,607│ 0,328│0,121│ 0,573│ 0,333│0,143 │ 0,583│ 0,341│0,146

3 │ 0,476│ 0,424│0,123│ 0,475│ 0,378│0,155│ 0,477│ 0,396│0,146│ 0,476│ 0,383│0,155│ 0,471│ 0,359│0,169│ 0,462│ 0,343│0,179│ 0,451│ 0,327│0,187 │ 0,459│ 0,331│0,189

4 │ 0,276│ 0,451│0,239│ 0,305│ 0,384│0,245│ 0,297│ 0,408│0,242│ 0,304│ 0,389│0,244│ 0,319│ 0,354│0,241│ 0,327│ 0,329│0,235│ 0,336│ 0,306│0,225 │ 0,342│ 0,307│0,224

5 │ 0,124│ 0,389│0,367│ 0,162│ 0,345│0,329│ 0,152│ 0,360│0,339│ 0,162│ 0,347│0,328│ 0,187│ 0,319│0,303│ 0,206│ 0,297│0,281│ 0,229│ 0,275│0,256 │ 0,234│ 0,274│0,253

6 │ 0,060│ 0,239│0,408│ 0,081│ 0,245│0,351│ 0,077│ 0,242│0,366│ 0,083│ 0,244│0,351│ 0,102│ 0,241│0,318│ 0,121│ 0,235│0,291│ 0,145│ 0,170│0,262 │ 0,147│ 0,224│0,259

7 │ 0,019│ 0,105│0,367│ 0,024│ 0,143│0,329│ 0,024│ 0,129│0,339│ 0,025│ 0,141│0,328│ 0,036│ 0,158│0,303│ 0,051│ 0,167│0,281│ 0,072│ 0,225│0,256 │ 0,071│ 0,170│0,253

8 │-0,006│ 0,043│0,239│-0,007│ 0,075│0,245│-0,007│ 0,062│0,242│-0,008│ 0,072│0,244│-0,003│ 0,091│0,241│ 0,005│ 0,105│0,235│ 0,018│ 0,115│0,225 │ 0,013│ 0,114│0,224

9 │-0,030│ 0,006│0,123│-0,032│ 0,023│0,155│-0,035│ 0,016│0,146│-0,035│ 0,021│0,155│-0,036│ 0,036│0,169│-0,033│ 0,049│0,179│-0,029│ 0,063│0,187 │-0,040│ 0,061│0,189

10 │-0,052│-0,006│0,060│-0,051│-0,007│0,081│-0,059│-0,007│0,077│-0,058│-0,008│0,083│-0,061│-0,003│0,102│-0,063│ 0,005│0,121│-0,069│ 0,018│0,143 │-0,085│ 0,013│0,146

11 │-0,073│-0,014│0,008│-0,069│-0,033│0,013│-0,083│-0,027│0,015│-0,080│-0,033│0,017│-0,085│-0,039│0,037│-0,092│-0,037│0,063│-0,108│-0,026│0,100 │-0,129│-0,034│0,104

Таблица 15

───┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 16160 мм │ l = 17400 мм

то-│ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,918│ 0,119│0,025│ 0,836│ 0,216│0,030│ 0,867│ 0,181│0,034│ 0,839│ 0,214│0,036

2 │ 0,693│ 0,274│0,073│ 0,650│ 0,300│0,093│ 0,665│ 0,291│0,091│ 0,651│ 0,301│0,097

3 │ 0,461│ 0,420│0,132│ 0,463│ 0,375│0,162│ 0,462│ 0,391│0,155│ 0,461│ 0,379│0,163

4 │ 0,270│ 0,449│0,244│ 0,300│ 0,383│0,246│ 0,291│ 0,406│0,245│ 0,299│ 0,387│0,246

5 │ 0,127│ 0,390│0,364│ 0,165│ 0,345│0,324│ 0,156│ 0,361│0,335│ 0,166│ 0,347│0,323

6 │ 0,072│ 0,242│0,398│ 0,093│ 0,246│0,340│ 0,091│ 0,245│0,355│ 0,096│ 0,246│0,339

7 │ 0,040│ 0,111│0,351│ 0,044│ 0,146│0,311│ 0,049│ 0,134│0,319│ 0,048│ 0,144│0,309

8 │ 0,024│ 0,051│0,217│ 0,019│ 0,080│0,225│ 0,026│ 0,069│0,218│ 0,023│ 0,079│0,221

9 │ 0,007│ 0,015│0,099│ 0 │ 0,032│0,137│ 0,005│ 0,025│0,121│ 0,002│ 0,031│0,133

10 │-0,014│ 0,003│0,051│-0,017│ 0,009│0,080│-0,017│ 0,007│0,069│-0,018│ 0,009│0,079

11 │-0,035│-0,006│0,026│-0,034│-0,007│0,039│-0,039│-0,007│0,037│-0,038│-0,007│0,041

12 │-0,054│-0,014│0,024│-0,049│-0,017│0,019│-0,061│-0,017│0,026│-0,057│-0,018│0,023

13 │-0,073│-0,021│0,024│-0,064│-0,026│0,003│-0,081│-0,026│0,018│-0,076│-0,028│0,009

Окончание табл. 15

N │ l = 20400 мм │ l = 23400 мм │ l = 32200 мм │ l = 41200 мм

то-│ p │ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

1 │ 0,780│ 0,268│0,055│ 0,727│ 0,303│0,080│ 0,669│ 0,330│0,115│ 0,676│ 0,343│0,122

2 │ 0,619│ 0,315│0,115│ 0,589│ 0,323│0,132│ 0,554│ 0,328│0,154│ 0,560│ 0,335│0,158

3 │ 0,458│ 0,355│0,177│ 0,450│ 0,339│0,185│ 0,439│ 0,323│0,192│ 0,444│ 0,325│0,195

4 │ 0,314│ 0,351│0,241│ 0,323│ 0,326│0,234│ 0,331│ 0,303│0,225│ 0,336│ 0,303│0,224

5 │ 0,191│ 0,318│0,296│ 0,210│ 0,295│0,274│ 0,231│ 0,273│0,249│ 0,236│ 0,272│0,246

6 │ 0,115│ 0,241│0,305│ 0,132│ 0,234│0,279│ 0,155│ 0,225│0,250│ 0,159│ 0,224│0,246

7 │ 0,058│ 0,159│0,284│ 0,070│ 0,168│0,264│ 0,091│ 0,172│0,239│ 0,093│ 0,173│0,235

8 │ 0,026│ 0,097│0,219│ 0,032│ 0,110│0,216│ 0,046│ 0,122│0,205│ 0,046│ 0,123│0,203

9 │ 0 │ 0,047│0,151│ 0,001│ 0,061│0,161│ 0,009│ 0,076│0,164│ 0,006│ 0,076│0,164

10 │-0,021│ 0,018│0,097│-0,021│ 0,028│0,110│-0,019│ 0,040│0,122│-0,024│ 0,039│0,123

11 │ 0,039│-0,005│0,054│-0,041│ 0 │0,066│-0,044│ 0,008│0,081│-0,052│ 0,009│0,082

12 │-0,057│-0,021│0,026│-0,058│-0,021│0,032│-0,066│-0,019│0,046│-0,077│-0,024│0,046

13 │-0,074│-0,036│0 │-0,074│-0,041│0 │-0,087│-0,045│0,012│-0,101│-0,052│0,011

Таблица 16

───┬────────────────────────────────┬────────────────────────────────┬────────────────────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 17400 мм

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬─────┬─────┼──────┬──────┬──────┬─────┬─────┼──────┬──────┬──────┬─────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V

───┼──────┼──────┼──────┼─────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────┼─────

1 │ 0,863│ 0,086│ 0,028│0,059│0,044│ 0,784│ 0,190│ 0,032│0,036│0,035│ 0,780│ 0,184│ 0,039│0,047│0,042

2 │ 0,647│ 0,250│ 0,075│0,052│0,040│ 0,608│ 0,278│ 0,095│0,046│0,033│ 0,602│ 0,276│ 0,099│0,054│0,039

3 │ 0,426│ 0,401│ 0,133│0,048│0,035│ 0,430│ 0,358│ 0,163│0,060│0,031│ 0,423│ 0,360│ 0,165│0,064│0,036

4 │ 0,247│ 0,437│ 0,242│0,064│0,030│ 0,278│ 0,372│ 0,246│0,093│0,033│ 0,274│ 0,374│ 0,246│0,093│0,037

5 │ 0,116│ 0,384│ 0,364│0,105│0,027│ 0,155│ 0,339│ 0,323│0,141│0,042│ 0,154│ 0,341│ 0,323│0,139│0,042

6 │ 0,074│ 0,242│ 0,397│0,214│0,046│ 0,095│ 0,246│ 0,338│0,220│0,074│ 0,099│ 0,246│ 0,337│0,216│0,072

7 │ 0,055│ 0,118│ 0,348│0,338│0,089│ 0,058│ 0,153│ 0,308│0,297│0,124│ 0,065│ 0,152│ 0,306│0,293│0,120

8 │ 0,051│ 0,064│ 0,214│0,376│0,201│ 0,046│ 0,093│ 0,220│0,315│0,206│ 0,034│ 0,093│ 0,216│0,312│0,201

9 │ 0,047│ 0,036│ 0,095│0,332│0,329│ 0,039│ 0,050│ 0,131│0,290│0,287│ 0,046│ 0,053│ 0,127│0,286│0,282

10 │ 0,039│ 0,030│ 0,046│0,201│0,370│ 0,033│ 0,033│ 0,074│0,206│0,309│ 0,039│ 0,037│ 0,072│0,201│0,304

11 │ 0,029│ 0,026│ 0,021│0,086│0,329│ 0,026│ 0,022│ 0,035│0,121│0,287│ 0,030│ 0,026│ 0,036│0,116│0,282

12 │ 0,018│ 0,020│ 0,018│0,040│0,201│ 0,016│ 0,016│ 0,021│0,068│0,206│ 0,019│ 0,019│ 0,023│0,065│0,201

13 │ 0,006│ 0,013│ 0,017│0,018│0,089│ 0,006│ 0,009│ 0,013│0,032│0,124│ 0,007│ 0,012│ 0,016│0,032│0,120

14 │-0,006│ 0,004│ 0,014│0,018│0,046│-0,005│ 0,003│ 0,009│0,021│0,074│-0,006│ 0,004│ 0,012│0,023│0,072

15 │-0,018│-0,005│ 0,010│0,020│0,027│-0,017│-0,005│ 0,006│0,016│0,042│-0,019│-0,005│ 0,008│0,019│0,042

16 │-0,030│-0,014│ 0,004│0,020│0,030│-0,028│-0,013│ 0,003│0,016│0,033│-0,032│-0,015│ 0,004│0,019│0,037

17 │-0,041│-0,023│-0,001│0,020│0,035│-0,039│-0,021│-0,001│0,016│0,031│-0,044│-0,024│-0,001│0,019│0,036

18 │-0,051│-0,031│-0,006│0,018│0,040│-0,048│-0,028│-0,005│0,016│0,033│-0,055│-0,032│-0,006│0,019│0,039

19 │-0,060│-0,038│-0,011│0,016│0,044│-0,057│-0,035│-0,009│0,017│0,035│-0,066│-0,041│-0,001│0,019│0,042

Окончание табл. 16

───┬────────────────────────────────┬─────────────────────────────────┬────────────────────────────────

N │ l = 23400 мм │ l = 32200 мм │ l = 41200 мм

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬─────┬─────┼──────┬──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┬─────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V

───┼──────┼──────┼──────┼─────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────┼─────

1 │ 0,672│ 0,276│ 0,084│0,036│0,024│ 0,611│ 0,303│ 0,121│ 0,050│0,023│ 0,610│ 0,312│ 0,128│0,054│0,025

2 │ 0,544│ 0,301│ 0,135│0,061│0,032│ 0,507│ 0,306│ 0,157│ 0,076│0,036│ 0,507│ 0,310│ 0,162│0,079│0,038

3 │ 0,416│ 0,322│ 0,186│0,087│0,040│ 0,404│ 0,306│ 0,193│ 0,102│0,049│ 0,405│ 0,306│ 0,196│0,105│0,051

4 │ 0,301│ 0,314│ 0,234│0,122│0,053│ 0,308│ 0,291│ 0,224│ 0,133│0,065│ 0,311│ 0,289│ 0,223│0,135│0,068

5 │ 0,200│ 0,289│ 0,273│0,163│0,071│ 0,221│ 0,266│ 0,246│ 0,166│0,086│ 0,225│ 0,264│ 0,243│0,166│0,088

6 │ 0,135│ 0,234│ 0,275│0,208│0,104│ 0,159│ 0,224│ 0,245│ 0,196│0,115│ 0,163│ 0,223│ 0,240│0,193│0,116

7 │ 0,086│ 0,174│ 0,258│0,246│0,145│ 0,107│ 0,177│ 0,231│ 0,219│0,147│ 0,111│ 0,178│ 0,227│0,215│0,147

8 │ 0,061│ 0,122│ 0,208│0,251│0,192│ 0,076│ 0,133│ 0,196│ 0,221│0,179│ 0,080│ 0,135│ 0,193│0,215│0,176

9 │ 0,042│ 0,079│ 0,152│0,237│0,233│ 0,052│ 0,093│ 0,155│ 0,211│0,206│ 0,054│ 0,096│ 0,155│0,205│0,201

10 │ 0,032│ 0,053│ 0,104│0,192│0,242│ 0,036│ 0,065│ 0,115│ 0,179│0,212│ 0,038│ 0,068│ 0,116│0,176│0,206

11 │ 0,022│ 0,032│ 0,064│0,140│0,233│ 0,022│ 0,042│ 0,078│ 0,143│0,206│ 0,023│ 0,044│ 0,081│0,142│0,201

12 │ 0,013│ 0,019│ 0,040│0,096│0,192│ 0,011│ 0,026│ 0,053│ 0,107│0,179│ 0,011│ 0,027│ 0,055│0,107│0,176

13 │ 0,003│ 0,009│ 0,022│0,060│0,145│ 0 │ 0,012│ 0,033│ 0,075│0,147│ 0 │ 0,013│ 0,035│0,077│0,147

14 │-0,008│ 0 │ 0,013│0,040│0,104│-0,010│ 0,001│ 0,020│ 0,053│0,115│-0,012│ 0,001│ 0,021│0,055│0,116

15 │-0,019│-0,008│ 0,005│0,026│0,071│-0,022│-0,008│ 0,009│ 0,036│0,086│-0,024│-0,009│ 0,009│0,038│0,088

16 │-0,030│-0,015│ 0 │0,019│0,053│-0,033│-0,017│ 0,001│ 0,026│0,065│-0,037│-0,019│ 0,001│0,027│0,068

17 │-0,041│-0,023│-0,004│0,015│0,040│-0,044│-0,025│-0,005│-0,017│0,049│-0,049│-0,028│-0,006│0,018│0,051

18 │-0,051│-0,030│-0,008│0,013│0,032│-0,054│-0,032│-0,010│-0,011│0,036│-0,061│-0,036│-0,012│0,011│0,038

19 │-0,062│-0,037│-0,011│0,011│0,024│-0,065│-0,040│-0,016│-0,005│0,023│-0,073│-0,045│-0,018│0,005│0,025

Таблица 17

───┬───────────────────┬───────────────────┬────────────────────┬────────────────────┬────────────────────┬────────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 16160 мм │ l = 17400 мм │ l = 20400 мм │ l = 23400 мм │ l = 32200 мм │ l = 41200 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,931│ 0,118│0,005│ 0,835│ 0,213│0,016│ 0,764│ 0,265│-0,003│ 1,106│-0,062│-0,022│ 1,064│-0,007│-0,029│ 1,014│ 0,053│-0,031│ 0,672│ 0,335│0,092│ 0,703│ 0,338│0,086

2 │ 0,719│ 0,270│0,048│ 0,660│ 0,302│0,074│ 0,688│ 0,322│ 0,017│ 0,849│ 0,178│-0,007│ 0,810│ 0,212│ 0,002│ 0,773│ 0,241│ 0,015│ 0,559│ 0,338│0,138│ 0,582│ 0,339│0,134

3 │ 0,492│ 0,422│0,102│ 0,481│ 0,386│0,139│ 0,563│ 0,402│ 0,064│ 0,489│ 0,494│ 0,030│ 0,486│ 0,473│ 0,057│ 0,483│ 0,451│ 0,083│ 0,446│ 0,338│0,183│ 0,461│ 0,339│0,181

4 │ 0,265│ 0,483│0,226│ 0,297│ 0,409│0,239│ 0,311│ 0,461│ 0,236│ 0,165│ 0,663│ 0,175│ 0,195│ 0,601│ 0,201│ 0,223│ 0,545│ 0,220│ 0,327│ 0,319│0,230│ 0,334│ 0,321│0,230

5 │ 0,111│ 0,399│0,388│ 0,153│ 0,355│0,344│ 0,101│ 0,411│ 0,439│ 0,023│ 0,472│ 0,477│ 0,047│ 0,451│ 0,452│ 0,071│ 0,428│ 0,425│ 0,217│ 0,286│0,268│ 0,219│ 0,287│0,269

6 │ 0,047│ 0,226│0,459│ 0,073│ 0,239│0,382│ 0,017│ 0,236│ 0,513│-0,007│ 0,175│ 0,663│ 0,002│ 0,201│ 0,594│ 0,014│ 0,221│ 0,533│ 0,133│ 0,230│0,277│ 0,132│ 0,230│0,279

7 │ 0,013│ 0,091│0,388│ 0,022│ 0,129│0,344│-0,027│ 0,079│ 0,439│-0,011│ 0,040│ 0,477│-0,011│ 0,063│ 0,452│-0,008│ 0,085│ 0,425│ 0,064│ 0,169│0,268│ 0,059│ 0,167│0,269

8 │-0,006│ 0,033│0,226│-0,041│ 0,061│0,239│-0,022│ 0,013│ 0,236│-0,012│ 0,011│ 0,175│-0,013│ 0,017│ 0,201│-0,013│ 0,026│ 0,220│ 0,015│ 0,109│0,230│ 0,009│ 0,107│0,230

9 │-0,022│ 0,004│0,102│-0,023│ 0,017│0,139│-0,013│-0,017│ 0,064│-0,010│-0,003│ 0,030│-0,013│-0,003│ 0,057│-0,015│-0,002│ 0,083│-0,025│ 0,056│0,183│-0,034│ 0,052│0,181

10 │-0,035│-0,006│0,048│-0,036│-0,005│0,074│-0,011│-0,019│ 0,017│-0,09 │-0,013│-0,007│-0,013│-0,014│ 0,002│-0,016│-0,014│ 0,015│-0,054│ 0,016│0,138│-0,065│ 0,008│0,134

11 │-0,047│-0,014│0,005│-0,048│-0,023│0,016│-0,009│-0,019│-0,003│-0,07 │-0,018│-0,022│-0,012│-0,020│-0,029│-0,017│-0,022│-0,031│-0,082│-0,024│0,092│-0,096│-0,034│0,086

Таблица 18

───┬───────────────────────────┬───────────────────────────┬───────────────────────────┬───────────────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 16160 мм │ l = 17400 мм

то-│ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,917│ 0,106│ 0,006│ 0,007│ 0,815│ 0,200│ 0,021│ 0,004│ 1,081│ 0,019│-0,087│-0,015│ 1,043│ 0,069│-0,087│-0,024

2 │ 0,707│ 0,261│ 0,047│ 0,011│ 0,644│ 0,292│ 0,077│ 0,018│ 0,796│ 0,236│-0,011│-0,017│ 0,775│ 0,253│-0,001│-0,019

3 │ 0,483│ 0,417│ 0,101│ 0,017│ 0,468│ 0,379│ 0,139│ 0,033│ 0,503│ 0,446│ 0,078│-0,016│ 0,503│ 0,429│ 0,094│-0,012

4 │ 0,257│ 0,482│ 0,224│ 0,040│ 0,267│ 0,407│ 0,239│ 0,069│ 0,232│ 0,523│ 0,252│ 0,012│ 0,248│ 0,491│ 0,257│ 0,026

5 │ 0,106│ 0,399│ 0,389│ 0,091│ 0,148│ 0,355│ 0,344│ 0,128│ 0,044│ 0,453│ 0,449│ 0,079│ 0,063│0,0432│ 0,431│ 0,099

6 │ 0,047│ 0,224│ 0,461│ 0,218│ 0,076│ 0,239│ 0,381│ 0,228│-0,011│ 0,252│ 0,516│ 0,247│-0,001│ 0,257│ 0,486│ 0,253

7 │ 0,020│ 0,094│ 0,386│ 0,386│ 0,034│ 0,133│ 0,338│ 0,335│-0,026│ 0,080│ 0,445│ 0,446│-0,025│ 0,099│ 0,426│ 0,425

8 │ 0,011│ 0,040│ 0,218│ 0,460│ 0,017│ 0,069│ 0,228│ 0,375│-0,016│ 0,012│ 0,247│ 0,514│-0,019│ 0,026│ 0,253│ 0,482

9 │ 0,005│ 0,016│ 0,092│ 0,387│ 0,008│ 0,031│ 0,127│ 0,335│-0,007│-0,017│ 0,079│ 0,445│-0,010│-0,012│ 0,098│ 0,424

10 │ 0 │ 0,009│ 0,041│ 0,219│ 0,003│ 0,015│ 0,067│ 0,228│-0,003│-0,014│ 0,012│ 0,247│-0,005│-0,013│ 0,025│ 0,252

11 │-0,004│ 0,006│ 0,018│ 0,092│-0,001│ 0,007│ 0,030│ 0,127│ 0 │-0,007│-0,016│ 0,079│-0,001│-0,009│-0,011│ 0,098

12 │-0,006│ 0,003│ 0,012│ 0,041│-0,005│ 0,002│ 0,016│ 0,067│ 0 │-0,003│-0,013│ 0,012│ 0 │-0,005│-0,013│ 0,025

13 │-0,008│-0,001│ 0,007│ 0,017│-0,009│-0,002│ 0,007│ 0,030│-0,001│ 0 │-0,007│-0,016│ 0 │-0,002│-0,009│-0,011

14 │-0,010│-0,004│ 0,003│ 0,009│-0,013│-0,006│ 0,002│ 0,015│-0,001│ 0 │-0,003│-0,013│-0,001│ 0 │-0,005│-0,014

15 │-0,013│-0,008│-0,002│ 0,004│-0,016│-0,009│-0,002│ 0,007│-0,002│-0,001│-0,001│-0,007│-0,002│ 0 │-0,002│-0,009

16 │-0,014│-0,011│-0,006│ 0 │-0,019│-0,013│-0,005│-0,003│-0,002│-0,001│ 0 │-0,003│-0,002│-0,001│ 0 │-0,005

17 │-0,015│-0,013│-0,009│-0,004│-0,021│-0,015│-0,008│-0,001│-0,002│-0,002│ 0 │-0,001│-0,003│-0,002│ 0 │-0,002

Окончание табл. 18

───┬───────────────────────────┬────────────────────────────┬───────────────────────────┬────────────────────────────

N │ l = 20400 мм │ l = 23400 мм │ l = 32200 мм │ l = 41200 мм

то-│ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┼───────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬───────┬──────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼───────┼──────

1 │ 0,955│ 0,167│-0,068│-0,043│ 0,879│ 0,234│-0,035│-0,050│ 0,481│ 0,331│ 0,162│ 0,063│ 0,063│ 0,319│ 0,098│ 0,016

2 │ 0,729│ 0,285│ 0,025│-0,022│ 0,687│ 0,307│ 0,053│-0,018│ 0,445│ 0,334│ 0,176│ 0,072│ 0,549│ 0,325│ 0,141│ 0,047

3 │ 0,500│ 0,395│ 0,124│-0,017│ 0,493│ 0,372│ 0,145│ 0,017│ 0,403│ 0,333│ 0,194│ 0,085│ 0,437│ 0,328│ 0,185│ 0,078

4 │ 0,279│ 0,429│ 0,260│ 0,055│ 0,300│ 0,385│ 0,235│ 0,078│ 0,327│ 0,311│ 0,224│ 0,117│ 0,319│ 0,313│ 0,229│ 0,119

5 │ 0,104│ 0,388│ 0,388│ 0,134│ 0,139│ 0,351│ 0,351│ 0,155│ 0,245│ 0,277│ 0,252│ 0,157│ 0,214│ 0,282│ 0,263│ 0,165

6 │ 0,025│ 0,260│ 0,423│ 0,257│ 0,052│ 0,255│ 0,375│ 0,254│ 0,173│ 0,224│ 0,255│ 0,202│ 0,139│ 0,229│ 0,268│ 0,210

7 │-0,017│ 0,133│ 0,384│ 0,381│ -0,003│ 0,152│ 0,348│ 0,345│ 0,111│ 0,168│ 0,242│ 0,239│ 0,081│ 0,172│ 0,253│ 0,247

8 │-0,022│ 0,055│ 0,258│ 0,418│ -0,018│ 0,078│ 0,255│ 0,369│ 0,070│ 0,117│ 0,202│ 0,248│ 0,046│ 0,119│ 0,210│ 0,255

9 │-0,018│ 0,006│ 0,132│ 0,380│ -0,021│ 0,024│ 0,154│ 0,343│ 0,039│ 0,074│ 0,155│ 0,239│ 0,021│ 0,076│ 0,160│ 0,243

10 │-0,011│-0,008│ 0,055│ 0,256│ -0,017│ 0,002│ 0,079│ 0,252│ 0,011│ 0,039│ 0,111│ 0,202│ 0,006│ 0,046│ 0,113│ 0,205

11 │-0,006│-0,012│ 0,006│ 0,132│ -0,011│-0,009│ 0,025│ 0,153│-0,002│ 0,018│ 0,070│ 0,155│-0,004│ 0,023│ 0,073│ 0,158

12 │-0,003│-0,009│-0,008│ 0,055│ -0,007│-0,011│ 0,003│ 0,079│-0,009│ 0,005│ 0,043│ 0,109│-0,012│ 0,008│ 0,045│ 0,113

13 │-0,001│-0,006│-0,012│ 0,006│ -0,004│-0,009│-0,009│ 0,026│-0,016│-0,006│ 0,021│ 0,070│-0,018│-0,004│ 0,023│ 0,074

14 │-0,002│-0,004│-0,009│-0,008│ -0,003│-0,007│-0,011│ 0,024│-0,020│-0,113│ 0,008│ 0,045│-0,024│-0,012│ 0,008│ 0,046

15 │-0,002│-0,002│-0,006│-0,013│ -0,002│-0,005│-0,009│-0,012│-0,024│-0,017│-0,001│ 0,027│-0,029│-0,019│ -0,004│ 0,023

16 │-0,003│-0,002│-0,003│-0,012│ -0,002│-0,003│-0,007│-0,017│-0,026│-0,019│-0,005│ 0,020│-0,034│-0,025│ -0,012│ 0,006

17 │-0,003│-0,001│ 0 │-0,010│ -0,002│-0,001│-0,005│-0,022│-0,027│-0,021│-0,007│ 0,015│-0,039│-0,030│ -0,020│-0,009

Таблица 19

───────┬──────────────┬───────────────┬─────────────┬─────────────

N точек│ l = 11400 мм│ l = 14400 мм │l = 16160 мм│l = 17400 мм

│ p │ p │ p │ p

├───────┬──────┼───────┬───────┼──────┬──────┼──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II

───────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,956 │ 0,111│ 0,861 │ 0,207 │ 1,104│ 0,000│ 1,066│ 0,051

2 │ 0,739 │ 0,268│ 0,681 │ 0,301 │ 0,813│ 0,227│ 0,794│ 0,245

3 │ 0,508 │ 0,427│ 0,495 │ 0,392 │ 0,515│ 0,447│ 0,516│ 0,431

4 │ 0,263 │ 0,499│ 0,295 │ 0,423 │ 0,229│ 0,539│ 0,246│ 0,506

5 │ 0,097 │ 0,408│ 0,138 │ 0,365 │ 0,035│ 0,466│ 0,054│ 0,446

6 │ 0,024 │ 0,218│ 0,049 │ 0,236 │-0,017│ 0,249│-0,009│ 0,256

7 │-0,017 │ 0,081│-0,007 │ 0,119 │-0,030│ 0,067│-0,031│ 0,084

8 │-0,037 │ 0,025│-0,086 │ 0,049 │-0,022│-0,018│-0,028│-0,010

9 │-0,057 │-0,021│-0,061 │-0,013 │-0,013│-0,091│-0,023│-0,093

Окончание табл. 19

───────┬─────────────┬──────────────┬───────────────┬─────────────

N точек│l = 20400 мм│l = 23400 мм │ l = 32200 мм │l = 41200 мм

│ p │ p │ p │ p

├──────┬──────┼──────┬───────┼───────┬───────┼──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II

───────┼──────┼──────┼──────┼───────┼───────┼───────┼──────┼──────

1 │ 0,981│ 0,151│ 0,907│ 0,223 │ 0,721 │ 0,325 │ 0,738│0,337

2 │ 0,749│ 0,279│ 0,709│ 0,303 │ 0,597 │ 0,333 │ 0,609│0,344

3 │ 0,516│ 0,399│ 0,511│ 0,377 │ 0,473 │ 0,338 │ 0,479│0,347

4 │ 0,281│ 0,443│ 0,306│ 0,398 │ 0,335 │ 0,332 │ 0,336│0,332

5 │ 0,098│ 0,402│ 0,136│ 0,364 │ 0,208 │ 0,291 │ 0,204│0,296

6 │ 0,016│ 0,259│ 0,041│ 0,255 │ 0,108 │ 0,231 │ 0,099│0,234

7 │-0,029│ 0,115│-0,023│ 0,134 │ 0,023 │ 0,164 │ 0,009│0,163

8 │-0,042│ 0,014│-0,052│ 0,039 │-0,036 │ 0,107 │-0,055│0,101

9 │-0,052│-0,079│-0,078│-0,051 │-0,093 │ 0,049 │-0,117│0,039

Таблица 20

───────┬─────────────┬──────────────┬───────────────┬─────────────

N точек│l = 11400 мм│ l = 14400 мм│ l = 16160 мм │l = 17400 мм

│ p │ p │ p │ p

├──────┬──────┼───────┬──────┼───────┬───────┼──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II

───────┼──────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼──────

1 │ 0,958│ 0,107│ 0,864 │ 0,204│ 1,095 │ 0,004 │ 1,057│ 0,054

2 │ 0,742│ 0,267│ 0,685 │ 0,301│ 0,809 │ 0,232 │ 0,790│ 0,249

3 │ 0,512│ 0,429│ 0,499 │ 0,395│ 0,517 │ 0,454 │ 0,517│ 0,438

4 │ 0,260│ 0,507│ 0,293 │ 0,429│ 0,226 │ 0,551 │ 0,243│ 0,518

5 │ 0,093│ 0,411│ 0,134 │ 0,369│ 0,031 │ 0,473 │ 0,050│ 0,453

6 │ 0,022│ 0,214│ 0,046 │ 0,234│-0,019 │ 0,244 │-0,011│ 0,252

7 │-0,017│-0,076│-0,009 │ 0,115│-0,030 │ 0,059 │-0,032│ 0,077

8 │-0,037│-0,023│-0,036 │ 0,047│-0,022 │-0,021 │-0,028│-0,013

9 │-0,054│-0,020│-0,059 │-0,015│-0,013 │-0,089 │-0,023│-0,092

Окончание табл. 20

───────┬─────────────┬──────────────┬───────────────┬─────────────

N точек│l = 20400 мм│ l = 23400 мм│ l = 32200 мм │l = 41200 мм

│ p │ p │ p │ p

├──────┬──────┼───────┬──────┼───────┬───────┼──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II

───────┼──────┼──────┼───────┼──────┼───────┼───────┼──────┼──────

1 │0,973 │ 0,155│ 0,900 │ 0,228│ 0,391 │ 0,253 │ 0,742│ 0,337

2 │0,746 │ 0,285│ 0,706 │ 0,310│ 0,335 │ 0,271 │ 0,612│ 0,345

3 │0,515 │ 0,407│ 0,510 │ 0,386│ 0,282 │ 0,288 │ 0,483│ 0,350

4 │0,277 │ 0,454│ 0,302 │ 0,408│ 0,264 │ 0,294 │ 0,335│ 0,335

5 │0,093 │ 0,408│ 0,130 │ 0,370│ 0,259 │ 0,293 │ 0,202│ 0,298

6 │0,012 │ 0,258│ 0,036 │ 0,254│ 0,153 │ 0,292 │ 0,096│ 0,234

7 │0,031 │ 0,108│-0,025 │ 0,128│ 0,147 │ 0,284 │ 0,006│ 0,161

8 │0,042 │ 0,009│-0,052 │ 0,035│ 0,132 │ 0,262 │-0,056│ 0,098

9 │0,050 │-0,081│-0,076 │-0,055│ 0,116 │ 0,239 │-0,117│ 0,036

Таблица 21

───┬───────────────────┬──────────────────┬────────────────────┬────────────────────

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 16160 мм │ l = 17400 мм

то-│ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬─────┼─────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼─────┼─────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,939│ 0,105│0,004│0,845│ 0,203│0,011│ 1,092│ 0,044│-0,036│ 1,054│ 0,055│-0,089

2 │ 0,728│ 0,265│0,042│0,671│ 0,300│0,066│ 0,807│ 0,231│-0,019│ 0,788│ 0,249│-0,010

3 │ 0,502│ 0,427│0,089│0,489│ 0,393│0,127│ 0,515│ 0,452│ 0,061│ 0,515│ 0,435│ 0,079

4 │ 0,258│ 0,506│0,218│0,292│ 0,428│0,236│ 0,225│ 0,547│ 0,245│ 0,242│ 0,513│ 0,253

5 │ 0,101│ 0,411│0,402│0,143│ 0,367│0,357│ 0,313│ 0,467│ 0,467│ 0,050│ 0,447│ 0,449

6 │ 0,041│ 0,218│0,489│0,064│ 0,236│0,405│-0,018│ 0,245│ 0,551│-0,010│ 0,253│ 0,519

7 │ 0,011│ 0,079│0,402│0,017│ 0,119│0,357│-0,027│ 0,063│ 0,467│-0,028│ 0,083│ 0,449

8 │-0,006│ 0,026│0,218│0,006│ 0,052│0,236│-0,017│ 0,001│ 0,245│-0,021│ 0,013│ 0,253

9 │-0,002│ 0,002│0,089│0,024│ 0,011│0,127│-0,008│-0,021│ 0,061│-0,012│-0,018│ 0,079

10 │-0,034│-0,007│0,042│0,035│-0,007│0,066│-0,005│-0,017│-0,019│-0,007│-0,021│-0,010

11 │-0,044│-0,013│0,004│0,045│-0,022│0,011│-0,002│-0,012│-0,086│-0,002│-0,022│-0,089

Окончание табл. 21

───┬────────────────────┬────────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 20400 мм │ l = 23400 мм │ l = 32200 мм │ l = 41200 мм

то-│ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,969│ 0,154│-0,077│ 0,895│ 0,226│-0,048│ 0,689│ 0,329│0,080│ 0,712│ 0,336│0,076

2 │ 0,742│ 0,283│ 0,014│ 0,701│ 0,307│ 0,042│ 0,574│ 0,338│0,128│ 0,591│ 0,343│0,126

3 │ 0,512│ 0,403│ 0,112│ 0,506│ 0,381│ 0,135│ 0,459│ 0,344│0,177│ 0,469│ 0,347│0,176

4 │ 0,275│ 0,449│ 0,261│ 0,298│ 0,403│ 0,259│ 0,329│ 0,328│0,233│ 0,333│ 0,332│0,233

5 │ 0,093│ 0,403│ 0,409│ 0,129│ 0,367│ 0,372│ 0,211│ 0,294│0,278│ 0,212│ 0,295│0,279

6 │ 0,014│ 0,261│ 0,454│ 0,040│ 0,259│ 0,403│ 0,125│ 0,232│0,289│ 0,122│ 0,233│0,292

7 │-0,024│ 0,121│ 0,409│-0,011│ 0,145│ 0,372│ 0,055│ 0,165│0,279│ 0,051│ 0,164│0,279

8 │-0,026│ 0,041│ 0,261│-0,024│ 0,064│ 0,259│ 0,009│ 0,103│0,233│ 0,003│ 0,099│0,233

9 │-0,020│-0,008│ 0,112│-0,027│ 0,005│ 0,135│-0,003│ 0,047│0,177│-0,037│ 0,043│0,176

10 │-0,014│-0,027│ 0,014│-0,025│-0,026│ 0,042│-0,054│ 0,009│0,128│-0,064│ 0,002│0,126

11 │-0,008│-0,043│-0,077│-0,022│-0,054│-0,048│-0,077│-0,028│0,080│-0,091│-0,038│0,076

Таблица 22

N │ l = 11400 мм │ l = 14400 мм │ l = 16160 мм │ l = 17400 мм

то-│ p │ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV

1 │ 0,926│ 0,097│ 0,005│ 0,005│ 0,825│ 0,193│ 0,015│ 0,003│ 1,090│ 0,003│-0,086│-0,011│ 1,053│ 0,054│-0,088│-0,019

2 │ 0,716│ 0,258│ 0,042│ 0,008│ 0,654│ 0,291│ 0,069│ 0,014│ 0,806│ 0,230│-0,018│-0,016│ 0,786│ 0,248│-0,010│-0,019

3 │ 0,492│ 0,421│ 0,089│ 0,014│ 0,477│ 0,386│ 0,129│ 0,027│ 0,514│ 0,451│-0,061│-0,019│ 0,514│ 0,434│ 0,079│-0,017

4 │ 0,251│ 0,502│ 0,217│ 0,034│ 0,284│ 0,423│ 0,236│ 0,061│ 0,224│ 0,546│ 0,244│ 0,002│ 0,241│ 0,513│ 0,252│ 0,014

5 │ 0,097│ 0,407│ 0,401│ 0,083│ 0,139│ 0,365│ 0,355│ 0,121│ 0,031│ 0,466│ 0,465│ 0,063│ 0,049│ 0,446│ 0,447│ 0,084

6 │ 0,041│ 0,217│ 0,486│ 0,214│ 0,068│ 0,237│ 0,407│ 0,228│-0,018│ 0,244│ 0,547│ 0,241│-0,010│ 0,252│ 0,514│ 0,249

7 │ 0,017│ 0,084│ 0,399│ 0,399│ 0,028│ 0,124│ 0,350│ 0,349│-0,027│ 0,005│ 0,462│ 0,462│-0,028│ 0,085│ 0,443│ 0,442

8 │ 0,008│ 0,034│ 0,214│ 0,486│ 0,014│ 0,061│ 0,228│ 0,396│-0,015│ 0,002│ 0,241│ 0,545│-0,019│ 0,014│ 0,249│ 0,511

9 │ 0,002│ 0,014│ 0,084│ 0,400│ 0,005│ 0,026│ 0,120│ 0,349│-0,005│-0,002│ 0,064│ 0,462│-0,009│-0,017│ 0,084│ 0,442

10 │-0,002│ 0,009│ 0,036│ 0,215│ 0,001│ 0,012│ 0,061│ 0,228│-0,002│-0,001│ 0,002│ 0,241│-0,004│-0,004│ 0,014│ 0,249

11 │-0,005│ 0,005│ 0,017│ 0,085│-0,003│ 0,005│ 0,026│ 0,121│ 0 │-0,006│-0,002│ 0,064│ 0 │-0,014│-0,016│ 0,084

12 │-0,007│ 0,002│ 0,012│ 0,036│-0,006│ 0,001│ 0,014│ 0,060│ 0 │-0,002│-0,001│ 0,002│ 0 │-0,008│-0,014│ 0,014

13 │-0,008│-0,001│ 0,007│ 0,016│-0,009│-0,002│ 0,006│ 0,026│ 0 │ 0 │-0,005│-0,019│ 0 │-0,004│-0,008│-0,016

14 │-0,009│-0,005│ 0,002│ 0,009│-0,012│-0,006│ 0,001│ 0,012│-0,001│ 0 │-0,001│-0,014│ 0 │ 0 │-0,004│-0,015

15 │-0,010│-0,007│-0,003│ 0,003│-0,014│-0,009│-0,003│ 0,005│-0,001│ 0 │ 0 │-0,006│-0,001│ 0 │-0,001│-0,009

16 │-0,011│-0,009│-0,007│-0,002│-0,016│-0,012│-0,006│ 0,001│-0,001│-0,001│ 0 │-0,002│-0,001│ 0 │ 0 │-0,004

17 │-0,012│-0,011│-0,011│-0,006│-0,018│-0,014│-0,009│-0,002│-0,001│-0,001│ 0 │ 0,002│-0,002│ 0 │ 0 │-0,001

Окончание табл. 22

N │ l = 20400 мм │ l = 23400 мм │ l = 32200 мм │ l = 41200 мм

то-│ p │ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV

1 │ 0,967│ 0,153│-0,076│-0,039│ 0,893│ 0,225│-0,046│-0,050│ 0,656│ 0,315│ 0,091│ 0,013│ 0,673│ 0,318│ 0,088│ 0,009

2 │ 0,740│ 0,281│ 0,014│-0,024│ 0,698│ 0,305│ 0,042│-0,022│ 0,547│ 0,326│ 0,135│ 0,041│ 0,559│ 0,328│ 0,134│ 0,039

3 │ 0,511│ 0,402│ 0,111│-0,006│ 0,603│ 0,379│ 0,134│ 0,009│ 0,438│ 0,333│ 0,181│ 0,071│ 0,445│ 0,335│ 0,180│ 0,071

4 │ 0,274│ 0,447│ 0,259│-0,044│ 0,297│ 0,400│ 0,256│ 0,068│ 0,317│ 0,319│ 0,232│ 0,115│ 0,319│ 0,322│ 0,232│ 0,115

5 │ 0,092│ 0,401│ 0,404│-0,122│ 0,128│ 0,364│ 0,366│ 0,148│ 0,208│ 0,289│ 0,272│ 0,164│ 0,208│ 0,289│ 0,273│ 0,165

6 │ 0,014│ 0,259│ 0,448│ 0,258│ 0,041│ 0,256│ 0,396│ 0,252│ 0,132│ 0,232│ 0,279│ 0,215│ 0,130│ 0,232│ 0,281│ 0,216

7 │-0,023│ 0,122│ 0,401│ 0,398│-0,011│ 0,145│ 0,364│ 0,362│ 0,073│ 0,169│ 0,263│ 0,258│ 0,072│ 0,169│ 0,263│ 0,258

8 │-0,023│ 0,044│ 0,258│ 0,443│-0,022│ 0,068│ 0,258│ 0,391│ 0,040│ 0,115│ 0,215│ 0,267│ 0,039│ 0,115│ 0,216│ 0,269

9 │-0,017│-0,002│ 0,122│ 0,398│-0,022│ 0,016│ 0,147│ 0,360│ 0,017│ 0,069│ 0,160│ 0,255│ 0,016│ 0,070│ 0,160│ 0,255

10 │-0,009│-0,012│ 0,044│ 0,257│-0,016│-0,004│ 0,069│ 0,256│ 0,004│ 0,041│ 0,109│ 0,211│ 0,003│ 0,041│ 0,109│ 0,211

11 │-0,004│-0,012│-0,002│ 0,121│-0,009│-0,012│ 0,017│ 0,146│-0,005│ 0,019│ 0,067│ 0,158│ 0,006│ 0,019│ 0,068│ 0,158

12 │-0,002│-0,009│-0,012│ 0,043│-0,006│-0,011│-0,003│ 0,069│-0,011│ 0,006│ 0,040│ 0,109│-0,012│ 0,005│ 0,040│ 0,109

13 │ 0 │-0,005│-0,012│-0,002│-0,003│-0,008│-0,011│ 0,017│-0,016│-0,004│ 0,019│ 0,069│-0,018│-0,005│ 0,019│ 0,069

14 │ 0 │-0,002│-0,009│-0,012│-0,002│-0,005│-0,011│-0,003│-0,020│-0,011│ 0,006│ 0,041│-0,023│-0,013│ 0,005│ 0,041

15 │-0,001│-0,001│-0,004│-0,013│-0,001│-0,003│-0,008│-0,014│-0,024│-0,017│-0,004│ 0,018│-0,027│-0,019│-0,005│ 0,018

16 │-0,001│ 0 │-0,002│-0,010│-0,001│-0,002│-0,006│-0,017│-0,028│-0,021│-0,011│ 0,004│-0,031│-0,023│-0,013│ 0,003

17 │-0,002│ 0 │ 0 │-0,007│-0,001│ 0 │-0,003│-0,019│-0,031│-0,025│-0,017│-0,009│-0,035│-0,028│-0,019│-0,012

Таблица 23

───────┬─────────────────────────────┬────────────────────────────

N точек│ l = 17400 мм │ l = 20400 мм

│ p │ p

├─────────┬─────────┬─────────┼─────────┬─────────┬────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-I │ Б-II │ Б-III

───────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────

1 │ 0,774 │ 0,314 │ 0,056 │ 0,706 │ 0,342 │ 0,097

2 │ 0,619 │ 0,330 │ 0,119 │ 0,579 │ 0,335 │ 0,143

3 │ 0,465 │ 0,341 │ 0,182 │ 0,452 │ 0,327 │ 0,189

4 │ 0,331 │ 0,324 │ 0,236 │ 0,336 │ 0,304 │ 0,226

5 │ 0,206 │ 0,295 │ 0,281 │ 0,228 │ 0,274 │ 0,255

6 │ 0,120 │ 0,236 │ 0,288 │ 0,144 │ 0,226 │ 0,260

7 │ 0,047 │ 0,170 │ 0,281 │ 0,069 │ 0,173 │ 0,255

8 │ 0,002 │ 0,108 │ 0,236 │ 0,016 │ 0,118 │ 0,226

9 │ -0,038 │ 0,050 │ 0,182 │ -0,032 │ 0,065 │ 0,189

10 │ -0,069 │ 0,002 │ 0,119 │ -0,073 │ 0,015 │ 0,143

11 │ -0,098 │ -0,045 │ 0,056 │ -0,112 │ -0,032 │ 0,097

Таблица 24

───────┬─────────────────────────────┬────────────────────────────

N точек│ l = 17400 мм │ l = 20400 мм

│ p │ p

├─────────┬─────────┬─────────┼─────────┬─────────┬────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-I │ Б-II │ Б-III

───────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────

1 │ 0,747 │ 0,311 │ 0,073 │ 0,563 │ 0,336 │ 0,109

2 │ 0,599 │ 0,326 │ 0,131 │ 0,441 │ 0,330 │ 0,151

3 │ 0,454 │ 0,337 │ 0,187 │ 0,331 │ 0,322 │ 0,192

4 │ 0,328 │ 0,320 │ 0,234 │ 0,228 │ 0,300 │ 0,225

5 │ 0,210 │ 0,292 │ 0,273 │ 0,151 │ 0,271 │ 0,250

6 │ 0,131 │ 0,234 │ 0,276 │ 0,085 │ 0,225 │ 0,250

7 │ 0,065 │ 0,171 │ 0,264 │ 0,041 │ 0,174 │ 0,241

8 │ 0,028 │ 0,113 │ 0,218 │ 0,003 │ 0,125 │ 0,208

9 │ -0,003 │ 0,062 │ 0,165 │ -0,022 │ 0,078 │ 0,169

10 │ -0,023 │ 0,028 │ 0,113 │ -0,044 │ 0,041 │ 0,125

11 │ -0,043 │ 0,0 │ 0,066 │ -0,062 │ 0,008 │ 0,081

12 │ -0,060 │ -0,023 │ 0,028 │ -0,081 │ -0,022 │ 0,040

13 │ -0,075 │ -0,045 │ -0,010 │ 0,001 │ -0,050 │ 0,001

Таблица 25

───────┬──────────────────────────────┬───────────────────────────

N точек│ l = 17400 мм │ l = 20400 мм

│ p │ p

├──────┬───────┬───────┬───────┼──────┬──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV

───────┼──────┼───────┼───────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,738│ 0,301│ 0,073│ 0,002 │ 0,654│ 0,332│ 0,122│ 0,027

2 │ 0,592│ 0,318│ 0,130│ 0,037 │ 0,539│ 0,326│ 0,159│ 0,059

3 │ 0,446│ 0,332│ 0,187│ 0,074 │ 0,428│ 0,318│ 0,196│ 0,091

4 │ 0,319│ 0,318│ 0,235│ 0,118 │ 0,327│ 0,296│ 0,223│ 0,127

5 │ 0,205│ 0,292│ 0,273│ 0,166 │ 0,232│ 0,268│ 0,245│ 0,164

6 │ 0,131│ 0,235│ 0,274│ 0,213 │ 0,159│ 0,223│ 0,243│ 0,198

7 │ 0,070│ 0,174│ 0,260│ 0,254 │ 0,098│ 0,174│ 0,232│ 0,226

8 │ 0,037│ 0,118│ 0,213│ 0,261 │ 0,059│ 0,127│ 0,198│ 0,230

9 │ 0,011│ 0,069│ 0,160│ 0,254 │ 0,026│ 0,083│ 0,159│ 0,226

10 │-0,004│ 0,039│ 0,111│ 0,213 │ 0,005│ 0,051│ 0,119│ 0,198

11 │-0,018│ 0,014│ 0,067│ 0,166 │-0,013│ 0,023│ 0,080│ 0,164

12 │-0,028│ -0,002│ 0,039│ 0,119 │-0,028│ 0,004│ 0,051│ 0,127

13 │-0,036│ -0,016│ 0,015│ 0,074 │-0,045│-0,014│ 0,026│ 0,091

14 │-0,044│ -0,028│ -0,004│ 0,037 │-0,061│-0,028│ 0,005│ 0,059

15 │-0,052│ -0,038│ -0,022│ 0,002 │-0,075│-0,043│-0,015│ 0,027

Таблица 26

───────┬───────────────────────────┬──────────────────────────────

N точек│ l = 17400 мм │ l = 20400 мм

│ p │ p

├──────┬──────┬──────┬──────┼───────┬───────┬───────┬──────

│ Б-I │Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼───────┼───────┼───────┼──────

1 │ 0,769│ 0,297│ 0,054│-0,018│ 0,659│ 0,323│ 0,113│ 0,024

2 │ 0,612│ 0,315│ 0,116│ 0,023│ 0,542│ 0,319│ 0,153│ 0,057

3 │ 0,453│ 0,328│ 0,180│ 0,068│ 0,425│ 0,313│ 0,193│ 0,093

4 │ 0,316│ 0,315│ 0,234│ 0,120│ 0,320│ 0,293│ 0,223│ 0,130

5 │ 0,193│ 0,289│ 0,277│ 0,173│ 0,223│ 0,267│ 0,247│ 0,168

6 │ 0,117│ 0,234│ 0,280│ 0,221│ 0,153│ 0,223│ 0,245│ 0,200

7 │ 0,055│ 0,174│ 0,267│ 0,262│ 0,094│ 0,176│ 0,234│ 0,226

8 │ 0,023│ 0,120│ 0,221│ 0,268│ 0,058│ 0,130│ 0,200│ 0,229

9 │ 0,0 │ 0,073│ 0,168│ 0,259│ 0,028│ 0,088│ 0,161│ 0,222

10 │-0,011│ 0,044│ 0,119│ 0,216│ 0,011│ 0,058│ 0,121│ 0,193

11 │-0,019│ 0,021│ 0,074│ 0,166│ -0,003│ 0,032│ 0,083│ 0,158

12 │-0,024│ 0,007│ 0,047│ 0,119│ -0,013│ 0,146│ 0,055│ 0,121

13 │-0,027│-0,005│ 0,024│ 0,076│ -0,022│ 0,0 │ 0,031│ 0,086

14 │-0,024│-0,012│ 0,007│ 0,044│ -0,029│ -0,011│ 0,015│ 0,058

15 │-0,017│-0,018│-0,009│ 0,015│ -0,035│ -0,020│ 0,0 │ 0,033

16 │-0,008│-0,024│-0,024│-0,011│ -0,040│ -0,029│ -0,013│ 0,011

17 │-0,001│-0,029│-0,036│-0,034│ -0,045│ -0,037│ -0,025│-0,010

Таблица 27

───────┬────────────────────────────┬─────────────────────────────

N точек│ l = 17400 мм │ l = 20400 мм

│ p │ p

├─────────┬─────────┬────────┼─────────┬─────────┬─────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-I │ Б-II │ Б-III

───────┼─────────┼─────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────

1 │ 0,754 │ 0,306 │ 0,067 │ 0,685 │ 0,336 │ 0,107

2 │ 0,605 │ 0,325 │ 0,125 │ 0,563 │ 0,332 │ 0,150

3 │ 0,457 │ 0,339 │ 0,184 │ 0,443 │ 0,325 │ 0,192

4 │ 0,325 │ 0,325 │ 0,236 │ 0,332 │ 0,302 │ 0,225

5 │ 0,205 │ 0,297 │ 0,278 │ 0,228 │ 0,273 │ 0,252

6 │ 0,125 │ 0,236 │ 0,282 │ 0,150 │ 0,225 │ 0,253

7 │ 0,060 │ 0,170 │ 0,269 │ 0,083 │ 0,174 │ 0,234

8 │ 0,023 │ 0,112 │ 0,221 │ 0,040 │ 0,123 │ 0,209

9 │ -0,006 │ 0,061 │ 0,166 │ 0,004 │ 0,075 │ 0,168

10 │ -0,025 │ 0,027 │ 0,112 │ -0,021 │ 0,038 │ 0,123

11 │ -0,041 │ -0,002 │ 0,063 │ -0,044 │ 0,006 │ 0,079

12 │ -0,054 │ -0,003 │ 0,023 │ -0,064 │ -0,021 │ 0,040

13 │ -0,067 │ -0,046 │ -0,014 │ -0,081 │ -0,048 │ 0,001

Таблица 28

───────┬────────────────────────────┬─────────────────────────────

N точек│ l = 17400 мм │ l = 20400 мм

│ p │ p

├──────┬──────┬──────┬───────┼──────┬──────┬───────┬───────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │Б-II │ Б-III │ Б-IV

───────┼──────┼──────┼──────┼───────┼──────┼──────┼───────┼───────

1 │ 0,721│ 0,302│ 0,079│ 0,013 │ 0,643│ 0,311│ 0,106│ 0,017

2 │ 0,581│ 0,321│ 0,134│ 0,043 │ 0,528│ 0,311│ 0,145│ 0,049

3 │ 0,443│ 0,335│ 0,188│ 0,074 │ 0,415│ 0,308│ 0,183│ 0,082

4 │ 0,321│ 0,322│ 0,235│ 0,115 │ 0,310│ 0,289│ 0,216│ 0,119

5 │ 0,208│ 0,294│ 0,274│ 0,162 │ 0,214│ 0,262│ 0,241│ 0,159

6 │ 0,134│ 0,235│ 0,276│ 0,211 │ 0,145│ 0,216│ 0,241│ 0,194

7 │ 0,074│ 0,171│ 0,261│ 0,254 │ 0,086│ 0,166│ 0,229│ 0,224

8 │ 0,043│ 0,115│ 0,211│ 0,261 │ 0,049│ 0,119│ 0,194│ 0,229

9 │ 0,018│ 0,066│ 0,156│ 0,254 │ 0,019│ 0,077│ 0,154│ 0,224

10 │ 0,002│ 0,036│ 0,105│ 0,211 │ 0 │ 0,047│ 0,114│ 0,194

11 │-0,011│ 0,011│ 0,061│ 0,162 │-0,016│ 0,021│ 0,076│ 0,159

12 │-0,025│-0,004│ 0,036│ 0,115 │-0,028│ 0,002│ 0,047│ 0,119

13 │-0,041│-0,016│ 0,016│ 0,074 │-0,039│-0,014│ 0,022│ 0,082

14 │-0,056│-0,025│ 0,002│ 0,043 │-0,049│-0,028│ 0 │ 0,049

15 │-0,069│-0,034│-0,011│ 0,013 │-0,058│-0,041│ -0,020│ 0,017

7. Для балочных пролетных строений [ 2 - 5 ] с диафрагмами, армированных каркасной арматурой периодического или круглого профиля, при расстоянии между осями балок 1400 мм (рис. 4, а) матрицы ординат даны в табл. 29 - 32 , а для предварительно напряженных пролетных строений [ 8 - 11 ] с диафрагмами (рис. 4, б) при расстоянии между осями балок 1660 мм - в табл. 33 - 36 .

Рис. 4. Поперечное сечение пролетных строений с диафрагмами:

а - с каркасной арматурой; б - с предварительно

напряженной арматурой

Таблица 29

───┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────┬──────────────────

N │ l = 8400 мм │ l = 11100 мм │ l = 13700 мм │ l = 16300 мм │ l = 21600 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼─────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼──────┼─────

1 │ 0,931│ 0,312│0,041│ 0,852│ 0,394│0,101│ 0,849│ 0,413│0,112│ 0,765│ 0,432│0,186│0,721│ 0,445│0,189

2 │ 0,672│ 0,333│0,083│ 0,661│ 0,366│0,138│ 0,636│ 0,382│0,166│ 0,590│ 0,395│0,191│0,607│ 0,396│0,193

3 │ 0,527│ 0,345│0,165│ 0,513│ 0,346│0,182│ 0,509│ 0,348│0,190│ 0,492│ 0,349│0,197│0,502│ 0,350│0,198

4 │ 0,333│ 0,358│0,248│ 0,366│ 0,327│0,226│ 0,382│ 0,314│0,215│ 0,395│ 0,304│0,204│0,396│ 0,303│0,203

5 │ 0,208│ 0,303│0,293│ 0,252│ 0,276│0,249│ 0,274│ 0,264│0,227│ 0,293│ 0,254│0,207│0,295│ 0,253│0,206

6 │ 0,083│ 0,248│0,339│ 0,138│ 0,226│0,272│ 0,166│ 0,215│0,240│ 0,191│ 0,204│0,211│0,193│ 0,203│0,208

7 │ 0,042│ 0,173│0,293│ 0,068│ 0,164│0,249│ 0,082│ 0,158│0,227│ 0,095│ 0,152│0,207│0,097│ 0,152│0,206

8 │ 0,000│ 0,099│0,248│ 0,000│ 0,102│0,226│ 0,000│ 0,102│0,215│ 0,000│ 0,101│0,204│0,000│ 0,100│0,203

9 │-0,048│ 0,049│0,165│-0,072│ 0,050│0,182│-0,085│ 0,050│0,190│-0,096│ 0,050│0,197│0,097│ 0,050│0,198

10 │-0,096│ 0,000│0,083│-0,145│ 0,000│0,138│-0,169│ 0,000│0,166│-0,192│ 0,000│0,191│0,194│ 0,000│0,193

11 │-0,137│-0,041│0,041│-0,169│-0,039│0,101│-0,212│-0,042│0,112│-0,253│-0,041│0,186│0,289│-0,041│0,189

Таблица 30

───┬────────────────────┬────────────────────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 8400 мм │ l = 11100 мм │ l = 13700 мм │ l = 16300 мм │ l = 21600 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,906│ 0,309│ 0,032│ 0,848│ 0,387│ 0,102│ 0,764│ 0,394│0,152│ 0,652│ 0,428│0,236│ 0,624│ 0,412│0,228

2 │ 0,712│ 0,326│ 0,079│ 0,636│ 0,354│ 0,142│ 0,592│ 0,365│0,180│ 0,544│ 0,377│0,221│ 0,539│ 0,378│0,225

3 │ 0,519│ 0,338│ 0,161│ 0,495│ 0,337│ 0,185│ 0,478│ 0,336│0,200│ 0,460│ 0,337│0,217│ 0,459│ 0,338│0,233

4 │ 0,326│ 0,350│ 0,243│ 0,354│ 0,320│ 0,228│ 0,365│ 0,308│0,220│ 0,377│ 0,298│0,213│ 0,378│ 0,298│0,221

5 │ 0,202│ 0,296│ 0,289│ 0,248│ 0,274│ 0,249│ 0,272│ 0,264│0,227│ 0,299│ 0,255│0,205│ 0,302│ 0,255│0,207

6 │ 0,079│ 0,243│ 0,336│ 0,142│ 0,228│ 0,271│ 0,180│ 0,220│0,235│ 0,221│ 0,213│0,197│ 0,225│ 0,212│0,193

7 │ 0,026│ 0,177│ 0,295│ 0,079│ 0,175│ 0,245│ 0,113│ 0,172│0,214│ 0,150│ 0,168│0,181│ 0,155│ 0,168│0,178

8 │-0,026│ 0,112│ 0,255│ 0,016│ 0,122│ 0,220│ 0,046│ 0,124│0,194│ 0,080│ 0,124│0,165│ 0,084│ 0,124│0,162

9 │-0,037│ 0,065│ 0,183│-0,018│ 0,075│ 0,171│-0,002│ 0,079│0,159│ 0,015│ 0,080│0,144│ 0,018│ 0,081│0,143

10 │-0,049│ 0,018│ 0,112│-0,052│ 0,029│ 0,122│-0,051│ 0,034│0,124│-0,049│ 0,037│0,124│-0,049│ 0,037│0,124

11 │-0,045│-0,015│ 0,043│-0,073│-0,012│ 0,069│-0,091│-0,008│0,085│-0,111│ 0,006│0,102│-0,113│-0,006│0,104

12 │-0,042│-0,049│-0,026│-0,095│-0,052│ 0,016│-0,132│-0,051│0,046│-0,173│-0,049│0,080│-0,177│-0,049│0,084

13 │-0,037│-0,086│-0,074│-0,122│-0,076│-0,021│-0,177│-0,084│0,012│-0,213│-0,085│0,062│-0,229│-0,091│0,065

Таблица 31

───┬───────────────────────────┬───────────────────────────┬──────────────────────────┬──────────────────────────┬─────────────────────────

N │ l = 8400 мм │ l = 11100 мм │ l = 13700 мм │ l = 16300 мм │ l = 21600 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III│Б-IV

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼─────

1 │ 0,927│ 0,317│-0,084│-0,102│ 0,771│ 0,372│ 0,102│-0,030│ 0,673│ 0,384│ 0,169│0,032│ 0,589│ 0,393│ 0,225│0,092│ 0,567│ 0,398│0,242│0,111

2 │ 0,716│ 0,326│ 0,024│-0,032│ 0,623│ 0,348│ 0,142│ 0,022│ 0,562│ 0,454│ 0,185│0,066│ 0,508│ 0,356│ 0,221│0,108│ 0,492│ 0,357│0,232│0,120

3 │ 0,521│ 0,336│ 0,132│ 0,040│ 0,486│ 0,326│ 0,183│ 0,074│ 0,458│ 0,326│ 0,202│0,100│ 0,432│ 0,323│ 0,218│0,124│ 0,425│ 0,323│0,224│0,130

4 │ 0,326│ 0,343│ 0,240│ 0,111│ 0,348│ 0,310│ 0,223│ 0,126│ 0,354│ 0,298│ 0,218│0,133│ 0,356│ 0,290│ 0,215│0,139│ 0,357│ 0,289│0,215│0,140

5 │ 0,200│ 0,292│ 0,285│ 0,183│ 0,245│ 0,267│ 0,243│ 0,173│ 0,270│ 0,258│ 0,223│0,162│ 0,289│ 0,253│ 0,208│0,152│ 0,295│ 0,252│0,204│0,149

6 │ 0,074│ 0,240│ 0,330│ 0,254│ 0,142│ 0,223│ 0,263│ 0,219│ 0,185│ 0,218│ 0,228│0,191│ 0,221│ 0,215│ 0,200│0,165│ 0,232│ 0,215│0,192│0,157

7 │ 0,021│ 0,176│ 0,292│ 0,294│ 0,082│ 0,175│ 0,241│ 0,242│ 0,126│ 0,171│ 0,210│0,205│ 0,115│ 0,177│ 0,183│0,171│ 0,176│ 0,178│0,175│0,161

8 │-0,032│ 0,111│ 0,254│ 0,334│ 0,022│ 0,126│ 0,219│ 0,265│ 0,066│ 0,133│ 0,191│0,218│ 0,108│ 0,139│ 0,165│0,177│ 0,120│ 0,140│0,157│0,165

9 │-0,040│ 0,068│ 0,190│ 0,294│-0,005│ 0,088│ 0,177│ 0,242│ 0,028│ 0,096│ 0,160│0,205│ 0,061│ 0,103│ 0,142│0,171│ 0,072│ 0,104│0,136│0,161

10 │-0,048│ 0,025│ 0,126│ 0,254│-0,032│ 0,049│ 0,135│ 0,219│-0,010│ 0,059│ 0,128│0,191│ 0,014│ 0,067│ 0,118│0,165│ 0,022│ 0,068│0,114│0,157

11 │-0,039│ 0,005│ 0,076│ 0,183│-0,041│ 0,022│ 0,092│ 0,173│-0,035│ 0,028│ 0,094│0,162│-0,026│ 0,033│ 0,093│0,152│-0,023│ 0,034│0,091│0,149

12 │-0,030│-0,015│ 0,025│ 0,111│-0,050│-0,006│ 0,049│ 0,126│-0,059│-0,003│ 0,059│0,133│-0,066│-0,001│ 0,067│0,139│-0,068│-0,001│0,068│0,140

13 │-0,018│-0,008│-0,012│ 0,040│-0,052│-0,028│ 0,009│ 0,074│-0,079│-0,031│ 0,025│0,100│-0,104│-0,034│ 0,041│0,124│-0,111│-0,035│0,045│0,130

14 │-0,005│-0,030│-0,048│-0,032│-0,054│-0,050│-0,032│ 0,022│-0,098│-0,059│-0,010│0,066│-0,141│-0,066│ 0,014│0,108│-0,154│-0,068│0,022│0,120

15 │ 0,008│-0,041│-0,083│-0,102│-0,055│-0,071│-0,072│-0,030│-0,117│-0,087│-0,044│0,032│-0,176│-0,097│-0,011│0,092│-0,193│-0,098│0,000│0,111

Таблица 32

───┬───────────────────────────┬───────────────────────────┬───────────────────────────┬──────────────────────────┬──────────────────────────

N │ l = 8400 мм │ l = 11100 мм │ l = 13700 мм │ l = 16300 мм │ l = 21600 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,897│ 0,332│ 0,006│-0,096│ 0,766│ 0,371│ 0,103│-0,031│ 0,667│ 0,378│ 0,164│ 0,032│ 0,563│ 0,377│ 0,219│0,101│ 0,531│ 0,370│ 0,238│0,124

2 │ 0,706│ 0,333│ 0,083│-0,030│ 0,620│ 0,347│ 0,142│ 0,021│ 0,553│ 0,347│ 0,180│ 0,066│ 0,484│ 0,342│ 0,217│0,116│ 0,461│ 0,339│ 0,228│0,133

3 │ 0,518│ 0,333│ 0,160│ 0,042│ 0,484│ 0,326│ 0,181│ 0,073│ 0,450│ 0,320│ 0,197│ 0,100│ 0,413│ 0,312│ 0,215│0,130│ 0,400│ 0,309│ 0,221│0,141

4 │ 0,333│ 0,333│ 0,235│ 0,114│ 0,347│ 0,305│ 0,219│ 0,124│ 0,347│ 0,292│ 0,214│ 0,133│ 0,342│ 0,281│ 0,213│0,144│ 0,339│ 0,279│ 0,213│0,148

5 │ 0,208│ 0,284│ 0,275│ 0,181│ 0,245│ 0,262│ 0,238│ 0,170│ 0,264│ 0,253│ 0,220│ 0,162│ 0,280│ 0,247│ 0,206│0,155│ 0,284│ 0,246│ 0,204│0,153

6 │ 0,083│ 0,235│ 0,315│ 0,248│ 0,142│ 0,219│ 0,257│ 0,215│ 0,180│ 0,214│ 0,225│ 0,191│ 0,217│ 0,213│ 0,199│0,166│ 0,228│ 0,213│ 0,192│0,158

7 │ 0,027│ 0,225│ 0,282│ 0,287│ 0,082│ 0,172│ 0,236│ 0,238│ 0,123│ 0,174│ 0,208│ 0,205│ 1,162│ 0,179│ 0,183│0,170│ 0,181│ 0,181│ 0,175│0,159

8 │-0,030│ 0,114│ 0,248│ 0,316│ 0,021│ 0,124│ 0,215│ 0,260│ 0,066│ 0,133│ 0,191│ 0,218│ 0,116│ 0,144│ 0,166│0,174│ 0,133│ 0,148│ 0,158│0,159

9 │-0,040│ 0,071│ 0,189│ 0,281│-0,005│ 0,088│ 0,177│ 0,240│ 0,033│ 0,100│ 0,163│ 0,205│ 0,078│ 0,113│ 0,144│0,165│ 0,094│ 0,117│ 0,138│0,152

10 │-0,051│ 0,028│ 0,129│ 0,246│-0,031│ 0,052│ 0,139│ 0,220│-0,001│ 0,067│ 0,134│ 0,191│ 0,039│ 0,082│ 0,122│0,156│ 0,054│ 0,086│ 0,118│0,144

11 │-0,043│ 0,008│ 0,133│ 0,188│-0,037│ 0,030│ 0,102│ 0,230│-0,018│ 0,043│ 0,104│ 0,163│ 0,010│ 0,055│ 0,099│0,139│ 0,021│ 0,058│ 0,096│0,131

12 │-0,034│-0,012│ 0,037│ 0,129│-0,043│ 0,007│ 0,065│ 0,139│-0,035│ 0,018│ 0,074│ 0,134│-0,020│ 0,027│ 0,075│0,122│-0,013│ 0,030│ 0,074│0,118

13 │-0,023│-0,015│ 0,013│ 0,078│-0,039│-0,006│ 0,037│ 0,141│-0,043│-0,001│ 0,046│ 0,104│-0,044│ 0,003│ 0,051│0,102│-0,043│ 0,004│ 0,052│0,102

14 │-0,012│-0,019│-0,012│ 0,028│-0,035│-0,020│ 0,007│ 0,052│-0,051│-0,020│ 0,018│ 0,067│-0,068│-0,022│ 0,027│0,082│-0,073│-0,022│ 0,030│0,086

15 │-0,009│-0,015│-0,023│-0,012│-0,028│-0,028│-0,018│ 0,011│-0,056│-0,036│-0,008│ 0,033│-0,090│-0,045│ 0,004│0,061│-0,101│-0,048│ 0,009│0,071

16 │-0,006│-0,012│-0,034│-0,051│-0,021│-0,035│-0,043│-0,031│-0,060│-0,051│-0,035│-0,001│-0,111│-0,068│-0,020│0,039│-0,129│-0,073│-0,013│0,054

17 │-0,003│-0,009│-0,045│-0,088│-0,016│-0,042│-0,066│-0,073│-0,063│-0,065│-0,061│-0,034│-0,131│-0,090│-0,042│0,018│-0,155│-0,096│-0,032│0,039

Таблица 33

──────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 11,10 м │ l = 13,60 м │ l = 16,30 м

точек │ p │ p │ p

├──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3

──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,751│ 0,411│0,079│ 0,719│ 0,385│0,136│ 0,644│ 0,430│0,180

2 │ 0,623│ 0,368│0,134│ 0,599│ 0,360│0,162│ 0,555│ 0,378│0,189

3 │ 0,496│ 0,326│0,189│ 0,480│ 0,335│0,188│ 0,467│ 0,327│0,198

4 │ 0,368│ 0,286│0,243│ 0,360│ 0,309│0,214│ 0,378│ 0,275│0,207

5 │ 0,251│ 0,265│0,245│ 0,261│ 0,262│0,231│ 0,284│ 0,241│0,202

6 │ 0,134│ 0,243│0,246│ 0,162│ 0,214│0,248│ 0,189│ 0,207│0,196

7 │ 0,060│ 0,206│0,245│ 0,083│ 0,163│0,231│ 0,102│ 0,160│0,202

8 │-0,014│ 0,168│0,243│ 0,004│ 0,110│0,214│ 0,014│ 0,113│0,207

9 │-0,063│ 0,077│0,189│-0,061│ 0,058│0,188│-0,068│ 0,064│0,198

10 │-0,111│-0,014│0,134│-0,126│ 0,004│0,162│-0,149│ 0,014│0,189

11 │-0,159│-0,105│0,079│-0,191│-0,050│0,136│-0,231│-0,036│0,180

Окончание табл. 33

───────┬───────────────────┬───────────────────┬──────────────────

N точек│ l = 21,50 м │ l = 32,32 м │ l = 42,45 м <*>

│ p │ p │ p

├──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬─────┬─────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3

───────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼─────┼─────

1 │ 0,654│ 0,398│0,184│ 0,608│ 0,420│0,204│ 0,566│0,396│0,202

2 │ 0,557│ 0,364│0,190│ 0,529│ 0,372│0,203│ 0,495│0,353│0,202

3 │ 0,460│ 0,330│0,196│ 0,450│ 0,324│0,202│ 0,424│0,310│0,202

4 │ 0,364│ 0,297│0,201│ 0,372│ 0,276│0,202│ 0,353│0,268│0,202

5 │ 0,277│ 0,249│0,210│ 0,287│ 0,239│0,196│ 0,278│0,238│0,197

6 │ 0,190│ 0,201│0,219│ 0,202│ 0,202│0,191│ 0,202│0,235│0,192

7 │ 0,107│ 0,158│0,210│ 0,118│ 0,159│0,196│ 0,126│0,202│0,197

8 │ 0,024│ 0,114│0,201│ 0,033│ 0,117│0,202│ 0,051│0,164│0,202

9 │-0,055│ 0,069│0,196│-0,052│ 0,075│0,202│-0,025│0,126│0,202

10 │-0,134│ 0,024│0,190│-0,137│ 0,033│0,203│-0,101│0,088│0,202

11 │-0,213│-0,011│0,184│-0,222│-0,009│0,204│-0,177│0,051│0,202

--------------------------------

<*> Балки

= 42,45 м с полигональной арматурой.

Таблица 34

─────┬────────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 11,10 м │ l = 13,60 м │ l = 16,30 м

точек│ p │ p │ p

├──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3

─────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,740│ 0,397│ 0,076│ 0,686│ 0,372│0,217│ 0,582│ 0,411│0,210

2 │ 0,613│ 0,358│ 0,132│ 0,574│ 0,349│0,171│ 0,509│ 0,364│0,210

3 │ 0,486│ 0,319│ 0,188│ 0,462│ 0,326│0,194│ 0,436│ 0,317│0,210

4 │ 0,359│ 0,280│ 0,243│ 0,349│ 0,304│0,217│ 0,364│ 0,270│0,211

5 │ 0,246│ 0,262│ 0,244│ 0,260│ 0,260│0,230│ 0,287│ 0,240│0,197

6 │ 0,132│ 0,243│ 0,246│ 0,171│ 0,217│0,243│ 0,210│ 0,211│0,183

7 │ 0,070│ 0,187│ 0,244│ 0,108│ 0,172│0,221│ 0,144│ 0,171│0,178

8 │ 0,007│ 0,131│ 0,241│ 0,045│ 0,128│0,198│ 0,077│ 0,131│0,174

9 │-0,019│ 0,050│ 0,186│ 0,004│ 0,084│0,163│ 0,020│ 0,089│0,152

10 │-0,045│-0,032│ 0,131│ 0,038│ 0,041│0,128│-0,036│ 0,047│0,131

11 │-0,056│-0,038│ 0,069│-0,069│ 0,002│0,087│-0,086│ 0,006│0,104

12 │-0,066│-0,044│ 0,007│-0,100│-0,038│0,045│-0,137│-0,036│0,077

13 │-0,076│-0,050│-0,055│-0,131│-0,078│0,003│-0,188│-0,078│0,050

Окончание табл. 34

──────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────

N │ l = 21,50 м │ l = 32,32 м │ l = 42,45 м

точек │ p │ p │ p

├──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3

──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,595│ 0,382│0,214│ 0,534│ 0,404│0,244│ 0,504│ 0,384│0,239

2 │ 0,514│ 0,352│0,211│ 0,476│ 0,360│0,232│ 0,451│ 0,344│0,227

3 │ 0,433│ 0,322│0,208│ 0,418│ 0,316│0,220│ 0,398│ 0,304│0,215

4 │ 0,352│ 0,293│0,205│ 0,360│ 0,273│0,207│ 0,344│ 0,265│0,203

5 │ 0,282│ 0,249│0,205│ 0,296│ 0,240│0,188│ 0,286│ 0,234│0,186

6 │ 0,211│ 0,205│0,205│ 0,232│ 0,207│0,170│ 0,227│ 0,203│0,170

7 │ 0,148│ 0,167│0,186│ 0,168│ 0,168│0,163│ 0,168│ 0,168│0,163

8 │ 0,084│ 0,129│0,166│ 0,105│ 0,130│0,156│ 0,110│ 0,133│0,156

9 │ 0,028│ 0,090│0,148│ 0,041│ 0,092│0,143│ 0,051│ 0,098│0,144

10 │-0,029│ 0,050│0,129│-0,023│ 0,054│0,130│-0,008│ 0,063│0,133

11 │-0,080│ 0,010│0,106│-0,086│ 0,016│0,118│-0,066│ 0,028│0,122

12 │-0,132│-0,029│0,084│-0,150│-0,023│0,105│-0,125│-0,008│0,110

13 │-0,184│-0,068│0,062│-0,214│-0,062│0,092│-0,184│-0,044│0,098

Таблица 35

N │ l = 11,1 м │ l = 13,6 м │ l = 16,3 м

то-│ p │ p │ p

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4

1 │ 0,738│ 0,710│ 0,074│-0,062│ 0,674│ 0,364│ 0,145│0,012│ 0,554│ 0,395│ 0,209│0,069

2 │ 0,611│ 0,355│ 0,129│ 0,008│ 0,563│ 0,342│ 0,168│0,052│ 0,486│ 0,351│ 0,210│0,093

3 │ 0,484│ 0,316│ 0,184│ 0,070│ 0,452│ 0,320│ 0,191│0,092│ 0,418│ 0,307│ 0,211│0,117

4 │ 0,356│ 0,276│ 0,238│ 0,131│ 0,342│ 0,298│ 0,214│0,132│ 0,351│ 0,263│ 0,212│0,141

5 │ 0,242│ 0,257│ 0,240│ 0,186│ 0,255│ 0,256│ 0,227│0,165│ 0,280│ 0,238│ 0,198│0,158

6 │ 0,129│ 0,238│ 0,241│ 0,240│ 0,168│ 0,214│ 0,240│0,198│ 0,210│ 0,212│ 0,184│0,174

7 │ 0,068│ 0,184│ 0,240│ 0,242│ 0,110│ 0,173│ 0,219│0,198│ 0,152│ 0,176│ 0,179│0,171

8 │ 0,007│ 0,131│ 0,240│ 0,243│ 0,052│ 0,132│ 0,198│0,197│ 0,095│ 0,141│ 0,174│0,168

9 │-0,014│ 0,088│ 0,191│ 0,242│ 0,020│ 0,096│ 0,166│0,198│ 0,052│ 0,106│ 0,151│0,171

10 │-0,035│ 0,045│ 0,142│ 0,240│-0,013│ 0,059│ 0,133│0,198│ 0,009│ 0,070│ 0,128│0,174

11 │-0,037│ 0,020│ 0,094│ 0,186│-0,030│ 0,030│ 0,096│0,165│-0,023│ 0,038│ 0,099│0,158

12 │-0,039│-0,006│ 0,045│ 0,131│-0,046│ 0,001│ 0,059│0,132│-0,055│ 0,005│ 0,070│0,141

13 │-0,034│-0,022│ 0,005│ 0,070│-0,056│-0,024│ 0,029│0,092│-0,082│-0,025│ 0,040│0,118

14 │-0,029│-0,039│-0,035│ 0,008│-0,065│-0,046│-0,013│0,052│-0,109│-0,055│ 0,009│0,095

15 │-0,024│-0,056│-0,075│-0,054│-0,074│-0,068│-0,055│0,012│-0,136│-0,085│-0,022│0,072

Окончание табл. 35

───┬──────────────────────────┬─────────────────────────┬─────────────────────────

N │ l = 21,5 м │ l = 32,32 м │ l = 42,45 м

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬─────┬─────┼──────┬──────┬─────┬─────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4

───┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼─────┼─────┼──────┼──────┼─────┼─────

1 │ 0,558│ 0,366│ 0,218│0,101│ 0,477│ 0,380│0,258│0,142│ 0,454│ 0,364│0,252│0,144

2 │ 0,485│ 0,339│ 0,214│0,107│ 0,432│ 0,342│0,242│0,143│ 0,412│ 0,329│0,237│0,144

3 │ 0,412│ 0,312│ 0,210│0,123│ 0,387│ 0,304│0,226│0,144│ 0,370│ 0,294│0,222│0,144

4 │ 0,339│ 0,286│ 0,206│0,139│ 0,342│ 0,266│0,210│0,144│ 0,329│ 0,258│0,206│0,144

5 │ 0,276│ 0,246│ 0,205│0,150│ 0,292│ 0,238│0,188│0,144│ 0,283│ 0,232│0,186│0,144

6 │ 0,214│ 0,206│ 0,204│0,162│ 0,242│ 0,210│0,167│0,145│ 0,237│ 0,206│0,165│0,144

7 │ 0,160│ 0,172│ 0,183│0,173│ 0,192│ 0,177│0,156│0,140│ 0,190│ 0,175│0,154│0,140

8 │ 0,107│ 0,139│ 0,162│0,184│ 0,143│ 0,144│0,145│0,135│ 0,144│ 0,144│0,144│0,135

9 │ 0,064│ 0,106│ 0,142│0,173│ 0,094│ 0,111│0,128│0,140│ 0,098│ 0,113│0,128│0,140

10 │ 0,021│ 0,072│ 0,121│0,162│ 0,044│ 0,078│0,112│0,145│ 0,052│ 0,082│0,113│0,144

11 │ 0,015│ 0,040│ 0,096│0,150│-0,004│ 0,046│0,095│0,144│-0,006│ 0,052│0,089│0,144

12 │-0,051│ 0,009│ 0,072│0,139│-0,053│ 0,013│0,078│0,144│-0,041│ 0,021│0,082│0,144

13 │-0,083│-0,021│ 0,046│0,123│-0,101│-0,020│0,061│0,144│-0,088│-0,010│0,067│0,144

14 │-0,115│-0,051│ 0,020│0,107│-0,149│-0,053│0,044│0,143│-0,134│-0,041│0,052│0,144

15 │-0,147│-0,081│-0,042│0,091│-0,197│-0,086│0,027│0,142│-0,180│-0,072│0,037│0,144

Таблица 36

───┬───────────────────────────┬───────────────────────────┬───────────────────────────

N │ l = 11,1 м │ l = 13,6 м │ l = 16,3 м

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4

1 │ 0,738│ 0,396│ 0,076│ 0,054│ 0,671│ 0,360│ 0,142│ 0,011│ 0,540│ 0,384│ 0,203│ 0,076

2 │ 0,610│ 0,355│ 0,129│ 0,007│ 0,560│ 0,338│ 0,165│ 0,051│ 0,474│ 0,342│ 0,205│ 0,098

3 │ 0,482│ 0,314│ 0,182│ 0,068│ 0,449│ 0,316│ 0,188│ 0,091│ 0,408│ 0,300│ 0,207│ 0,120

4 │ 0,355│ 0,274│ 0,236│ 0,128│ 0,338│ 0,294│ 0,211│ 0,131│ 0,342│ 0,257│ 0,209│ 0,143

5 │ 0,242│ 0,255│ 0,236│ 0,282│ 0,252│ 0,252│ 0,224│ 0,164│ 0,274│ 0,233│ 0,196│ 0,158

6 │ 0,129│ 0,236│ 0,237│ 0,236│ 0,165│ 0,211│ 0,238│ 0,196│ 0,205│ 0,209│ 0,183│ 0,174

7 │ 0,068│ 0,182│ 0,236│ 0,238│ 0,108│ 0,171│ 0,216│ 0,216│ 0,152│ 0,176│ 0,178│ 0,170

8 │-0,007│ 0,123│ 0,236│ 0,239│ 0,051│ 0,131│ 0,194│ 0,235│ 0,098│ 0,143│ 0,174│ 0,166

9 │-0,014│ 0,086│ 0,189│ 0,239│ 0,021│ 0,096│ 0,165│ 0,216│ 0,061│ 0,112│ 0,153│ 0,168

10 │-0,035│ 0,045│ 0,142│ 0,239│-0,009│ 0,062│ 0,136│ 0,198│ 0,024│ 0,080│ 0,132│ 0,170

11 │-0,035│ 0,023│ 0,099│ 0,190│-0,020│ 0,038│ 0,104│ 0,167│-0,000│ 0,054│ 0,106│ 0,151

12 │-0,036│ 0,001│ 0,056│ 0,142│-0,032│ 0,015│ 0,071│ 0,136│-0,023│ 0,027│ 0,080│ 0,132

13 │-0,030│-0,008│ 0,028│ 0,094│-0,034│ 0,000│ 0,043│ 0,099│-0,038│ 0,006│ 0,054│ 0,106

14 │-0,023│-0,016│ 0,001│ 0,045│-0,037│-0,015│ 0,015│ 0,062│-0,054│-0,016│ 0,027│ 0,080

15 │-0,015│-0,020│-0,018│ 0,005│-0,036│-0,026│-0,008│ 0,026│-0,066│-0,035│ 0,002│ 0,052

16 │-0,007│-0,023│-0,036│-0,035│-0,035│-0,037│-0,032│-0,009│-0,079│-0,054│-0,023│ 0,024

17 │-0,001│-0,026│-0,054│-0,075│-0,034│-0,048│-0,056│-0,035│-0,092│-0,073│-0,048│-0,004

Окончание табл. 36

───┬──────────────────────────┬──────────────────────────┬──────────────────────────

N │ l = 21,5 м │ l = 32,32 м │ l = 42,45 м

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┬─────┼──────┬──────┬──────┬─────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4

───┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,539│ 0,352│ 0,214│0,098│ 0,432│ 0,358│ 0,254│0,164│ 0,412│ 0,344│ 0,254│0,166

2 │ 0,469│ 0,328│ 0,211│0,113│ 0,396│ 0,324│ 0,239│0,160│ 0,379│ 0,313│ 0,238│0,162

3 │ 0,399│ 0,304│ 0,208│0,128│ 0,360│ 0,290│ 0,224│0,157│ 0,346│ 0,282│ 0,222│0,158

4 │ 0,328│ 0,279│ 0,204│0,142│ 0,324│ 0,256│ 0,209│0,153│ 0,313│ 0,250│ 0,206│0,153

5 │ 0,270│ 0,242│ 0,204│0,152│ 0,282│ 0,253│ 0,188│0,149│ 0,276│ 0,228│ 0,186│0,148

6 │ 0,211│ 0,204│ 0,203│0,162│ 0,241│ 0,209│ 0,167│0,145│ 0,238│ 0,206│ 0,165│0,142

7 │ 0,162│ 0,173│ 0,182│0,171│ 0,201│ 0,181│ 0,156│0,136│ 0,200│ 0,180│ 0,154│0,132

8 │ 0,113│ 0,142│ 0,162│0,180│ 0,160│ 0,153│ 0,145│0,126│ 0,162│ 0,153│ 0,143│0,123

9 │ 0,076│ 0,113│ 0,143│0,167│ 0,121│ 0,125│ 0,129│0,126│ 0,125│ 0,126│ 0,127│0,122

10 │ 0,040│ 0,084│ 0,124│0,154│ 0,082│ 0,097│ 0,112│0,125│ 0,088│ 0,099│ 0,111│0,122

11 │-0,013│ 0,058│ 0,101│0,139│ 0,044│ 0,070│ 0,095│0,119│ 0,050│ 0,072│ 0,094│0,116

12 │-0,014│ 0,032│ 0,078│0,124│ 0,006│ 0,042│ 0,078│0,112│ 0,013│ 0,046│ 0,078│0,111

13 │-0,034│ 0,009│ 0,055│0,104│-0,031│ 0,015│ 0,060│0,105│-0,024│-0,020│ 0,062│0,105

14 │-0,055│-0,014│ 0,032│0,084│-0,068│-0,013│ 0,042│0,097│-0,060│-0,007│ 0,046│0,099

15 │-0,073│-0,034│ 0,009│0,062│-0,105│-0,041│ 0,024│0,090│-0,096│-0,034│ 0,030│0,094

16 │-0,091│-0,055│-0,014│0,040│-0,141│-0,068│ 0,006│0,082│-0,133│-0,060│ 0,013│0,088

17 │-0,109│-0,076│-0,037│0,018│-0,178│-0,095│-0,012│0,074│-0,170│-0,086│-0,004│0,082

8. Для плитных [17] , [21] пролетных строений (рис. 5, а) матрицы ординат приведены в табл. 37 ; для конструкций с пустотелыми плитами [ 19 , 20 ] по рис. 5, б матрицы ординат даны в табл. 38 , а по рис. 5, в [22] - в табл. 39 .

Рис. 5. Поперечное сечение плитных пролетных строений:

а - сплошное; б - из пустотелых блоков;

в - П-образной формы

Таблица 37

─────┬──────────────────────────────┬─────────────────────────────

N │ l = 2300 мм │ l = 3300 мм

точек│ p │ p

├─────┬─────┬─────┬─────┬──────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5

─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────

1 │1,064│0,048│0,012│0,003│ 0,001│0,967│0,021│0,007│0,003│0,001

2 │0,936│0,049│0,012│0,003│ 0,001│0,861│0,082│0,034│0,014│0,006

3 │0,755│0,183│0,048│0,011│ 0,003│0,740│0,148│0,066│0,027│0,011

4 │0,455│0,294│0,199│0,092│ 0,011│0,521│0,194│0,167│0,070│0,028

5 │0,185│0,330│0,365│0,224│ 0,021│0,311│0,230│0,265│0,115│0,047

6 │0,106│0,199│0,401│0,376│ 0,094│0,215│0,167│0,277│0,201│0,084

7 │0,043│0,083│0,374│0,407│ 0,054│0,126│0,101│0,279│0,285│0,124

8 │0,025│0,048│0,224│0,376│ 0,226│0,087│0,070│0,201│0,290│0,206

9 │0,010│0,019│0,094│0,226│ 0,376│0,051│0,041│0,121│0,287│0,288

10 │0,006│0,011│0,054│0,095│ 0,407│0,036│0,028│0,084│0,206│0,292

11 │0,002│0,005│0,022│0,054│ 0,376│0,021│0,017│0,049│0,124│0,288

12 │0,001│0,003│0,013│0,022│ 0,226│0,014│0,011│0,034│0,085│0,206

13 │0,001│0,001│0,005│0,013│ 0,054│0,008│0,007│0,020│0,050│0,124

14 │0 │0,001│0,003│0,005│ 0,094│0,006│0,005│0,013│0,034│0,084

15 │0 │0 │0,001│0,003│ 0,021│0,003│0,003│0,008│0,019│0,047

16 │0 │0 │0,001│0,001│ 0,011│0,002│0,002│0,005│0,011│0,028

17 │0 │0 │0 │0 │ 0,003│0,001│0,001│0,002│0,004│0,011

18 │0 │0 │0 │0 │ 0,001│ 0 │0 │0,001│0,002│0,006

19 │0 │0 │0 │0 │-0,001│ 0 │0 │0 │0 │0,001

Продолжение табл. 37

──────┬─────────────────────────────┬─────────────────────────────

N │ l = 4300 мм │ l = 5300 мм

точек │ p │ p

├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5

──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────

1 │0,856│0,072│0,035│0,018│0,009│0,764│0,097│0,057│0,033│0,019

2 │0,774│0,110│0,057│0,029│0,015│0,698│0,125│0,074│0,043│0,025

3 │0,687│0,148│0,080│0,041│0,021│0,630│0,149│0,091│0,054│0,031

4 │0,524│0,168│0,147│0,078│0,040│0,503│0,159│0,137│0,083│0,049

5 │0,361│0,189│0,212│0,116│0,059│0,377│0,169│0,182│0,112│0,066

6 │0,272│0,147│0,218│0,174│0,092│0,298│0,137│0,186│0,154│0,093

7 │0,185│0,104│0,224│0,230│0,125│0,221│0,104│0,190│0,194│0,119

8 │0,139│0,078│0,174│0,232│0,180│0,174│0,083│0,154│0,195│0,159

9 │0,095│0,053│0,122│0,233│0,234│0,129│0,062│0,117│0,197│0,198

10 │0,071│0,040│0,092│0,180│0,234│0,101│0,049│0,093│0,159│0,198

11 │0,048│0,027│0,062│0,126│0,234│0,075│0,036│0,068│0,120│0,198

12 │0,036│0,020│0,047│0,094│0,180│0,058│0,028│0,054│0,095│0,159

13 │0,024│0,014│0,032│0,063│0,125│0,043│0,020│0,039│0,070│0,119

14 │0,018│0,010│0,023│0,047│0,092│0,033│0,016│0,030│0,054│0,093

15 │0,011│0,006│0,015│0,030│0,059│0,023│0,011│0,021│0,038│0,066

16 │0,008│0,004│0,010│0,020│0,040│0,017│0,008│0,016│0,028│0,049

17 │0,002│0,004│0,005│0,011│0,021│0,011│0,005│0,010│0,018│0,031

18 │0,003│0,002│0,004│0,008│0,015│0,009│0,004│0,008│0,014│0,025

19 │0,002│0,001│0,002│0,005│0,009│0,007│0,003│0,006│0,011│0,019

Примечание. Эти же матрицы используют для пролетных строений из восьми блоков.

Окончание табл. 37

─────┬──────────────────────────────┬─────────────────────────────

N │ l = 2700 мм │ l = 5700 мм

точек│ p │ p

├─────┬──────┬─────┬─────┬─────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5

─────┼─────┼──────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────┼─────

1 │0,692│0,218 │0,063│0,019│0,006│0,384│0,243│0,148│0,090│0,054

2 │0,584│0,292 │0,087│0,026│0,008│0,349│0,255│0,157│0,095│0,058

3 │0,455│0,378 │0,118│0,035│0,010│0,314│0,267│0,166│0,101│0,062

4 │0,292│0,380 │0,230│0,069│0,020│0,255│0,252│0,193│0,120│0,073

5 │0,141│0,355 │0,349│0,110│0,032│0,196│0,237│0,219│0,138│0,085

6 │0,087│0,230 │0,362│0,225│0,067│0,157│0,193│0,214│0,171│0,107

7 │0,041│0,112 │0,347│0,346│0,109│0,119│0,149│0,209│0,203│0,129

8 │0,026│0,069 │0,225│0,360│0,225│0,095│0,120│0,171│0,201│0,164

9 │0,012│0,033 │0,109│0,346│0,346│0,072│0,091│0,132│0,199│0,198

10 │0,008│0,020 │0,067│0,225│0,360│0,058│0,073│0,107│0,164│0,198

11 │0,004│0,010 │0,032│0,109│0,346│0,044│0,055│0,081│0,127│0,198

12 │0,002│0,006 │0,020│0,067│0,225│0,035│0,045│0,066│0,104│0,164

13 │0,001│0,003 │0,009│0,032│0,109│0,027│0,034│0,051│0,080│0,129

14 │0,001│0,002 │0,006│0,020│0,067│0,022│0,028│0,042│0,066│0,107

15 │0 │0,001 │0,003│0,009│0,032│0,018│0,022│0,033│0,052│0,085

16 │0 │0,001 │0,002│0,006│0,020│0,015│0,019│0,028│0,045│0,073

17 │0 │0 │0,001│0,003│0,010│0,013│0,016│0,024│0,038│0,062

18 │0 │0 │0,001│0,002│0,008│0,012│0,015│0,022│0,035│0,058

19 │0 │0 │0 │0,002│0,006│0,011│0,014│0,021│0,033│0,054

Примечание. Эти же матрицы используют при большем или меньшем числе блоков в пролетном строении.

Таблица 38

───────┬───────────────────────────────────────────────────────────────────

N точек│ l = 5600 мм

│ p

├─────────┬─────────┬────────┬────────┬─────────┬─────────┬─────────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5 │ Б-6 │ Б-7

───────┼─────────┼─────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────

1 │ 0,388 │ 0,244 │ 0,148 │ 0,089 │ 0,053 │ 0,032 │ 0,019

2 │ 0,352 │ 0,256 │ 0,157 │ 0,094 │ 0,056 │ 0,034 │ 0,020

3 │ 0,316 │ 0,268 │ 0,166 │ 0,100 │ 0,060 │ 0,036 │ 0,022

4 │ 0,256 │ 0,253 │ 0,194 │ 0,119 │ 0,072 │ 0,043 │ 0,026

5 │ 0,196 │ 0,238 │ 0,221 │ 0,138 │ 0,083 │ 0,050 │ 0,030

6 │ 0,157 │ 0,194 │ 0,215 │ 0,171 │ 0,105 │ 0,064 │ 0,038

7 │ 0,118 │ 0,148 │ 0,210 │ 0,203 │ 0,128 │ 0,077 │ 0,046

8 │ 0,094 │ 0,119 │ 0,171 │ 0,202 │ 0,163 │ 0,101 │ 0,061

9 │ 0,071 │ 0,090 │ 0,131 │ 0,200 │ 0,197 │ 0,124 │ 0,075

10 │ 0,056 │ 0,072 │ 0,105 │ 0,163 │ 0,197 │ 0,160 │ 0,099

11 │ 0,042 │ 0,054 │ 0,080 │ 0,125 │ 0,196 │ 0,195 │ 0,123

12 │ 0,034 │ 0,043 │ 0,064 │ 0,101 │ 0,160 │ 0,195 │ 0,159

13 │ 0,025 │ 0,032 │ 0,048 │ 0,076 │ 0,123 │ 0,195 │ 0,195

14 │ 0,020 │ 0,026 │ 0,038 │ 0,061 │ 0,099 │ 0,159 │ 0,195

15 │ 0,015 │ 0,019 │ 0,029 │ 0,046 │ 0,075 │ 0,123 │ 0,195

16 │ 0,012 │ 0,015 │ 0,023 │ 0,036 │ 0,060 │ 0,099 │ 0,159

17 │ 0,009 │ 0,012 │ 0,017 │ 0,027 │ 0,045 │ 0,075 │ 0,123

18 │ 0,007 │ 0,009 │ 0,014 │ 0,022 │ 0,036 │ 0,060 │ 0,099

19 │ 0,005 │ 0,007 │ 0,010 │ 0,017 │ 0,027 │ 0,045 │ 0,075

20 │ 0,004 │ 0,006 │ 0,008 │ 0,013 │ 0,022 │ 0,036 │ 0,061

21 │ 0,003 │ 0,004 │ 0,006 │ 0,010 │ 0,017 │ 0,028 │ 0,046

22 │ 0,003 │ 0,004 │ 0,005 │ 0,008 │ 0,014 │ 0,023 │ 0,038

23 │ 0,002 │ 0,003 │ 0,004 │ 0,007 │ 0,011 │ 0,018 │ 0,030

24 │ 0,002 │ 0,002 │ 0,004 │ 0,006 │ 0,009 │ 0,015 │ 0,026

25 │ 0,002 │ 0,002 │ 0,003 │ 0,005 │ 0,008 │ 0,013 │ 0,022

26 │ 0,001 │ 0,002 │ 0,003 │ 0,004 │ 0,007 │ 0,012 │ 0,020

27 │ 0,001 │ 0,002 │ 0,003 │ 0,004 │ 0,007 │ 0,011 │ 0,019

Примечание. Эти же матрицы используют при большем или меньшем числе блоков в пролетном строении.

Продолжение табл. 38

N точек│ l = 8600 мм

│ p

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5 │ Б-6 │ Б-7

1 │ 0,263 │ 0,198 │ 0,146 │ 0,107 │ 0,079 │ 0,057 │ 0,042

2 │ 0,247 │ 0,201 │ 0,149 │ 0,110 │ 0,080 │ 0,059 │ 0,043

3 │ 0,230 │ 0,205 │ 0,153 │ 0,113 │ 0,082 │ 0,061 │ 0,044

4 │ 0,201 │ 0,195 │ 0,162 │ 0,120 │ 0,088 │ 0,065 │ 0,047

5 │ 0,172 │ 0,158 │ 0,171 │ 0,128 │ 0,095 │ 0,069 │ 0,051

6 │ 0,149 │ 0,162 │ 0,166 │ 0,140 │ 0,104 │ 0,076 │ 0,057

7 │ 0,127 │ 0,138 │ 0,160 │ 0,153 │ 0,114 │ 0,085 │ 0,063

8 │ 0,110 │ 0,120 │ 0,140 │ 0,150 │ 0,129 │ 0,096 │ 0,071

9 │ 0,093 │ 0,102 │ 0,120 │ 0,147 │ 0,143 │ 0,108 │ 0,080

10 │ 0,080 │ 0,088 │ 0,104 │ 0,129 │ 0,142 │ 0,123 │ 0,092

11 │ 0,068 │ 0,075 │ 0,089 │ 0,111 │ 0,140 │ 0,138 │ 0,105

12 │ 0,059 │ 0,065 │ 0,077 │ 0,096 │ 0,123 │ 0,138 │ 0,121

13 │ 0,050 │ 0,056 │ 0,065 │ 0,082 │ 0,106 │ 0,137 │ 0,137

14 │ 0,043 │ 0,047 │ 0,056 │ 0,071 │ 0,092 │ 0,121 │ 0,137

15 │ 0,036 │ 0,041 │ 0,048 │ 0,061 │ 0,079 │ 0,104 │ 0,137

16 │ 0,032 │ 0,035 │ 0,042 │ 0,053 │ 0,069 │ 0,091 │ 0,121

17 │ 0,027 │ 0,030 │ 0,036 │ 0,045 │ 0,059 │ 0,078 │ 0,105

18 │ 0,024 │ 0,026 │ 0,031 │ 0,039 │ 0,052 │ 0,069 │ 0,092

19 │ 0,020 │ 0,022 │ 0,027 │ 0,034 │ 0,045 │ 0,060 │ 0,080

20 │ 0,018 │ 0,019 │ 0,024 │ 0,030 │ 0,039 │ 0,053 │ 0,071

21 │ 0,016 │ 0,017 │ 0,021 │ 0,026 │ 0,034 │ 0,046 │ 0,063

22 │ 0,014 │ 0,016 │ 0,019 │ 0,023 │ 0,031 │ 0,041 │ 0,057

23 │ 0,013 │ 0,015 │ 0,017 │ 0,021 │ 0,028 │ 0,037 │ 0,051

24 │ 0,012 │ 0,014 │ 0,016 │ 0,020 │ 0,026 │ 0,035 │ 0,047

25 │ 0,011 │ 0,013 │ 0,015 │ 0,019 │ 0,025 │ 0,033 │ 0,044

26 │ 0,010 │ 0,012 │ 0,014 │ 0,018 │ 0,024 │ 0,032 │ 0,043

27 │ 0,009 │ 0,012 │ 0,014 │ 0,018 │ 0,023 │ 0,031 │ 0,042

Продолжение табл. 38

N точек│ l = 11400 мм

│ p

├─────────┬─────────┬─────────┬────────┬────────┬─────────┬─────────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5 │ Б-6 │ Б-7

───────┼─────────┼─────────┼─────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────

1 │ 0,280 │ 0,205 │ 0,148 │ 0,106 │ 0,076 │ 0,054 │ 0,039

2 │ 0,261 │ 0,210 │ 0,152 │ 0,109 │ 0,078 │ 0,056 │ 0,040

3 │ 0,243 │ 0,214 │ 0,156 │ 0,112 │ 0,080 │ 0,057 │ 0,041

4 │ 0,210 │ 0,204 │ 0,167 │ 0,121 │ 0,087 │ 0,062 │ 0,044

5 │ 0,177 │ 0,193 │ 0,178 │ 0,130 │ 0,094 │ 0,067 │ 0,048

6 │ 0,152 │ 0,167 │ 0,172 │ 0,144 │ 0,105 │ 0,076 │ 0,054

7 │ 0,127 │ 0,141 │ 0,167 │ 0,159 │ 0,117 │ 0,084 │ 0,061

8 │ 0,109 │ 0,121 │ 0,144 │ 0,157 │ 0,133 │ 0,097 │ 0,070

9 │ 0,091 │ 0,101 │ 0,122 │ 0,154 │ 0,150 │ 0,110 │ 0,080

10 │ 0,078 │ 0,087 │ 0,105 │ 0,133 │ 0,149 │ 0,128 │ 0,094

11 │ 0,065 │ 0,072 │ 0,088 │ 0,113 │ 0,147 │ 0,146 │ 0,107

12 │ 0,056 │ 0,062 │ 0,076 │ 0,097 │ 0,128 │ 0,145 │ 0,126

13 │ 0,046 │ 0,052 │ 0,063 │ 0,082 │ 0,108 │ 0,145 │ 0,144

14 │ 0,040 │ 0,044 │ 0,054 │ 0,070 │ 0,094 │ 0,126 │ 0,144

15 │ 0,033 │ 0,037 │ 0,045 │ 0,059 │ 0,079 │ 0,107 │ 0,144

16 │ 0,028 │ 0,032 │ 0,039 │ 0,051 │ 0,068 │ 0,093 │ 0,126

17 │ 0,024 │ 0,027 │ 0,033 │ 0,043 │ 0,057 │ 0,078 │ 0,107

18 │ 0,021 │ 0,023 │ 0,028 │ 0,037 │ 0,050 │ 0,068 │ 0,094

19 │ 0,017 │ 0,020 │ 0,024 │ 0,031 │ 0,042 │ 0,058 │ 0,080

20 │ 0,015 │ 0,017 │ 0,021 │ 0,027 │ 0,037 │ 0,051 │ 0,070

21 │ 0,013 │ 0,015 │ 0,018 │ 0,023 │ 0,032 │ 0,044 │ 0,061

22 │ 0,012 │ 0,013 │ 0,016 │ 0,021 │ 0,028 │ 0,039 │ 0,054

23 │ 0,010 │ 0,012 │ 0,014 │ 0,018 │ 0,025 │ 0,034 │ 0,048

24 │ 0,010 │ 0,011 │ 0,013 │ 0,017 │ 0,023 │ 0,032 │ 0,044

25 │ 0,009 │ 0,010 │ 0,012 │ 0,016 │ 0,021 │ 0,029 │ 0,041

26 │ 0,009 │ 0,010 │ 0,012 │ 0,015 │ 0,021 │ 0,028 │ 0,040

27 │ 0,008 │ 0,009 │ 0,011 │ 0,015 │ 0,020 │ 0,028 │ 0,039

Продолжение табл. 38

N точек│ l = 14400 мм

│ p

├─────────┬─────────┬────────┬────────┬─────────┬──────────┬────────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5 │ Б-6 │ Б-7

───────┼─────────┼─────────┼────────┼────────┼─────────┼──────────┼────────

1 │ 0,229 │ 0,180 │ 0,140 │ 0,108 │ 0,083 │ 0,064 │ 0,049

2 │ 0,217 │ 0,182 │ 0,142 │ 0,110 │ 0,084 │ 0,065 │ 0,050

3 │ 0,205 │ 0,185 │ 0,144 │ 0,111 │ 0,086 │ 0,066 │ 0,051

4 │ 0,182 │ 0,177 │ 0,150 │ 0,117 │ 0,090 │ 0,070 │ 0,054

5 │ 0,160 │ 0,169 │ 0,156 │ 0,122 │ 0,094 │ 0,073 │ 0,057

6 │ 0,142 │ 0,150 │ 0,151 │ 0,131 │ 0,102 │ 0,079 │ 0,061

7 │ 0,124 │ 0,131 │ 0,147 │ 0,139 │ 0,109 │ 0,085 │ 0,066

8 │ 0,110 │ 0,117 │ 0,131 │ 0,137 │ 0,119 │ 0,094 │ 0,073

9 │ 0,095 │ 0,102 │ 0,115 │ 0,134 │ 0,130 │ 0,102 │ 0,080

10 │ 0,084 │ 0,090 │ 0,102 │ 0,119 │ 0,128 │ 0,113 │ 0,089

11 │ 0,073 │ 0,079 │ 0,089 │ 0,105 │ 0,127 │ 0,125 │ 0,099

12 │ 0,065 │ 0,070 │ 0,079 │ 0,094 │ 0,113 │ 0,124 │ 0,111

13 │ 0,057 │ 0,061 │ 0,069 │ 0,082 │ 0,100 │ 0,124 │ 0,123

14 │ 0,050 │ 0,054 │ 0,061 │ 0,073 │ 0,089 │ 0,111 │ 0,123

15 │ 0,044 │ 0,047 │ 0,054 │ 0,064 │ 0,079 │ 0,098 │ 0,123

16 │ 0,039 │ 0,042 │ 0,048 │ 0,057 │ 0,070 │ 0,088 │ 0,111

17 │ 0,034 │ 0,037 │ 0,042 │ 0,050 │ 0,062 │ 0,078 │ 0,099

18 │ 0,031 │ 0,033 │ 0,038 │ 0,045 │ 0,056 │ 0,070 │ 0,089

19 │ 0,027 │ 0,029 │ 0,033 │ 0,040 │ 0,050 │ 0,063 │ 0,080

20 │ 0,025 │ 0,027 │ 0,030 │ 0,036 │ 0,045 │ 0,057 │ 0,073

21 │ 0,022 │ 0,024 │ 0,027 │ 0,033 │ 0,041 │ 0,052 │ 0,066

22 │ 0,021 │ 0,022 │ 0,025 │ 0,030 │ 0,038 │ 0,048 │ 0,061

23 │ 0,019 │ 0,020 │ 0,023 │ 0,028 │ 0,035 │ 0,044 │ 0,057

24 │ 0,018 │ 0,019 │ 0,022 │ 0,027 │ 0,033 │ 0,042 │ 0,054

25 │ 0,017 │ 0,018 │ 0,021 │ 0,025 │ 0,031 │ 0,040 │ 0,051

26 │ 0,017 │ 0,018 │ 0,021 │ 0,025 │ 0,031 │ 0,039 │ 0,050

27 │ 0,016 │ 0,018 │ 0,020 │ 0,024 │ 0,030 │ 0,038 │ 0,049

Окончание табл. 38

N точек│ l = 17400 мм

│ p

├─────────┬────────┬────────┬─────────┬─────────┬─────────┬─────────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5 │ Б-6 │ Б-7

───────┼─────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────┼─────────

1 │ 0,185 │ 0,153 │ 0,127 │ 0,104 │ 0,086 │ 0,071 │ 0,059

2 │ 0,177 │ 0,155 │ 0,128 │ 0,105 │ 0,087 │ 0,071 │ 0,059

3 │ 0,169 │ 0,156 │ 0,129 │ 0,106 │ 0,088 │ 0,072 │ 0,060

4 │ 0,155 │ 0,150 │ 0,132 │ 0,109 │ 0,090 │ 0,074 │ 0,062

5 │ 0,140 │ 0,145 │ 0,135 │ 0,112 │ 0,093 │ 0,077 │ 0,064

6 │ 0,128 │ 0,132 │ 0,132 │ 0,117 │ 0,097 │ 0,080 │ 0,067

7 │ 0,115 │ 0,120 │ 0,128 │ 0,122 │ 0,101 │ 0,084 │ 0,070

8 │ 0,105 │ 0,109 │ 0,117 │ 0,119 │ 0,107 │ 0,089 │ 0,075

9 │ 0,095 │ 0,099 │ 0,106 │ 0,117 │ 0,113 │ 0,095 │ 0,079

10 │ 0,087 │ 0,090 │ 0,097 │ 0,107 │ 0,112 │ 0,101 │ 0,085

11 │ 0,078 │ 0,081 │ 0,088 │ 0,097 │ 0,110 │ 0,108 │ 0,091

12 │ 0,071 │ 0,074 │ 0,080 │ 0,089 │ 0,101 │ 0,108 │ 0,099

13 │ 0,065 │ 0,067 │ 0,073 │ 0,081 │ 0,093 │ 0,107 │ 0,106

14 │ 0,059 │ 0,062 │ 0,067 │ 0,075 │ 0,085 │ 0,099 │ 0,106

15 │ 0,054 │ 0,056 │ 0,061 │ 0,068 │ 0,078 │ 0,091 │ 0,106

16 │ 0,050 │ 0,052 │ 0,056 │ 0,063 │ 0,072 │ 0,084 │ 0,099

17 │ 0,045 │ 0,047 │ 0,051 │ 0,058 │ 0,066 │ 0,077 │ 0,091

18 │ 0,042 │ 0,044 │ 0,048 │ 0,053 │ 0,062 │ 0,072 │ 0,085

19 │ 0,039 │ 0,040 │ 0,044 │ 0,049 │ 0,057 │ 0,067 │ 0,079

20 │ 0,036 │ 0,038 │ 0,041 │ 0,046 │ 0,053 │ 0,063 │ 0,075

21 │ 0,034 │ 0,035 │ 0,039 │ 0,043 │ 0,050 │ 0,059 │ 0,070

22 │ 0,032 │ 0,034 │ 0,037 │ 0,041 │ 0,048 │ 0,056 │ 0,067

23 │ 0,031 │ 0,032 │ 0,035 │ 0,039 │ 0,045 │ 0,053 │ 0,064

24 │ 0,030 │ 0,031 │ 0,034 │ 0,038 │ 0,044 │ 0,052 │ 0,062

25 │ 0,029 │ 0,030 │ 0,033 │ 0,037 │ 0,042 │ 0,050 │ 0,060

26 │ 0,028 │ 0,030 │ 0,032 │ 0,036 │ 0,042 │ 0,050 │ 0,059

27 │ 0,028 │ 0,029 │ 0,032 │ 0,036 │ 0,042 │ 0,049 │ 0,059

Таблица 39

───────┬──────────────────────────────────┬────────────────────────────────

N точек│ l = 5700 мм │ l = 8700 мм

│ p │ p

├──────┬──────┬──────┬──────┬──────┼─────┬──────┬─────┬──────┬──────

│ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5 │ Б-1 │ Б-2 │ Б-3 │ Б-4 │ Б-5

───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼─────┼──────┼──────

1 │0,879 │0,114 │0,004 │0,003 │ 0,001│0,890│0,106 │0,002│0,003 │-0,001

2 │0,688 │0,278 │0,031 │0,002 │ 0,001│0,694│0,276 │0,028│0,002 │ 0

3 │0,497 │0,442 │0,059 │0,002 │ 0,002│0,498│0,446 │0,055│0,001 │ 0,002

4 │0,278 │0,441 │0,249 │0,029 │ 0,002│0,276│0,446 │0,250│0,027 │ 0,001

5 │0,059 │0,441 │0,439 │0,057 │ 0,002│0,054│0,446 │0,445│0,053 │ 0,001

6 │0,031 │0,249 │0,439 │0,248 │ 0,029│0,028│0,250 │0,445│0,249 │ 0,027

7 │0,004 │0,057 │0,440 │0,440 │ 0,057│0,002│0,053 │0,445│0,445 │ 0,053

8 │0,002 │0,029 │0,248 │0,440 │ 0,248│0,002│0,027 │0,249│0,445 │ 0,249

9 │0,001 │0,002 │0,057 │0,440 │ 0,440│0,001│0,001 │0,053│0,445 │ 0,445

10 │0,001 │0,002 │0,029 │0,248 │ 0,440│0 │0,001 │0,027│0,249 │ 0,445

11 │0 │0,002 │0,002 │0,057 │ 0,440│0 │0,002 │0,001│0,053 │ 0,445

12 │0 │0,001 │0,002 │0,030 │ 0,248│0 │0,001 │0,001│0,027 │ 0,249

13 │0 │0 │0,002 │0,002 │ 0,057│0 │0 │0,002│0,001 │ 0,053

14 │0 │0 │0,001 │0,002 │ 0,029│0 │0 │0 │0,001 │ 0,027

15 │0 │0 │0,0 │0,002 │ 0,002│0 │0 │0 │0,002 │ 0,001

16 │0 │0 │0 │0,001 │ 0,002│0 │0 │0 │0,001 │ 0,001

17 │0 │0 │0 │0 │ 0,002│0 │0 │0 │0 │ 0,002

18 │0 │0 │0 │0 │ 0,001│0 │0 │0 │0 │ 0

19 │0 │0 │0 │0 │-0,001│0 │0 │0 │0 │-0,001

Примечание. Эти же матрицы используют при большем или меньшем числе блоков в пролетном строении.

Приложение 2

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ ПОПЕРЕЧНОЙ УСТАНОВКИ

ДЛЯ МОНОЛИТНЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ (РАСЧЕТНЫЙ МЕТОД)

1. Для определения в плитных пролетных строениях коэффициентов

необходимо построить поперечные линии влияния безразмерной функции изгибающих моментов от равномерно распределенной вдоль пролета нагрузки в узловых точках поперечного сечения пролетного строения (рис. 1).

Рис. 1. Расчетные размеры плиты:

A - расчетный пролет; B - расчетная ширина;

y - координата узловой точки;

- координата положения нагрузки

2. Безразмерную функцию изгибающих моментов определяют по формуле

, (1)

где

- безразмерная функция параметров Y/A;

; B/A, принимаемая по табл. 1 - 4 .

Таблица 1

───────┬─────────────────────────────┬─────────────────────────────────────

Y /A │ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,4│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,6

0 ├─────────┬─────────┬─────────┼─────────┬────────┬─────────┬────────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3

├─────────┴─────────┴─────────┼─────────┴────────┴─────────┴────────

│ Ф x 1000 │ Ф x 1000

│ пл │ пл

───────┼─────────┬─────────┬─────────┼─────────┬────────┬─────────┬────────

0,0 │ -381 │ -340 │ -307 │ -310 │ -267 │ -229 │ -199

0,1 │ -344 │ -332 │ -310 │ -271 │ -255 │ -227 │ -203

0,2 │ -312 │ -311 │ -317 │ -236 │ -229 │ -226 │ -209

0,3 │ -286 │ -295 │ -310 │ -205 │ -204 │ -209 │ -217

0,4 │ -265 │ -282 │ -307 │ -179 │ -185 │ -195 │ -209

0,5 │ - │ - │ - │ -159 │ -169 │ -183 │ -203

0,6 │ - │ - │ - │ -144 │ -157 │ -174 │ -199

Таблица 2

Y /A │Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,8 │ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,0

0 ├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┼─────┬─────┬──────┬─────┬──────┬─────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5

├─────┴─────┴─────┴─────┴─────┼─────┴─────┴──────┴─────┴──────┴─────

│ Ф x 1000 │ Ф x 1000

│ пл │ пл

───────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────┼─────┬─────┬──────┬─────┬──────┬─────

0,0 │-286 │-242 │-203 │-169 │-141 │-278 │-233 │ -193 │-158 │ -129 │-105

0,1 │-246 │-228 │-198 │-170 │-146 │-237 │-219 │ -187 │-158 │ -133 │-111

0,2 │-209 │-199 │-194 │-173 │-154 │-199 │-189 │ -182 │-159 │ -138 │-118

0,3 │-176 │-173 │-174 │-176 │-162 │-165 │-161 │ -160 │-160 │ -143 │-127

0,4 │-148 │-149 │-155 │-162 │-170 │-135 │-136 │ -139 │-144 │ -148 │-136

0,5 │-125 │-129 │-138 │-149 │-162 │-111 │-114 │ -119 │-128 │ -136 │-145

0,6 │-107 │-114 │-123 │-137 │-154 │ -91 │ -96 │ -103 │-112 │ -124 │-136

0,7 │ -93 │-101 │-112 │-127 │-146 │ -76 │ -81 │ -88 │ -99 │ -112 │-127

0,8 │ -82 │ -91 │-103 │-119 │-141 │ -64 │ -69 │ -77 │ -88 │ -101 │-118

0,9 │ - │ - │ - │ - │ - │ -55 │ -60 │ -68 │ -77 │ -93 │-111

1,0 │ - │ - │ - │ - │ - │ -48 │ -53 │ -61 │ -72 │ -86 │-105

Таблица 3

────┬──────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────

Y /A│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,2 │ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

0 ├────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┼────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

│0,0 │ 0,1│0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7

├────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┼────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────

│ Ф x 1000 │ Ф x 1000

│ пл │ пл

────┼────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┼────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

0,0│-275│-230│-189│-154│-124│-99 │ -79│-274│-229│-188│-152│-122│ -97│ -77│ -61

0,1│-234│-215│-183│-154│-127│-104│ -85│-232│-214│-182│-152│-125│-102│ -82│ -66

0,2│-195│-185│-177│-154│-131│-111│ -92│-194│-184│-176│-152│-129│-108│ -89│ -73

0,3│-160│-157│-155│-154│-136│-118│-101│-159│-155│-153│-152│-133│-115│ -97│ -81

0,4│-130│-131│-133│-137│-140│-126│-111│-129│-129│-131│-134│-137│-122│-107│ -91

0,5│-105│-108│-113│-119│-126│-133│-121│-103│-105│-112│-116│-122│-128│-115│-102

0,6│ -85│ -88│ -94│-102│-112│-121│-130│ -82│ -85│ -90│ -98│-107│-116│-123│-113

0,7│ -68│ -72│ -78│ -87│ -97│-109│-121│ -65│ -67│ -74│ -82│ -92│-102│-113│-122

0,8│ -55│ -59│ -66│ -74│ -84│ -97│-111│ -52│ -55│ -61│ -68│ -78│ -87│-101│-113

0,9│ -46│ -49│ -55│ -63│ -73│ -86│-101│ -41│ -45│ -49│ -56│ -65│ -76│ -89│-102

1,0│ -38│ -42│ -47│ -55│ -64│ -77│ -92│ -33│ -36│ -41│ -47│ -55│ -65│ -77│ -91

1,1│ -32│ -36│ -41│ -48│ -57│ -69│ -85│ -27│ -29│ -34│ -39│ -46│ -56│ -67│ -81

1,2│ -28│ -31│ -36│ -43│ -52│ -64│ -79│ -22│ -25│ -28│ -33│ -39│ -48│ -59│ -73

1,3│ - │ - │ - │ - │ - │ - │ - │ -19│ -21│ -24│ -29│ -35│ -43│ -53│ -66

1,4│ - │ - │ - │ - │ - │ - │ - │ -16│ -18│ -21│ -25│ -31│ -38│ -48│ -61

Таблица 4

────┬────────────────────────────────────────────────────────────────────────────────

Y /A│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

0 ├────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬─────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,8 │ 0,9 │1,0 │1,1 │1,2 │1,3 │1,4 │1,5

├────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴─────┴────┴────┴────┴────┴────┴────

│ Ф x 1000

│ пл

────┼────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬─────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

0,0 │-274│-228│-188│-151│-129│ -96│ -76│ -59│ -46│ -35 │ -27│ -21│ -16│ -12│ -9│ -7

0,1 │-232│-213│-181│-151│-129│-100│ -81│ -64│ -50│ -39 │ -31│ -24│ -18│ -14│ -11│ -8

0,2 │-193│-184│-175│-151│-128│-106│ -87│ -70│ -56│ -45 │ -35│ -27│ -21│ -17│ -13│ -10

0,3 │-158│-154│-152│-150│-126│-113│ -95│ -78│ -64│ -51 │ -41│ -32│ -25│ -19│ -15│ -12

0,4 │-128│-127│-129│-132│-121│-119│-104│ -88│ -73│ -59 │ -48│ -38│ -30│ -24│ -19│ -14

0,5 │-102│-104│-108│-112│-113│-125│-112│ -98│ -83│ -69 │ -56│ -46│ -36│ -29│ -23│ -18

0,6 │ -81│ -84│ -89│ -96│-101│-112│-119│-107│ -94│ -79 │ -67│ -55│ -44│ -35│ -28│ -22

0,7 │ -63│ -67│ -72│ -79│ -88│ -98│-107│-115│-104│ -91 │ -78│ -65│ -53│ -43│ -35│ -28

0,8 │ -49│ -53│ -58│ -61│ -75│ -83│ -94│-104│-112│-102 │ -89│ -77│ -64│ -53│ -43│ -34

0,9 │ -38│ -41│ -46│ -52│ -62│ -69│ -80│ -91│-102│-111 │-101│ -89│ -76│ -64│ -52│ -42

1,0 │ -29│ -32│ -36│ -41│ -51│ -57│ -27│ -78│ -89│-101 │-109│ -99│ -88│ -76│ -63│ -52

1,1 │ -23│ -25│ -28│ -33│ -41│ -46│ -55│ -65│ -77│ -89 │ -99│-109│ -99│ -88│ -75│ -63

1,2 │ -18│ -20│ -22│ -26│ -33│ -37│ -44│ -54│ -64│ -76 │ -88│ -99│-109│ -99│ -88│ -75

1,3 │ -14│ -15│ -17│ -20│ -26│ -29│ -35│ -43│ -53│ -64 │ -76│ -88│ -99│-107│ -99│ -87

1,4 │ -10│ -12│ -13│ -16│ -20│ -23│ -28│ -35│ -43│ -52 │ -63│ -75│ -88│ -99│-108│ -99

1,5 │ -8│ -9│ -10│ -12│ -15│ -18│ -22│ -28│ -34│ -42 │ -52│ -63│ -75│ -87│ -99│-108

1,6 │ -6│ -7│ -8│ -9│ -11│ -14│ -17│ -22│ -27│ -34 │ -42│ -52│ -63│ -75│ -87│ -99

1,7 │ -5│ -5│ -6│ -7│ -9│ -11│ -14│ -17│ -22│ -27 │ -34│ -42│ -52│ -63│ -75│ -87

1,8 │ -4│ -4│ -5│ -6│ -8│ -8│ -11│ -13│ -17│ -21 │ -27│ -34│ -42│ -52│ -63│ -75

1,9 │ -3│ -3│ -4│ -4│ -5│ -6│ -8│ -10│ -13│ -17 │ -21│ -27│ -34│ -42│ -52│ -63

2,0 │ -2│ -2│ -3│ -3│ -4│ -5│ -6│ -8│ -10│ -13 │ -17│ -21│ -27│ -34│ -42│ -52

2,1 │ -2│ -2│ -2│ -2│ -3│ -4│ -5│ -6│ -8│ -10 │ -13│ -17│ -21│ -27│ -34│ -42

2,2 │ -1│ -1│ -2│ -2│ -2│ -3│ -4│ -5│ -6│ -8 │ -10│ -13│ -17│ -21│ -27│ -34

2,3 │ -1│ -1│ -1│ -1│ -2│ -2│ -3│ -4│ -5│ -6 │ -8│ -10│ -13│ -17│ -21│ -27

2,4 │ -1│ -1│ -1│ -1│ -1│ -1│ -2│ -3│ -4│ -5 │ -6│ -8│ -10│ -13│ -17│ -21

2,5 │ -1│ -1│ -1│ -1│ -1│ -1│ -2│ -3│ -3│ -4 │ -5│ -6│ -8│ -10│ -13│ -17

2,6 │ 0│ 0│ -1│ -1│ -1│ -1│ -1│ -2│ -2│ -3 │ -4│ -5│ -6│ -8│ -10│ -13

2,7 │ 0│ 0│ 0│ 0│ -1│ -1│ -1│ -2│ -2│ -2 │ -3│ -4│ -5│ -6│ -8│ -10

2,8 │ 0│ 0│ 0│ 0│ 0│ -1│ -1│ -1│ -1│ -2 │ -2│ -3│ -4│ -5│ -6│ -8

2,9 │ 0│ 0│ 0│ 0│ 0│ 0│ -1│ -1│ -1│ -1 │ -2│ -2│ -3│ -4│ -5│ -6

3,0 │ 0│ 0│ 0│ 0│ 0│ 0│ 0│ -1│ -1│ -1 │ -1│ -2│ -2│ -3│ -4│ -5

3. Таблицы функции

построены для параметров B/A = 0,4; 0,6; 0,8; 1,0; 1,2; 1,4 и B/A > 1,4. В качестве узловых на поперечном сечении пролетного строения выбраны точки с координатами Y/A = 0,0; 0,1; 0,2;...; 1,5 для B/A > 1,4; точки с координатами Y/A = 0,0; 0,1; 0,2;..., 1/2B/A для B/A <= 1,4.

4. Для построения поперечных линий влияния

необходимо сначала вычислить фактическое значение B/A для пролетного строения и по нему подобрать ближайшее табличное значение B/A, по которому устанавливают число равных участков для деления ширины плиты узловыми точками. Затем для каждой узловой точки строят поперечную линию влияния

, ординаты которой вычисляются по формуле (1) в зависимости от параметра

5. Поперечные линии влияния

для узловых точек загружают заданными нагрузками ( рис. 2 ) и получают значения соответствующего коэффициента

по формулам:

для автомобильной и одиночной нагрузок

; (2)

для толпы, расположенной на одном тротуаре,

, (3)

где d - ширина расчетной полосы плиты (обычно 1,0 м);

k - число колонн автомобильной нагрузки для одиночной нагрузки k = 1;

- ординаты поперечных линий влияния под соответствующими рядами колес нагрузки или центром тяжести тротуарной нагрузки.

Рис. 2. Поперечные линии влияния плитных мостов

6. Для определения в ребристых пролетных строениях с диафрагмами коэффициентов

необходимо также построить поперечные линии влияния безразмерной функции изгибающих моментов в узловых точках поперечного сечения пролетного строения от нагрузки, равномерно распределенной по прямой вдоль пролета (рис. 3).

Рис. 3. Поперечные линии влияния ребристых

пролетных строений

7. Безразмерную функцию изгибающих моментов определяют по формуле

, (4)

где

- безразмерная функция параметров Y/A,

и B/A, принимаемая по табл. 5 - 12 ,

B/A = nd/A,

где A - расчетный пролет;

B - расчетная ширина;

n - число балок;

d - расстояние между осями балок;

- жесткостные параметры пролетных строений.

8. Параметры

определяют по формулам:

; (5)

для монолитных пролетных строений

; (6)

для сборных типа балочного ростверка:

;

где

- центральный момент инерции поперечного сечения главной балки (включая плиту на ширине d);

- центральный момент инерции поперечного сечения диафрагм (включая плиту на ширине b для монолитных пролетных строений);

b - расстояние между осями диафрагм (поперечных балок);

- толщина плиты;

- момент инерции кручения поперечного сечения главной балки;

- момент инерции кручения такого же поперечного сечения диафрагм, что и для расчетов

;

- расстояние от центра тяжести поперечного сечения балки и соответственно диафрагм до срединной плоскости плиты;

- коэффициент Пуассона для бетона.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: формула (8.4) отсутствует.

9. После определения параметров

и параметра B/A по фактическим данным выбирают ближайшее табличное значение B/A и по нему назначают число узловых точек на поперечном сечении пролетного строения ( рис. 3 ). Для этих узловых точек по формуле (8.4) и при помощи таблиц вычисляют значения ординат поперечных линий влияния

, загружают эти поперечные линии влияния заданной нагрузкой и по формулам (2) , (3) вычисляют соответствующие коэффициенты поперечных установок.

По значениям, полученным для узловых точек, интерполяцией вычисляют значения

для точек, соответствующих осям главных балок.

Если фактические параметры

отличаются от табличных, то ординаты функции

определяют по ближайшему табличному значению

с интерполяцией по параметру

. При B/A > 1,4 следует использовать данные для B/A = 1,4.

Таблица 5

─────┬─────────────────┬────────────────┬────────────────┬─────────────────

Y /A │ тета = 0,04; │ тета = 0,04; │ тета = 0,08; │ тета = 0,08;

0 │ │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,40 │лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,40

├─────────────────┴────────────────┴────────────────┴─────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,4

├─────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │0,0 │ 0,1 │ 0,2 │0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2

├─────┴─────┴─────┴────┴─────┴─────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────

│ Ф x 1000

│ реб

─────┼─────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────

0,0 │-912 │-597 │-294 │-886│-600 │-312 │-749│-516 │-295 │-724 │-518 │-311

0,1 │-597 │-458 │-314 │-600│-456 │-313 │-516│-418 │-314 │-518 │-416 │-313

0,2 │-294 │-314 │-323 │-312│-313 │-313 │-295│-314 │-323 │-311 │-313 │-313

0,3 │ -22 │-169 │-314 │ -25│-169 │-313 │-103│-207 │-314 │-107 │-209 │-313

0,4 │ 226 │ -22 │-294 │ 260│ -25 │-312 │ 64 │-103 │-295 │ -95 │-107 │-311

Таблица 6

─────┬─────────────────┬───────────────┬─────────────────┬─────────────────

Y /A │ тета = 0,10; │ тета = 0,10; │ тета = 0,12; │ тета = 0,12;

0 │ │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │лямбда = 0,40 │ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,40

├─────────────────┴───────────────┴─────────────────┴─────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,4

├─────┬─────┬─────┬────┬─────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬──────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │0,0 │ 0,1 │0,2 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,0 │0,1 │ 0,2

├─────┴─────┴─────┴────┴─────┴────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴──────

│ Ф x 1000

│ реб

─────┼─────┬─────┬─────┬────┬─────┬────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬──────

0,0 │-697 │-490 │-295 │-673│-492 │-311│-656 │-470 │-296 │-633 │-472│ -311

0,1 │-490 │-405 │-314 │-492│-403 │-313│-470 │-396 │-314 │-472 │-393│ -313

0,2 │-295 │-314 │-322 │-311│-313 │-313│-296 │-314 │-322 │-311 │-313│ -313

0,3 │-129 │-220 │-314 │-132│-222 │-313│-149 │-230 │-314 │-153 │-232│ -313

0,4 │ 13 │-129 │-295 │ 43│-132 │-311│ -26 │-149 │-296 │ 2 │-153│ -311

Таблица 7

────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────┬───────────────────

Y /A│ тета = 0,04; │ тета = 0,04; │ тета = 0,04; │ тета = 0,04;

0 │ │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20 │ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

├───────────────────┴───────────────────┴───────────────────┴───────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,6

├────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3

├────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────

│ Ф x 1000

│ реб

────┼────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

0,0 │-816│-559│-321│-136│-758│-549│-347│-169│-735│-544│-357│-183│-722│-541│-361│-191

0,1 │-559│-435│-311│-191│-549│-430│-313│-199│-544│-428│-314│-203│-541│-427│-315│-204

0,2 │-321│-311│-285│-235│-347│-313│-273│-223│-357│-314│-269│-218│-361│-315│-267│-215

0,3 │-136│-191│-235│-252│-169│-199│-223│-232│-183│-203│-218│-223│-191│-204│-215│-219

0,4 │ -7│ -85│-164│-235│ -22│ -92│-161│-223│ -30│ -95│-159│-218│ -34│ -97│-158│-215

0,5 │ 85│ 5│ -85│-191│ 100│ 7│ -92│-199│ 107│ 7│ -95│-208│ 110│ 8│ -97│-204

0,6 │ 163│ 85│ -7│-136│ 213│ 100│ -22│-169│ 236│ 107│ -30│-183│ 249│ 110│ -34│-191

Таблица 8

Y /A│ тета = 0,08; │ тета = 0,08; │ тета = 0,08; │ тета = 0,10;

0 │ │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,20 │ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40 │ лямбда = 0,10

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,6

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-663│-488│-320│-173│-643│-410│-328│-185│-633│-481│-332│-191│-665│-470│-292│-153

0,1 │-488│-392│-295│-200│-484│-336│-295│-203│-481│-389│-296│-205│-470│-383│-288│-194

0,2 │-320│-295│-264│-221│-328│-295│-259│-217│-332│-296│-257│-215│-292│-288│-270│-229

0,3 │-173│-200│-221│-229│-185│-203│-217│-222│-191│-205│-215│-218│-153│-194│-229│-243

0,4 │ -54│-111│-169│-221│ -60│-114│-168│-217│ -64│-116│-167│-215│ -56│-112│-172│-229

0,5 │ 43│ -31│-111│-200│ 48│ -31│-114│-203│ 51│ -31│-116│-205│ 10│ -46│-112│-194

0,6 │ 130│ 43│ -54│-173│ 149│ 48│ -60│-185│ 160│ 51│ -64│-191│ 64│ 10│ -56│-153

Продолжение табл. 8

────┬───────────────────────┬───────────────────────┬──────────────────────

Y /A│ тета = 0,10; │ тета = 0,10; │ тета = 0,10;

0 │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,20 │ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

├───────────────────────┴───────────────────────┴──────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,6

├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,0 │0,1 │ 0,2 │ 0,3

├─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴─────┴─────

│ Ф x 1000

│ реб

────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────

0,0 │ -627│ -465│ -310│ -175│ -609│ -461│ -317│ -185│ -599│-459│ -321│ -192

0,1 │ -465│ -377│ -288│ -200│ -461│ -375│ -288│ -203│ -459│-374│ -289│ -205

0,2 │ -310│ -288│ -260│ -221│ -317│ -288│ -256│ -217│ -321│-289│ -254│ -214

0,3 │ -175│ -200│ -221│ -228│ -185│ -203│ -217│ -222│ -192│-205│ -214│ -218

0,4 │ -66│ -119│ -172│ -221│ -72│ -122│ -171│ -217│ -75│-123│ -170│ -214

0,5 │ 21│ -46│ -119│ -200│ 26│ -46│ -122│ -203│ 29│ -46│ -123│ -205

0,6 │ 99│ 21│ -66│ -175│ 117│ 26│ -72│ -185│ 127│ 29│ -75│ -192

Окончание табл. 8

─────┬───────────────────────┬──────────────────────┬──────────────────────

Y /A │ тета = 0,12; │ тета = 0,12; │ тета = 0,12;

0 │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,20 │ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,10

├───────────────────────┴──────────────────────┴──────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,6

├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────┬─────┬────┬─────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,0 │ 0,1 │0,2 │ 0,3 │ 0,0 │ 0,1 │0,2 │ 0,3

├─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴────┴─────┴─────┴─────┴────┴─────

│ Ф x 1000

│ реб

─────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────┬─────┬────┬─────

0,0 │ -596│ -445│ -301│ -176│ -579│ -442│-308│ -186│ -570│ -440│-312│ -192

0,1 │ -445│ -365│ -282│ -201│ -442│ -363│-282│ -203│ -440│ -362│-283│ -205

0,2 │ -301│ -282│ -257│ -220│ -308│ -282│-253│ -216│ -312│ -283│-251│ -214

0,3 │ -176│ -201│ -220│ -228│ -186│ -203│-216│ -221│ -192│ -205│-214│ -218

0,4 │ -76│ -125│ -174│ -220│ -82│ -128│-174│ -216│ -85│ -129│-173│ -214

0,5 │ 3│ -58│ -125│ -201│ 8│ -58│-128│ -203│ 10│ -58│-129│ -205

0,6 │ 73│ 3│ -76│ -176│ 89│ 8│ -82│ -186│ 99│ 10│ -85│ -192

Таблица 9

─────┬───────────────────────────────────┬─────────────────────────────────

Y /A │ тета = 0,08; │ тета = 0,10;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,40 │ лямбда = 0,1

├───────────────────────────────────┴─────────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,8

├──────┬──────┬──────┬──────┬───────┬──────┬─────┬──────┬──────┬──────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4

├──────┴──────┴──────┴──────┴───────┴──────┴─────┴──────┴──────┴──────

│ Ф x 1000

│ реб

─────┼──────┬──────┬──────┬──────┬───────┬─────┬──────┬──────┬──────┬──────

0,0 │ -584 │ -453 │ -325 │ -209 │ -112 │-657 │ -465 │ -290 │ -155 │ -684

0,1 │ -453 │ -370 │ -289 │ -210 │ -138 │-465 │ -377 │ -284 │ -192 │ -11

0,2 │ -325 │ -289 │ -250 │ -207 │ -161 │-290 │ -284 │ -263 │ -221 │ -162

0,3 │ -209 │ -210 │ -207 │ -197 │ -177 │-155 │ -192 │ -221 │ -227 │ -202

0,4 │ -112 │ -138 │ -161 │ -177 │ -183 │ -68 │ -114 │ -162 │ -202 │ -219

0,5 │ -35 │ -74 │ -112 │ -148 │ -177 │ -17 │ -57 │ -104 │ -156 │ -202

0,6 │ 26 │ -18 │ -64 │ -112 │ -161 │ -11 │ -19 │ -56 │ -104 │ -162

0,7 │ 79 │ 32 │ -18 │ -74 │ -138 │ 27 │ 7 │ -19 │ -57 │ -114

0,8 │ 127 │ 79 │ 26 │ -35 │ -112 │ 39 │ 27 │ 11 │ -17 │ -68

Продолжение табл. 9

────┬─────────────────────────────┬───────────────────────────────

Y /A│ тета = 0,10; │ тета = 0,10;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,20 │ лямбда = 0,30

├─────────────────────────────┴───────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,8

├────┬────┬─────┬──────┬──────┬──────┬──────┬─────┬─────┬─────

│0,0 │0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4

├────┴────┴─────┴──────┴──────┴──────┴──────┴─────┴─────┴─────

│ Ф x 1000

│ реб

────┼────┬────┬─────┬──────┬──────┬──────┬──────┬─────┬─────┬─────

0,0 │-606│-452│ -305│ -181 │ -90 │ -578 │ -442 │ -312│ -196│ -104

0,1 │-452│-367│ -282│ -200 │ -127 │ -442 │ -362 │ -281│ -204│ -134

0,2 │-305│-282│ -252│ -211 │ -162 │ -312 │ -281 │ -247│ -207│ -161

0,3 │-181│-200│ -211│ -209 │ -189 │ -196 │ -204 │ -207│ -200│ -181

0,4 │ -90│-127│ -162│ -189 │ -199 │ -104 │ -134 │ -161│ -181│ -188

0,5 │ -27│ -68│ -111│ -153 │ -189 │ -36 │ -74 │ -113│ -151│ -181

0,6 │ 15│ -22│ -63│ -111 │ -162 │ 16 │ -24 │ -67│ -113│ -161

0,7 │ 46│ 14│ -22│ -68 │ -127 │ 57 │ 18 │ -24│ -74│ -134

0,8 │ 73│ 46│ 15│ -27 │ -90 │ 94 │ 57 │ 17│ -36│ -104

Продолжение табл. 9

────┬─────────────────────────────┬───────────────────────────────

Y /A│ тета = 0,10; │ тета = 0,12;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,40 │ лямбда = 0,10

├─────────────────────────────┴───────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,8

├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬──────┬─────┬──────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │0,4 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4

├─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴──────┴─────┴──────

│ Ф x 1000

│ реб

────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬──────┬─────┬──────

0,0 │ -560│ -436│ -315│ -206│ -114│ -624│ -446│ -283 │ -158│ -75

0,1 │ -436│ -359│ -281│ -207│ -138│ -446│ -366│ -278 │ -191│ -117

0,2 │ -315│ -281│ -245│ -205│ -161│ -283│ -278│ -259 │ -218│ -161

0,3 │ -206│ -207│ -205│ -195│ -176│ -158│ -191│ -218 │ -223│ -199

0,4 │ -114│ -138│ -161│ -176│ -182│ -75│ -117│ -161 │ -199│ -214

0,5 │ -42│ -78│ -114│ -148│ -176│ -26│ -62│ -105 │ -154│ -199

0,6 │ 16│ -25│ -68│ -114│ -161│ 2│ -26│ -60 │ -105│ -161

0,7 │ 65│ 21│ -25│ -78│ -138│ 18│ -1│ -26 │ -62│ -117

0,8 │ 110│ 65│ 16│ -42│ -114│ 31│ 18│ 2 │ -26│ -75

Продолжение табл. 9

─────┬──────────────────────────────┬─────────────────────────────

Y /A │ тета = 0,04; │ тета = 0,04;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

├──────────────────────────────┴─────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,8

├──────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4

├──────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────

│ Ф x 1000

│ реб

─────┼──────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────

0,0 │ -793 │ -543│ -314│ -141│ -35│ -708│ -517│ -336│ -184│ -73

0,1 │ -543 │ -423│ -304│ -192│ -101│ -507│ -409│ -304│ -206│ -120

0,2 │ -314 │ -304│ -279│ -231│ -166│ -336│ -304│ -267│ -220│ -164

0,3 │ -141 │ -192│ -231│ -242│ -217│ -184│ -206│ -220│ -218│ -196

0,4 │ -35 │ -101│ -166│ -217│ -236│ -73│ -120│ -164│ -196│ -208

0,5 │ 21 │ -37│ -98│ -163│ -217│ 1│ -51│ -105│ -156│ -196

0,6 │ 47 │ 5│ -41│ -98│ -166│ 51│ 3│ -48│ -105│ -164

0,7 │ 59 │ 35│ 5│ -37│ -101│ 88│ 47│ 3│ -51│ -120

0,8 │ 67 │ 59│ 47│ -21│ -35│ 120│ 88│ 51│ 1│ -73

Продолжение табл. 9

─────┬──────────────────────────────┬─────────────────────────────

Y /A│ тета = 0,04; │ тета = 0,04;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

├──────────────────────────────┴─────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,8

├─────┬──────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4

├─────┴──────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────

│ Ф x 1000

│ реб

─────┼─────┬──────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────

0,0 │ -666│ -502 │ -344│ -205│ -94│ -641│ -493│ -349│ -218│ -107

0,1 │ -502│ -403 │ -305│ -213│ -130│ -493│ -399│ -336│ -217│ -136

0,2 │ -344│ -305 │ -263│ -216│ -163│ -349│ -306│ -261│ -213│ -161

0,3 │ -205│ -213 │ -216│ -207│ -186│ -218│ -217│ -213│ -201│ -179

0,4 │ -94│ -130 │ -163│ -186│ -194│ -107│ -136│ -161│ -179│ -185

0,5 │ -11│ -59 │ -106│ -151│ -186│ -20│ -64│ -107│ -147│ -179

0,6 │ 51│ 1 │ -51│ -106│ -163│ 51│ 0│ -53│ -107│ -161

0,7 │ 103│ 54 │ 1│ -59│ -130│ 113│ 58│ 0│ -64│ -136

0,8 │ 151│ 103 │ 51│ -11│ -94│ 171│ 113│ 51│ -20│ -107

Продолжение табл. 9

─────┬─────────────────────────────┬──────────────────────────────

Y /A │ тета = 0,08; │ тета = 0,08;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,20 │ лямбда = 0,30

├─────────────────────────────┴──────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,8

├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬──────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4

├─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴──────

│ Ф x 1000

│ реб

─────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬──────

0,0 │ -636│ -471│ -314│ -182│ -85│ -604│ -460│ -321│ -199│ -101

0,1 │ -471│ -379│ -288│ -202│ -125│ -460│ -374│ -288│ -207│ -133

0,2 │ -314│ -288│ -256│ -214│ -163│ -321│ -288│ -252│ -210│ -162

0,3 │ -182│ -202│ -214│ -212│ -191│ -199│ -207│ -210│ -202│ -182

0,4 │ -85│ -125│ -163│ -191│ -201│ -101│ -133│ -162│ -182│ -190

0,5 │ -19│ -63│ -109│ -154│ -191│ -28│ -69│ -111│ -151│ -182

0,6 │ 26│ -15│ -59│ -109│ -163│ 26│ -17│ -62│ -111│ -162

0,7 │ 58│ 24│ -15│ -63│ -125│ 71│ 29│ -17│ -69│ -133

0,8 │ 87│ 58│ 26│ -19│ -85│ 111│ 71│ 26│ -28│ -101

Продолжение табл. 9

─────┬─────────────────────────────┬──────────────────────────────

Y /A│ тета = 0,12; │ тета = 0,12;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,20 │ лямбда = 0,30

├─────────────────────────────┴──────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,8

├─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬──────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4

├─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴─────┴──────

│ Ф x 1000

│ реб

─────┼─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬─────┬──────

0,0 │ -580│ -435│ -297│ -181│ -94│ -555│ -427│ -303│ -194│ -107

0,1 │ -435│ -356│ -276│ -198│ -128│ -427│ -351│ -275│ -202│ -135

0,2 │ -297│ -276│ -248│ -209│ -162│ -303│ -275│ -243│ -205│ -161

0,3 │ -181│ -198│ -209│ -207│ -187│ -194│ -202│ -205│ -199│ -180

0,4 │ -94│ -128│ -162│ -187│ -196│ -107│ -135│ -161│ -180│ -187

0,5 │ -35│ -72│ -112│ -153│ -187│ -42│ -78│ -115│ -151│ -180

0,6 │ 6│ -29│ -67│ -112│ -162│ -7│ -31│ -71│ -115│ -161

0,7 │ 35│ 5│ -29│ -72│ -128│ 45│ 9│ -31│ -78│ -135

0,8 │ 60│ 35│ 6│ -35│ -94│ 80│ 45│ 7│ -42│ -107

Окончание табл. 9

──────┬───────────────────────────────────────────────────────────

Y /A │ тета = 0,12;

0 │

│ 2

│ лямбда = 0,40

├───────────────────────────────────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 0,8

├───────────┬───────────┬───────────┬───────────┬───────────

│ 0,0 │ 0,1 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,4

├───────────┴───────────┴───────────┴───────────┴───────────

│ Ф x 1000

│ реб

──────┼───────────┬───────────┬───────────┬───────────┬───────────

0,0 │ -539 │ -421 │ -306 │ -202 │ -116

0,1 │ -421 │ -348 │ -275 │ -205 │ -139

0,2 │ -306 │ -275 │ -241 │ -203 │ -160

0,3 │ -202 │ -205 │ -203 │ -194 │ -175

0,4 │ -116 │ -139 │ -160 │ -175 │ -181

0,5 │ -47 │ -81 │ -116 │ -148 │ -175

0,6 │ 7 │ -32 │ -73 │ -116 │ -160

0,7 │ 52 │ 12 │ -32 │ -81 │ -139

0,8 │ 94 │ 52 │ 7 │ -47 │ -116

Таблица 10

────┬─────────────────────────────┬─────────────────────────────┬─────────────────────────────

Y /A│ тета = 0,04; │ тета = 0,04; │ тета = 0,04;

0 │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20 │ лямбда = 0,30

├─────────────────────────────┴─────────────────────────────┴─────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,0

├────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5

├────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────

│ Ф x 1000

│ реб

────┼────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

0,0 │-791│-540│-311│-140│ -35│ -17│-696│-508│-329│-180│ -75│ -10│-645│-486│-334│-201│ -99│ -30

0,1 │-540│-420│-301│-190│-100│ -39│-508│-401│-298│-202│-121│ -59│-486│-390│-296│-209│-133│ -72

0,2 │-311│-301│-275│-228│-164│-100│-329│-298│-261│-216│-163│-110│-334│-296│-256│-212│-163│-114

0,3 │-140│-190│-228│-238│-213│-162│-180│-202│-216│-214│-194│-156│-201│-209│-212│-204│-184│-151

0,4 │ -35│-100│-164│-213│-232│-212│ -75│-121│-163│-194│-203│-190│ -99│-133│-163│-184│-189│-177

0,5 │ 17│ -39│-100│-162│-212│-231│ -10│ -59│-110│-156│-190│-202│ -30│ -72│-114│-151│-177│-186

0,6 │ 36│ -5│ -50│-104│-163│-212│ 25│ -18│ -63│-110│-157│-190│ 14│ -27│ -69│-111│-149│-177

0,7 │ 38│ 12│ -17│ -54│-104│-162│ 41│ 9│ -26│ -66│-110│-156│ 39│ 5│ -31│ -70│-111│-151

0,8 │ 31│ 19│ 5│ -17│ -50│-100│ 46│ 25│ 2│ -26│ -63│-110│ 54│ 28│ 1│ -31│ -69│-114

0,9 │ 22│ 21│ 19│ 12│ -5│ -39│ 47│ 37│ 25│ 9│ -18│ -59│ 65│ 47│ 28│ 5│ -27│ -72

1,0 │ 13│ 22│ 31│ 38│ 36│ 17│ 46│ 47│ 46│ 41│ 25│ -10│ 73│ 65│ 54│ 39│ 14│ -30

Продолжение табл. 10

Y /A│ тета = 0,04; │ тета = 0,08; │ тета = 0,08;

0 │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,40 │ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,0

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-612│-471│-335│-213│-115│ -44│-694│-486│-295│-151│ -60│ -0│-629│-465│-310│-180│ -87│ -28

0,1 │-471│-382│-295│-213│-141│ -81│-486│-389│-288│-191│-110│ -53│-465│-375│-284│-199│-125│ -68

0,2 │-335│-295│-253│-210│-163│-116│-295│-288│-266│-222│-161│-102│-310│-284│-253│-211│-161│-111

0,3 │-213│-213│-210│-198│-177│-147│-151│-191│-222│-228│-208│-155│-180│-199│-211│-208│-187│-151

0,4 │-115│-141│-163│-177│-179│-168│ -60│-110│-161│-203│-218│-199│ -87│-125│-161│-187│-195│-181

0,5 │ -44│ -81│-116│-147│-168│-175│ -10│ -53│-102│-155│-199│-217│ -28│ -68│-111│-151│-181│-192

0,6 │ 4│ -34│ -72│-110│-144│-168│ 13│ -19│ -56│-101│-154│-199│ 6│ -29│ -67│-108│-150│-181

0,7 │ 37│ 2│ -34│ -71│-110│-147│ 21│ 0│ -24│ -57│-101│-155│ 24│ -3│ -33│ -68│-108│-151

0,8 │ 60│ 30│ 0│ -34│ -72│-116│ 21│ 10│ -4│ -24│ -56│-102│ 33│ 14│ -7│ -33│ -67│-111

0,9 │ 77│ 55│ 30│ 2│ -34│ -81│ 18│ 15│ 10│ 0│ -19│ -53│ 37│ 25│ 14│ -3│ -29│ -68

1,0 │ 94│ 77│ 60│ 37│ 4│ -44│ 15│ 18│ 21│ 21│ 13│ -10│ 40│ 37│ 33│ 24│ 6│ -28

Продолжение табл. 10

Y /A│ тета = 0,10; │ тета = 0,10; │ тета = 0,10;

0 │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,20 │ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,0

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-601│-447│-302│-180│ -92│ -35│-568│-434│-306│-194│-108│ -47│-545│-425│-308│-204│-120│ -57

0,1 │-447│-363│-279│-198│-127│ -72│-434│-355│-277│-202│-135│ -81│-425│-350│-275│-205│-141│ -87

0,2 │-302│-279│-249│-209│-160│-111│-306│-277│-243│-204│-160│-115│-308│-275│-240│-202│-160│-117

0,3 │-180│-198│-209│-205│-185│-149│-194│-202│-204│-197│-177│-146│-204│-205│-202│-191│-172│-144

0,4 │ -92│-127│-160│-185│-191│-178│-108│-135│-160│-177│-180│-168│-120│-141│-160│-172│-173│-162

0,5 │ -35│ -72│-111│-149│-178│-188│ -47│ -81│-115│-146│-168│-176│ -57│ -87│-117│-144│-162│-168

0,6 │ -1│ -33│ -69│-108│-148│-178│ -8│ -40│ -74│-110│-143│-168│ -14│ -45│ -77│-110│-140│-162

0,7 │ 17│ -8│ -36│ -69│-108│-149│ -17│ -10│ -40│ -73│-110│-146│ 16│ -13│ -43│ -75│-110│-144

0,8 │ 27│ 9│ -10│ -36│ -69│-111│ 33│ 11│ -12│ -40│ -74│-115│ 37│ 13│ -13│ -43│ -77│-117

0,9 │ 32│ 22│ 9│ -8│ -33│ -72│ 44│ 29│ 11│ -10│ -40│ -81│ 54│ 34│ 13│ -13│ -45│ -87

1,0 │ 36│ 32│ 27│ 17│ -1│ -35│ 54│ 44│ 33│ 17│ -8│ -47│ 69│ 54│ 37│ 16│ -14│ -57

Продолжение табл. 10

Y /A│ тета = 0,08; │ тета = 0,08; │ тета = 0,10;

0 │ │ │

│ 2 │ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40 │ лямбда = 0,10

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,0

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-591│-450│-314│-196│-105│ -42│-565│-439│-316│-207│-118│ -53│-656│-464│-289│-155│ -68│ -20

0,1 │-450│-366│-283│-204│-135│ -78│-439│-360│-281│-207│-141│ -85│-464│-376│-283│-190│-113│ -59

0,2 │-314│-283│-247│-207│-161│-115│-316│-281│-244│-204│-161│-117│-289│-283│-262│-219│-160│-103

0,3 │-196│-204│-207│-199│-179│-148│-207│-207│-204│-193│-173│-145│-155│-190│-219│-224│-199│-152

0,4 │-105│-135│-161│-179│-183│-171│-118│-141│-161│-173│-175│-164│ -68│-113│-160│-199│-213│-194

0,5 │ -42│ -78│-115│-148│-171│-179│ -53│ -85│-117│-145│-164│-170│ -20│ -59│-103│-152│-194│-210

0,6 │ -1│ -36│ -72│-110│-145│-171│ -8│ -42│ -76│-110│-141│-164│ 4│ -24│ -58│-101│-150│-194

0,7 │ -24│ -6│ -37│ -72│-110│-148│ 22│ -8│ -40│ -74│-110│-145│ 14│ -5│ -27│ -59│-101│-152

0,8 │ 40│ 17│ -8│ -37│ -72│-115│ 44│ 18│ -9│ -40│ -76│-117│ 16│ 6│ -8│ -27│ -58│-103

0,9 │ 51│ 34│ 17│ -6│ -36│ -78│ 61│ 40│ 18│ -8│ -42│ -85│ 16│ 12│ 6│ -5│ -24│ -59

1,0 │ 60│ 51│ 40│ 24│ -1│ -42│ 76│ 61│ 44│ 22│ -8│ -53│ 15│ 16│ 16│ 14│ 4│ -20

Продолжение табл. 10

────┬─────────────────────────────────┬────────────────────────────────────

Y /A│ тета = 0,12; │ тета = 0,12;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

├─────────────────────────────────┴────────────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,0

├─────┬─────┬────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────┬────┬─────┬──────┬──────

│ 0,0 │ 0,1 │0,2 │ 0,3 │ 0,4 │0,5 │ 0,0 │ 0,1 │0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5

├─────┴─────┴────┴─────┴─────┴────┴─────┴─────┴────┴─────┴──────┴──────

│ Ф x 1000

│ реб

────┼─────┬─────┬────┬─────┬─────┬────┬─────┬─────┬────┬─────┬──────┬──────

0,0 │ -624│ -445│-282│ -157│ -76│ -28│ -576│ -431│-294│ -180│ -96 │ -41

0,1 │ -445│ -365│-277│ -190│ -116│ -63│ -431│ -353│-273│ -196│ -128 │ -75

0,2 │ -282│ -277│-258│ -216│ -159│-104│ -294│ -273│-245│ -206│ -159 │ -112

0,3 │ -157│ -190│-216│ -220│ -195│-150│ -180│ -196│-206│ -203│ -182 │ -148

0,4 │ -76│ -116│-159│ -195│ -208│-189│ -96│ -128│-159│ -182│ -188 │ -175

0,5 │ -28│ -63│-104│ -150│ -189│-205│ -41│ -75│-112│ -148│ -175 │ -185

0,6 │ -4│ -29│ -60│ -100│ -147│-189│ -8│ -38│ -70│ -107│ -145 │ -175

0,7 │ 8│ -9│ -30│ -60│ -100│-150│ 11│ -12│ -38│ -70│ -107 │ -148

0,8 │ 12│ 2│ -11│ -30│ -60│-104│ 21│ 5│ -14│ -38│ -70 │ -112

0,9 │ 13│ 8│ 2│ -9│ -29│ -63│ 27│ 17│ 5│ -12│ -38 │ -75

1,0 │ 13│ 13│ 12│ 8│ -4│ -28│ 32│ 27│ 21│ 11│ -8 │ -41

Окончание табл. 10

Y /A│ тета = 0,12; │ тета = 0,12;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,0

│ 0,0 │ 0,1 │0,2 │ 0,3 │ 0,4 │0,5 │ 0,0 │ 0,1 │0,2 │ 0,3 │ 0,4 │ 0,5

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │ -547│ -420│-299│ -193│ -110│ -52│ -526│ -412│-301│ -201│ -121 │ -61

0,1 │ -420│ -346│-271│ -200│ -136│ -83│ -412│ -341│-270│ -202│ -141 │ -89

0,2 │ -299│ -271│-240│ -202│ -159│-115│ -301│ -270│-237│ -199│ -159 │ -117

0,3 │ -193│ -200│-202│ -194│ -175│-145│ -201│ -202│-199│ -189│ -170 │ -143

0,4 │ -110│ -136│-159│ -175│ -178│-166│ -121│ -141│-159│ -170│ -171 │ -160

0,5 │ -52│ -83│-115│ -145│ -166│-174│ -61│ -89│-117│ -143│ -160 │ -166

0,6 │ -13│ -44│ -76│ -109│ -141│-166│ -19│ -48│ -79│ -110│ -139 │ -160

0,7 │ 11│ -15│ -43│ -74│ -109│-145│ 10│ -17│ -45│ -77│ -110 │ -143

0,8 │ 27│ 7│ -16│ -43│ -76│-115│ 31│ 8│ -17│ -45│ -79 │ -117

0,9 │ 38│ 23│ 7│ -15│ -44│ -83│ 47│ 28│ 8│ -17│ -48 │ -89

1,0 │ 48│ 38│ 27│ 11│ -13│ -52│ 61│ 47│ 31│ 10│ -19 │ -61

Таблица 11

────┬───────────────────────────────────┬──────────────────────────────────

Y /A│ тета = 0,04; │ тета = 0,04;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

├───────────────────────────────────┴──────────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,2

├────┬─────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

│0,0 │ 0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6

├────┴─────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────┴────

│ Ф x 1000

│ реб

────┼────┬─────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────┬────

0,0 │-791│ -540│-311│-140│ -36│ -16│ -35│-695│-506│-327│-179│ -74│ -10│ 24

0,1 │-540│ -420│-300│-189│ -99│ -39│ -5│-506│-400│-296│-200│-119│ -58│ -19

0,2 │-311│ -300│-274│-227│-162│ -98│ -49│-327│-296│-259│-214│-161│-108│ -63

0,3 │-140│ -189│-227│-236│-211│-160│-102│-179│-200│-214│-211│-191│-154│-110

0,4 │ -36│ -99│-162│-211│-229│-209│-161│ -74│-119│-161│-191│-200│-187│-155

0,5 │ 16│ -39│ -98│-160│-209│-227│-209│ -10│ -58│-108│-154│-187│-199│-187

0,6 │ 35│ -5│ -49│-102│-161│-209│-227│ 24│ -19│ -63│-110│-155│-187│-199

0,7 │ 37│ 11│ -18│ -55│-104│-161│-209│ 37│ 4│ -30│ -69│-113│-156│-187

0,8 │ 30│ 16│ -1│ -23│ -57│-104│-161│ 38│ 16│ -9│ -37│ -72│-113│-155

0,9 │ 20│ 15│ 8│ -4│ -23│ -55│-102│ 33│ 20│ 5│ -13│ -37│ -69│-100

1,0 │ 11│ 11│ 11│ 8│ -1│ -18│ -49│ 25│ 20│ 14│ 5│ -9│ -30│ -63

1,1 │ 3│ 7│ 11│ 15│ 16│ 11│ -5│ 16│ 18│ 20│ 20│ 16│ 4│ -19

1,2 │ 4│ 3│ 11│ 20│ 30│ 37│ 35│ 8│ 16│ 25│ 33│ 38│ 37│ 24

Продолжение табл. 11

Y /A│ тета = 0,04; │ тета = 0,04;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,2

│0,0 │ 0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-642│ -483│-330│-198│ -97│ -29│ -11│-605│-465│-330│-209│-113│ -45│ -1

0,1 │-483│ -386│-292│-205│-130│ -71│ -30│-465│-377│-290│-209│-138│ -81│ -38

0,2 │-330│ -292│-252│-208│-160│-113│ -71│-330│-290│-249│-206│-161│-116│ -76

0,3 │-198│ -205│-208│-201│-181│-149│-112│-209│-209│-206│-195│-175│-146│-112

0,4 │ -97│ -130│-160│-181│-186│-175│-149│-113│-138│-161│-175│-177│-166│-144

0,5 │ -29│ -71│-113│-149│-175│-183│-174│ -45│ -81│-116│-146│-166│-173│-165

0,6 │ 11│ -30│ -71│-112│-149│-174│-183│ -1│ -38│ -76│-112│-144│-165│-173

0,7 │ 31│ -3│ -38│ -75│-114│-149│-174│ 24│ -9│ -43│ -78│-113│-144│-165

0,8 │ 39│ 13│ -14│ -43│ -77│-114│-149│ 37│ 10│ -17│ -47│ -80│-113│-144

0,9 │ 38│ 21│ 3│ -18│ -43│ -75│-112│ 41│ 22│ 2│ -21│ -47│ -78│-112

1,0 │ 35│ 25│ 15│ 3│ -14│ -38│ -71│ 42│ 30│ 17│ 2│ -17│ -43│ -76

1,1 │ 29│ 28│ 25│ 21│ 13│ -3│ -30│ 40│ 35│ 30│ 22│ 10│ -9│ -38

1,2 │ 23│ 29│ 35│ 38│ 39│ 31│ 11│ 38│ 40│ 42│ 41│ 37│ 24│ -1

Продолжение табл. 11

Y /A│ тета = 0,08; │ тета = 0,08;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,2

│0,0 │ 0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-694│ -485│-295│-151│ -60│ -10│ 12│-628│-464│-309│-179│ -87│ -28│ -5

0,1 │-485│ -389│-288│-190│-109│ -53│ -19│-464│-373│-283│-198│-124│ -68│ -30

0,2 │-295│ -288│-266│-221│-161│-101│ -55│-309│-283│-251│-209│-160│-110│ -67

0,3 │-151│ -190│-221│-227│-202│-153│-101│-179│-198│-209│-206│-185│-150│-108

0,4 │ -60│ -109│-161│-202│-216│-197│-152│ -87│-124│-160│-185│-192│-179│-148

0,5 │ -10│ -53│-101│-153│-197│-213│-195│ -28│ -68│-110│-150│-179│-189│-177

0,6 │ 12│ -19│ -55│-101│-152│-195│-213│ 5│ -30│ -67│-108│-148│-177│-188

0,7 │ 19│ -1│ -25│ -58│-101│-152│-195│ 20│ -6│ -36│ -70│-109│-148│-177

0,8 │ 18│ 7│ 7│ -28│ -58│-101│-152│ 25│ 6│ -14│ -39│ -71│-109│-148

0,9 │ 14│ 9│ 2│ -9│ -28│ -58│-101│ 24│ 13│ 0│ -17│ -39│ -70│-108

1,0 │ 10│ 8│ 6│ 2│ -7│ -25│ -55│ 20│ 15│ 9│ 0│ -14│ -36│ -67

1,1 │ 6│ 7│ 8│ 9│ 7│ -1│ -19│ 16│ 16│ 15│ 13│ 6│ -6│ -30

1,2 │ 2│ 6│ 10│ 14│ 18│ 19│ 12│ 11│ 16│ 20│ 24│ 25│ 20│ 5

Продолжение табл. 11

Y /A│ тета = 0,08; │ тета = 0,08;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,2

│0,0 │ 0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-588│ -447│-312│-195│-104│ -43│ -5│-560│-434│-313│-204│-117│ -54│ -13

0,1 │-447│ -363│-280│-202│-133│ -78│ -38│-434│-356│-278│-204│-139│ -86│ -45

0,2 │-312│ -280│-245│-204│-159│-114│ -74│-313│-278│-241│-201│-159│-117│ -78

0,3 │-195│ -202│-204│-198│-176│-146│-110│-204│-204│-201│-191│-171│-143│-111

0,4 │-104│ -133│-159│-176│-180│-168│-143│-117│-139│-159│-171│-172│-161│-139

0,5 │ -43│ -78│-114│-146│-168│-176│-167│ -54│ -86│-117│-143│-161│-167│-159

0,6 │ -5│ -38│ -74│-110│-143│-167│-175│ -13│ -45│ -78│-111│-139│-159│-166

0,7 │ 16│ -12│ -42│ -75│-110│-143│-167│ 12│ -17│ -47│ -78│-110│-139│-159

0,8 │ 26│ 4│ -19│ -45│ -75│-110│-143│ 25│ 2│ -22│ -49│ -79│-110│-139

0,9 │ 29│ 14│ -2│ -21│ -45│ -75│-110│ 32│ 15│ -4│ -24│ -49│ -78│-111

1,0 │ 28│ 19│ 10│ -2│ -19│ -42│ -74│ 34│ 23│ 11│ -4│ -22│ -47│ -78

1,1 │ 26│ 23│ 19│ 14│ 4│ -12│ -38│ 35│ 29│ 23│ 15│ 2│ -17│ -45

1,2 │ 23│ 26│ 28│ 29│ 26│ 16│ -5│ 35│ 35│ 34│ 32│ 25│ 12│ -13

Продолжение табл. 11

Y /A│ тета = 0,10; │ тета = 0,10;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,2

│0,0 │ 0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-656│ -464│-288│-155│ -68│ -20│ 4│-600│-446│-301│-179│ -91│ -35│ -3

0,1 │-464│ -376│-282│-190│-113│ -58│ -25│-446│-362│-278│-197│-126│ -72│ -34

0,2 │-288│ -282│-261│-218│-160│-102│ -55│-301│-278│-247│-207│-159│-110│ -69

0,3 │-155│ -190│-218│-223│-198│-151│-100│-179│-197│-207│-204│-183│-148│-107

0,4 │ -68│ -113│-160│-198│-211│-192│-148│ -91│-126│-159│-183│-189│-175│-145

0,5 │ -20│ -58│-102│-151│-192│-208│-190│ -35│ -72│-110│-148│-175│-185│-173

0,6 │ 4│ -25│ -58│-100│-148│-190│-207│ -3│ -34│ -69│-107│-145│-173│-184

0,7 │ 12│ -6│ -28│ -59│-100│-148│-190│ 14│ -11│ -38│ -70│-107│-144│-173

0,8 │ 14│ 3│ -10│ -30│ -59│-100│-148│ 20│ 2│ -17│ -41│ -71│-107│-145

0,9 │ 12│ 6│ -1│ -12│ -30│ -59│-100│ 20│ 9│ -3│ -19│ -41│ -70│-107

1,0 │ 9│ 7│ 4│ -1│ -10│ -28│ -58│ 18│ 13│ 6│ -3│ -17│ -38│ -69

1,1 │ 6│ 6│ 7│ 6│ 3│ -6│ -25│ 15│ 14│ 13│ 9│ 2│ -11│ -34

1,2 │ 3│ 6│ 9│ 12│ 14│ 12│ 4│ 12│ 15│ 18│ 20│ 20│ 14│ -3

Продолжение табл. 11

Y /A│ тета = 0,10; │ тета = 0,10;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,2

│0,0 │ 0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-565│ -432│-304│-193│-107│ -48│ -11│-541│-431│-305│-202│-119│ -58│ -18

0,1 │-432│ -353│-275│-200│-134│ -81│ -42│-421│-346│-272│-202│-140│ -88│ -48

0,2 │-304│ -275│-241│-202│-158│-114│ -75│-305│-272│-238│-199│-158│-117│ -79

0,3 │-193│ -200│-202│-194│-175│-145│-109│-202│-202│-199│-189│-169│-142│-110

0,4 │-107│ -134│-158│-175│-178│-166│-141│-119│-140│-158│-169│-170│-159│-138

0,5 │ -48│ -81│-114│-145│-166│-173│-164│ -58│ -88│-117│-142│-159│-164│-156

0,6 │ -11│ -42│ -75│-109│-141│-164│-172│ -18│ -48│ -79│-110│-138│-156│-163

0,7 │ 10│ -16│ -44│ -75│-109│-140│-164│ 6│ -20│ -48│ -78│-109│-137│-158

0,8 │ 21│ 1│ -21│ -46│ -76│-109│-141│ 20│ -1│ -24│ -50│ -78│-109│-138

0,9 │ 25│ 11│ -5│ -23│ -46│ -75│-109│ 27│ 11│ 6│ -26│ -50│ -78│-110

1,0 │ 25│ 17│ 7│ -5│ -21│ -44│ -75│ 31│ 20│ 8│ -6│ -24│ -48│ -79

1,1 │ 24│ 21│ 17│ 11│ 1│ -16│ -42│ 32│ 26│ 20│ 11│ -1│ -20│ -48

1,2 │ 23│ 24│ 25│ 25│ 21│ 10│ -11│ 33│ 32│ 31│ 27│ 20│ 6│ -18

Продолжение табл. 11

Y /A│ тета = 0,12; │ тета = 0,12;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,2

│0,0 │ 0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-623│ -445│-282│-157│ -76│ -29│ -4│-575│-431│-294│-179│ -96│ -41│ -9

0,1 │-445│ -365│-277│-190│-116│ -63│ -29│-431│-352│-272│-195│-128│ -75│ -38

0,2 │-282│ -277│-257│-216│-159│-103│ -60│-294│-272│-244│-205│-158│-111│ -71

0,3 │-157│ -190│-216│-220│-195│-149│-100│-179│-195│-205│-201│-181│-146│-106

0,4 │ -76│ -116│-159│-195│-207│-188│-145│ -96│-128│-158│-181│-186│-172│-142

0,5 │ -29│ -63│-103│-149│-188│-203│-185│ -41│ -75│-111│-146│-172│-181│-170

0,6 │ -4│ -29│ -60│-100│-145│-185│-202│ -9│ -38│ -71│-106│-142│-170│-180

0,7 │ 6│ -10│ -31│ -60│ -99│-145│-186│ 8│ -15│ -40│ -70│-106│-142│-170

0,8 │ 9│ -1│ -13│ -32│ -60│ -99│-145│ 15│ -1│ -19│ -42│ -71│-106│-142

0,9 │ 9│ 4│ -3│ -14│ -32│ -60│-100│ 17│ 6│ -5│ -21│ -42│ -70│-106

1,0 │ 7│ 5│ 2│ -3│ -13│ -31│ -60│ 16│ 10│ 4│ -5│ -19│ -40│ -71

1,1 │ 5│ 5│ 5│ 4│ -1│ -10│ -29│ 14│ 12│ 10│ 6│ -1│ -15│ -38

1,2 │ 4│ 5│ 7│ 9│ 9│ 6│ -4│ 12│ 14│ 16│ 17│ 15│ 8│ -9

Окончание табл. 11

Y /A│ тета = 0,12; │ тета = 0,12;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,2

│0,0 │ 0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-545│ -418│-297│-191│-110│ -53│ -16│-523│-408│-298│-199│-120│ -62│ -23

0,1 │-418│ -344│-270│-198│-135│ -83│ -45│-408│-338│-267│-200│-140│ -90│ -51

0,2 │-297│ -270│-238│-200│-158│-115│ -76│-298│-267│-234│-197│-157│-117│ -80

0,3 │-191│ -198│-200│-192│-173│-143│-109│-199│-200│-197│-187│-168│-141│-110

0,4 │-110│ -135│-158│-173│-175│-163│-139│-120│-140│-157│-168│-168│-157│-136

0,5 │ -53│ -83│-115│-143│-163│-170│-161│ -62│ -90│-117│-141│-157│-162│-154

0,6 │ -16│ -45│ -76│-109│-139│-161│-169│ -23│ -51│ -80│-110│-136│-154│-161

0,7 │ 5│ -20│ -46│ -76│-108│-138│-161│ 1│ -24│ -50│ -78│-108│-135│-154

0,8 │ 16│ -3│ -23│ -47│ -76│-108│-139│ 16│ 5│ -26│ -51│ -78│-108│-136

0,9 │ 21│ 8│ -7│ -25│ -47│ -76│-109│ 23│ 8│ -9│ -28│ -51│ -78│-110

1,0 │ 22│ 14│ 5│ -7│ -23│ -46│ -76│ 27│ 17│ 5│ -9│ -26│ -50│ -80

1,1 │ 22│ 18│ 14│ 8│ -3│ -20│ -45│ 30│ 24│ 17│ 8│ 5│ -24│ -51

1,2 │ 22│ 22│ 22│ 21│ 16│ 5│ -16│ 31│ 30│ 27│ 23│ 16│ 1│ -23

Таблица 12

────┬───────────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────

Y /A│ тета = 0,04; │ тета = 0,04;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

├───────────────────────────────────────┴───────────────────────────────────────

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-791│-540│-311│-140│ -36│ 16│ 35│ 36│-695│-506│-327│-179│ -74│ -10│ 23│ 36

0,1 │-540│-420│-300│-189│ -99│ -39│ -5│ 11│-506│-400│-296│-200│-119│ -58│ -18│ 4

0,2 │-311│-300│-274│-227│-162│ -98│ -49│ -18│-327│-296│-259│-213│-160│-107│ -62│ -30

0,3 │-140│-189│-227│-236│-211│-159│-102│ -55│-179│-200│-213│-210│-189│-152│-109│ -68

0,4 │ -36│ -99│-162│-211│-228│-208│-159│-103│ -74│-119│-160│-189│-198│-185│-152│-111

0,5 │ 16│ -39│ -98│-159│-208│-226│-207│-159│ -10│ -58│-107│-152│-185│-196│-184│-153

0,6 │ 35│ -5│ -49│-102│-159│-207│-224│-206│ 23│ -18│ -62│-109│-152│-184│-196│-184

0,7 │ 36│ 11│ -18│ -55│-103│-159│-207│-224│ 36│ 4│ -30│ -68│-111│-153│-184│-196

0,8 │ 29│ 15│ -1│ -23│ -56│-103│-158│-206│ 37│ 15│ -9│ -37│ -72│-112│-153│-184

0,9 │ 20│ 14│ 7│ -5│ -24│ -57│-103│-159│ 32│ 18│ 3│ -16│ -40│ -73│-112│-153

1,0 │ 12│ 11│ 9│ 4│ -6│ -24│ -56│-103│ 24│ 17│ 9│ -2│ -19│ -40│ -72│-111

1,1 │ 6│ 7│ 8│ 7│ 4│ -5│ -23│ -55│ 16│ 14│ 11│ 6│ -2│ -16│ -37│ -68

1,2 │ 1│ 4│ 6│ 8│ 9│ 7│ -1│ -18│ 8│ 10│ 11│ 11│ 9│ 3│ -9│ -30

1,3 │ -2│ 1│ 4│ 7│ 11│ 14│ 15│ -11│ 1│ 5│ 10│ 14│ 17│ 18│ 15│ 4

1,4 │ -4│ -2│ 1│ 6│ 12│ 20│ 29│ 36│ -5│ 1│ 8│ 16│ 24│ 32│ 37│ 36

Продолжение табл. 12

Y /A│ тета = 0,04; │ тета = 0,04;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-641│-482│-330│-197│ -96│ -29│ -11│ 31│-605│-464│-329│-208│-112│ -44│ -1│ 24

0,1 │-482│-386│-292│-205│-129│ -70│ -29│ -3│-464│-375│-288│-208│-137│ -79│ -37│ -9

0,2 │-330│-292│-251│-207│-159│-111│ -69│ -37│-329│-288│-247│-204│-159│-114│ -74│ -43

0,3 │-197│-205│-207│-199│-179│-147│-110│ -74│-208│-208│-204│-192│-172│-144│-111│ -78

0,4 │ -96│-129│-159│-179│-183│-172│-146│-113│-112│-137│-159│-172│-174│-164│-142│-113

0,5 │ -29│ -70│-111│-147│-172│-180│-172│-148│ -44│ -79│-114│-144│-164│-170│-163│-143

0,6 │ 11│ -29│ -69│-110│-146│-172│-181│-172│ -1│ -37│ -74│-111│-142│-163│-170│-164

0,7 │ 31│ -3│ -37│ -74│-113│-148│-172│-181│ 24│ -9│ -43│ -78│-113│-143│-164│-171

0,8 │ 37│ 12│ -15│ -45│ -78│-114│-148│-172│ 35│ 8│ -20│ -49│ -81│-114│-144│-164

0,9 │ 36│ 18│ -1│ -23│ -49│ -80│-114│-148│ 37│ 17│ -4│ -27│ -53│ -83│-114│-143

1,0 │ 31│ 19│ 7│ -7│ -25│ -49│ -78│-113│ 34│ 20│ 6│ -10│ -30│ -53│ -81│-113

1,1 │ 23│ 18│ 12│ 4│ -7│ -23│ -45│ -74│ 28│ 21│ 12│ 2│ -10│ -27│ -49│ -78

1,2 │ 15│ 15│ 14│ 12│ 7│ -1│ -15│ -37│ 22│ 19│ 16│ 12│ 6│ -4│ -20│ -43

1,3 │ 8│ 11│ 15│ 18│ 19│ 18│ 12│ -3│ 14│ 17│ 19│ 21│ 20│ 17│ 8│ -9

1,4 │ 0│ 8│ 15│ 23│ 31│ 36│ 37│ 31│ 7│ 14│ 22│ 28│ 34│ 37│ 35│ 24

Продолжение табл. 12

Y /A│ тета = 0,08; │ тета = 0,08;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-694│-485│-295│-151│ -60│ -10│ 12│ 19│-628│-464│-309│-179│ -86│ -28│ 5│ 20

0,1 │-485│-389│-288│-190│-109│ -53│ -19│ -1│-464│-373│-283│-198│-124│ -68│ -30│ -7

0,2 │-295│-287│-265│-221│-160│-101│ -55│ -25│-309│-283│-251│-209│-159│-109│ -67│ -36

0,3 │-151│-190│-221│-227│-202│-153│-100│ -57│-179│-198│-209│-205│-184│-149│-107│ -69

0,4 │ -60│-109│-160│-202│-216│-196│-151│-100│ -86│-124│-159│-184│-191│-177│-146│-107

0,5 │ -10│ -53│-101│-153│-196│-212│-194│-150│ -28│ -68│-109│-149│-177│-187│-176│-146

0,6 │ 12│ -19│ -55│-100│-151│-194│-211│-194│ 5│ -30│ -67│-107│-146│-176│-186│-175

0,7 │ 19│ -1│ -25│ -57│-100│-151│-194│-211│ 20│ -7│ -36│ -69│-107│-146│-175│-186

0,8 │ 18│ 7│ -8│ -28│ -58│-100│-150│-194│ 24│ 6│ -15│ -40│ -71│-108│-146│-175

0,9 │ 14│ 8│ 1│ -10│ -29│ -58│-100│-150│ 23│ 11│ -2│ -19│ -42│ -71│-108│-146

1,0 │ 10│ 8│ 5│ -1│ -11│ -29│ -58│-100│ 19│ 12│ 4│ -6│ -20│ -42│ -71│-107

1,1 │ 6│ 6│ 5│ 4│ -1│ -10│ -28│ -57│ 13│ 11│ 7│ 3│ -6│ -19│ -40│ -69

1,2 │ 3│ 4│ 5│ 5│ 5│ 1│ -8│ -25│ 9│ 9│ 8│ 7│ 4│ -2│ -15│ -36

1,3 │ 0│ 2│ 4│ 6│ 8│ 8│ 7│ -1│ 4│ 6│ 9│ 11│ 12│ 11│ 6│ -7

1,4 │ -2│ 0│ 3│ 6│ 10│ 14│ 18│ 19│ 0│ 4│ 9│ 13│ 19│ 23│ 24│ 20

Продолжение табл. 12

Y /A│ тета = 0,08; │ тета = 0,08;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-588│-447│-312│-194│-104│ -42│ -5│ 16│-559│-433│-312│-203│-116│ -54│ -13│ 11

0,1 │-447│-363│-280│-201│-132│ -78│ -38│ -12│-433│-355│-277│-203│-138│ -85│ -45│ -18

0,2 │-312│-280│-244│-203│-158│-113│ -73│ -42│-312│-277│-240│-200│-157│-115│ -77│ -47

0,3 │-194│-201│-203│-195│-175│-145│-109│ -75│-203│-203│-200│-189│-169│-142│-110│ -78

0,4 │-104│-132│-158│-175│-178│-167│-142│-109│-116│-138│-157│-169│-170│-159│-138│-109

0,5 │ -42│ -78│-113│-145│-167│-174│-169│-141│ -54│ -85│-115│-142│-159│-165│-157│-137

0,6 │ -5│ -38│ -73│-109│-142│-165│-173│-164│ -13│ -45│ -77│-110│-138│-157│-164│-157

0,7 │ 16│ -12│ -42│ -75│-109│-141│-164│-173│ 11│ -18│ -47│ -78│-109│-137│-157│-164

0,8 │ 25│ 3│ -20│ -46│ -77│-110│-142│-164│ 23│ 0│ -24│ -51│ -80│-110│-138│-157

0,9 │ 26│ 11│ -6│ -25│ -49│ -77│-110│-141│ 27│ 10│ -9│ -29│ -53│ -81│-110│-137

1,0 │ 24│ 14│ 3│ -10│ -27│ -49│ -77│-109│ 27│ 15│ 2│ -13│ -31│ -53│ -80│-109

1,1 │ 19│ 14│ 8│ 1│ -10│ -25│ -46│ -75│ 24│ 16│ 9│ -1│ -13│ -29│ -51│ -78

1,2 │ 14│ 13│ 11│ 8│ 3│ -6│ -20│ -42│ 19│ 16│ 13│ 9│ 2│ -9│ -24│ -47

1,3 │ 9│ 11│ 13│ 14│ 14│ 11│ 3│ -12│ 15│ 16│ 16│ 16│ 15│ 10│ 0│ -18

1,4 │ 4│ 9│ 14│ 19│ 24│ 26│ 25│ 16│ 10│ 15│ 19│ 24│ 27│ 27│ 23│ 11

Продолжение табл. 12

Y /A│ тета = 0,10; │ тета = 0,10;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-656│-464│-288│-155│ -68│ -20│ 3│ 12│-600│-446│-301│-179│ -91│ -35│ -3│ 13

0,1 │-464│-376│-282│-190│-113│ -58│ -25│ -6│-446│-362│-277│-196│-126│ -72│ -34│ -11

0,2 │-288│-282│-262│-218│-160│-102│ -58│ -28│-301│-277│-247│-207│-159│-110│ -69│ -38

0,3 │-155│-190│-218│-223│-198│-151│-100│ -58│-179│-196│-207│-203│-182│-147│-106│ -70

0,4 │ -68│-113│-160│-198│-211│-191│-148│ -99│ -91│-126│-159│-182│-188│-174│-144│-106

0,5 │ -20│ -58│-102│-151│-191│-207│-189│-147│ -35│ -72│-110│-147│-174│-183│-172│-143

0,6 │ 3│ -25│ -58│-100│-148│-189│-205│-188│ -3│ -34│ -69│-106│-144│-172│-182│-171

0,7 │ 12│ -6│ -28│ -58│ -99│-147│-188│-205│ 13│ -11│ -38│ -70│-106│-143│-171│-182

0,8 │ 13│ 3│ -11│ -30│ -59│ -99│-147│-188│ 19│ 2│ -17│ -41│ -71│-106│-143│-171

0,9 │ 11│ 6│ -1│ -12│ -30│ -59│ -99│-147│ 19│ 8│ -5│ -21│ -42│ -71│-106│-143

1,0 │ 8│ 6│ 3│ -3│ -13│ -30│ -59│ -99│ 16│ 10│ 2│ -8│ -22│ -42│ -71│-106

1,1 │ 5│ 5│ 4│ 2│ -3│ -12│ -30│ -58│ 12│ 9│ 6│ 1│ -8│ -21│ -41│ -70

1,2 │ 3│ 3│ 4│ 4│ 3│ -1│ -11│ -28│ 8│ 8│ 7│ 6│ 2│ -5│ -17│ -38

1,3 │ 1│ 2│ 3│ 5│ 6│ 6│ 3│ -6│ 5│ 6│ 8│ 9│ 10│ 8│ 2│ -11

1,4 │ -10│ 1│ 3│ 5│ 8│ 11│ 13│ 12│ 1│ 5│ 8│ 12│ 16│ 17│ 19│ 13

Продолжение табл. 12

Y /A│ тета = 0,10; │ тета = 0,10;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-565│-432│-304│-193│-107│ -48│ -11│ 10│-540│-420│-304│-201│-118│ -58│ -19│ 5

0,1 │-432│-353│-274│-199│-133│ -80│ -42│ -16│-420│-345│-271│-201│-139│ -87│ -48│ -21

0,2 │-304│-274│-241│-201│-158│-113│ -75│ -44│-304│-271│-236│-198│-157│-116│ -79│ -49

0,3 │-193│-199│-201│-193│-173│-143│-108│ -75│-201│-201│-198│-187│-168│-141│-109│ -78

0,4 │-107│-133│-158│-173│-176│-164│-140│-108│-118│-139│-157│-168│-169│-157│-136│-108

0,5 │ -48│ -80│-113│-143│-164│-171│-162│-139│ -58│ -87│-116│-141│-157│-162│-155│-135

0,6 │ -11│ -42│ -75│-108│-140│-162│-169│-161│ -19│ -48│ -79│-109│-136│-155│-161│-154

0,7 │ 10│ -16│ -44│ -75│-108│-139│-161│-169│ 5│ -21│ -49│ -78│-108│-135│-154│-161

0,8 │ 19│ -1│ -22│ -47│ -76│-108│-139│-161│ 18│ -4│ -26│ -51│ -79│-108│-135│-154

0,9 │ 22│ 8│ -8│ -26│ -49│ -77│-108│-139│ 23│ 7│ -11│ -30│ -53│ -80│-108│-135

1,0 │ 21│ 11│ 1│ -11│ -28│ -49│ -76│-108│ 23│ 12│ 0│ -14│ -32│ -53│ -79│-108

1,1 │ 17│ 12│ 6│ -1│ -11│ -26│ -47│ -75│ 21│ 14│ 7│ -2│ -14│ -30│ -51│ -78

1,2 │ 14│ 12│ 10│ 6│ 1│ -8│ -22│ -44│ 18│ 15│ 12│ 7│ 0│ -11│ -26│ -49

1,3 │ 10│ 11│ 12│ 12│ 11│ 8│ -1│ -16│ 15│ 15│ 15│ 14│ 12│ 7│ -4│ -21

1,4 │ 6│ 10│ 14│ 17│ 21│ 22│ 19│ 10│ 11│ 15│ 18│ 21│ 23│ 23│ 18│ 5

Продолжение табл. 12

Y /A│ тета = 0,12; │ тета = 0,12;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,10 │ лямбда = 0,20

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-623│-445│-282│-157│ -76│ -28│ -4│ 6│-575│-430│-294│-179│ -96│ -41│ -9│ -7

0,1 │-445│-365│-277│-190│-116│ -63│ -29│ -10│-430│-352│-272│-195│-127│ -75│ -38│ -15

0,2 │-282│-277│-257│-215│-159│-103│ -60│ -31│-294│-272│-244│-205│-158│-111│ -70│ -40

0,3 │-157│-190│-215│-219│-194│-148│ -99│ -60│-179│-195│-205│-201│-180│-145│-106│ -70

0,4 │ -76│-116│-159│-194│-207│-187│-145│ -98│ -96│-127│-158│-180│-185│-171│-141│-105

0,5 │ -28│ -63│-103│-148│-187│-202│-185│-144│ -41│ -75│-111│-145│-171│-180│-168│-140

0,6 │ -4│ -29│ -60│ -90│-145│-185│-200│-184│ -9│ -38│ -70│-106│-141│-168│-178│-168

0,7 │ 6│ -10│ -31│ -60│ -98│-144│-184│-200│ 7│ -15│ -40│ -70│-105│-140│-168│-178

0,8 │ 9│ -1│ -13│ -32│ -59│ -98│-144│-184│ 14│ -2│ -20│ -42│ -70│-104│-140│-168

0,9 │ 9│ 3│ -4│ -15│ -32│ -59│ -98│-144│ 15│ 5│ -7│ -22│ -43│ -71│-104│-140

1,0 │ 7│ 4│ 1│ -5│ -15│ -32│ -59│ -98│ 13│ 7│ 0│ -9│ -23│ -43│ -70│-105

1,1 │ 5│ 4│ 3│ -3│ -15│ -15│ -32│ -60│ 11│ 8│ 4│ -1│ -9│ -22│ -42│ -70

1,2 │ 3│ 3│ 3│ 3│ 1│ -4│ -13│ -31│ 8│ 7│ 6│ 4│ 0│ -7│ -20│ -40

1,3 │ 1│ 2│ 3│ 4│ 4│ 3│ -1│ -10│ 5│ 6│ 7│ 8│ 7│ 5│ -2│ -15

1,4 │ 1│ 1│ 3│ 5│ 7│ 9│ 9│ 6│ 3│ 5│ 8│ 11│ 13│ 15│ 14│ 7

Окончание табл. 12

Y /A│ тета = 0,12; │ тета = 0,12;

0 │ │

│ 2 │ 2

│ лямбда = 0,30 │ лямбда = 0,40

│ Y/A при X/A = 0,5; B/A = 1,4

│0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7 │0,0 │0,1 │0,2 │0,3 │0,4 │0,5 │0,6 │0,7

│ Ф x 1000

│ реб

0,0 │-545│-418│-297│-191│-109│ -53│ -17│ 4│-522│-408│-297│-199│-119│ -62│ -23│ 0

0,1 │-418│-344│-269│-198│-134│ -83│ -45│ -20│-408│-337│-267│-199│-139│ -89│ -51│ -24

0,2 │-297│-269│-237│-200│-157│-114│ -76│ -46│-297│-267│-233│-196│-156│-116│ -80│ -50

0,3 │-191│-198│-200│-192│-172│-142│-108│ -75│-199│-199│-196│-186│-167│-140│-109│ -78

0,4 │-109│-134│-157│-172│-174│-162│-138│-107│-119│-139│-156│-167│-167│-156│-134│-107

0,5 │ -53│ -83│-114│-142│-162│-168│-159│-136│ -62│ -89│-116│-140│-156│-160│-152│-133

0,6 │ -17│ -45│ -76│-108│-138│-159│-166│-158│ -23│ -51│ -80│-109│-134│-152│-158│-151

0,7 │ 4│ -20│ -46│ -75│-107│-136│-158│-166│ 0│ -24│ -50│ -78│-107│-133│-151│-158

0,8 │ 14│ -4│ -25│ -48│ -76│-107│-136│-158│ 13│ -7│ -28│ -52│ -79│-107│-133│-151

0,9 │ 18│ 5│ -10│ -28│ -49│ -76│-107│-136│ 19│ 4│ -13│ -31│ -53│ -79│-107│-133

1,0 │ 18│ 9│ -1│ -13│ -28│ -49│ -76│-107│ 20│ 10│ -2│ -16│ -32│ -53│ -79│-107

1,1 │ 16│ 11│ 5│ -2│ -13│ -28│ -48│ -75│ 19│ 13│ 5│ 4│ -16│ -31│ -52│ -78

1,2 │ 13│ 11│ 8│ 5│ -1│ -10│ -25│ -46│ 17│ 14│ 10│ 5│ -2│ -13│ -28│ -50

1,3 │ 10│ 10│ 11│ 11│ 9│ 5│ -4│ -20│ 14│ 14│ 14│ 13│ 10│ 4│ -7│ -24

1,4 │ 7│ 10│ 13│ 16│ 18│ 19│ 14│ 4│ 12│ 14│ 17│ 19│ 20│ 19│ 13│ 0

Приложение 3

КРАТКИЕ СВЕДЕНИЯ ПО НОРМАТИВНЫМ ДОКУМЕНТАМ

ПРОЕКТИРОВАНИЯ АВТОДОРОЖНЫХ МОСТОВ

1. При расчете усилий в элементах пролетных строений по нормам года проектирования необходимо использовать соответствующие нормативные документы на проектирование автодорожных мостов:

Строительные нормы и правила. Мосты и трубы. СНиП 2.05.03-84 .

Взамен СН 200-62 Постановлением Госстроя СССР от 30.11.1984 N 200 с 1 января 1986 года введены в действие СНиП 2.05.03-84 .

Технические условия проектирования железнодорожных, автодорожных и городских мостов и труб (СН 200-62). М., 1962.

Нормы подвижных вертикальных нагрузок для расчета искусственных сооружений на автомобильных дорогах. Н 106-53. Утверждены Госстроем СССР и введены с 01.04.1953, даны в виде приложения к нормам проектирования автомобильных дорог НиТУ 128-55.

Правила и указания по проектированию железобетонных, металлических, бетонных и каменных искусственных сооружений на автомобильных дорогах. Гушосдор МВД СССР, 1948.

Технические условия на проектирование искусственных сооружений на автомобильных дорогах. Утверждены Гушосдором НКВД 03.03.1943.

Технические условия на сооружение автомобильных дорог и мостов. Утверждены Гушосдором НКВД от 01.02.1938.

Технические условия, правила и нормы проектирования, изыскания, постройки, ремонта и содержания автогужевых дорог и мостовых сооружений ЦУДОРТРАНСА НКПС. Утверждены в 1931 г.

Нормы НКПС для мостов обыкновенных дорог. Утверждены НКПС 22.07.1927.

Временные технические условия и нормы проектирования Госплана СССР (нормы 1926 г.). Приказ НКПС от 08.11.1922, N 3925, Приказ МПС от 1913 г., N 96 и Приказ МПС от 02.03.1911, N 51.

Взамен СН 200-62 Постановлением Госстроя СССР от 30.11.1984 N 200 с 1 января 1986 года введены в действие СНиП 2.05.03-84 .

2. По нормам СН 200-62 нормативные временные подвижные вертикальные нагрузки для всех мостов, кроме деревянных, принимали по схемам Н-30 (для автомобильных нагрузок) и НК-80 (одиночных колесных нагрузок), а для деревянных - соответственно по схемам Н-10 и НГ-60.

3. Нормативные временные подвижные вертикальные нагрузки для расчета железобетонных искусственных сооружений по нормам, утвержденным в 1953 г. (Н 106-53), назначались в зависимости от категории дороги (табл. 1).

Таблица 1

──────────────────┬────────────────────────────┬───────────────────────────

Категория дороги │ Автомобильная нагрузка │ Колесная или гусеничная

│ │ нагрузка

──────────────────┼────────────────────────────┼───────────────────────────

I - II │ Н-18 │ НК-80

III │ Н-13 │ НГ-60

IV │ Н-13 │ НГ-60 или НГ-30

V │ Н-10 │ НГ-60 или НГ-30

Примечание. Гусеничную нагрузку для автомобильных дорог IV - V категорий устанавливали по согласованию с заинтересованными ведомствами.

4. По нормам, утвержденным в 1948 г., основными нормативными временными подвижными вертикальными нагрузками для железобетонных мостов являлись Н-13 или Н-10 (автомобильные нагрузки) и НГ-60 или НГ-30 (гусеничные нагрузки). Класс нагрузки устанавливала организация, выдававшая задание на проектирование.

В нормах, утвержденных в 1943 г., в качестве нормативных временных подвижных нагрузок были приняты: автомобильная нагрузка Н-10 и гусеничная нагрузка НГ-60 и НГ-30, устанавливаемые заказчиком в задании на проектирование.

В нормах, утвержденных в 1938 г. для дорог I категории, установлена автомобильная нагрузка Н-13, а для II и III - Н-10 и гусеничная нагрузка Т-60 для I категории дорог и Т-25 для II - III категории.

5. Данные об автомобильных нагрузках по схемам Н-30, Н-18 и Н-10 приведены на рис. 1 и в табл. 2 .

Рис. 1. Нормативные автомобильные нагрузки:

а - Н-30; б - Н-18; в - Н-10

Таблица 2

─────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────────

Основные показатели │ Схема нагрузки

├──────┬───────┬─────┬─────┬──────

│ Н-30 │ Н-18 │Н-10 │Н-18 │ Н-10

─────────────────────────────────────────┼──────┼───────┼─────┼─────┼──────

Вес груженого автомобиля, тс │ 30 │ 30 │13 │18 │10

Нагрузка на заднюю ось, тс │2 x 12│2 x 12 │ 9,5 │12 │ 7

" " переднюю ось, тс │ 6 │ 6 │ 3,5 │ 6 │ 3

Ширина заднего ската, м │ 0,6 │ 0,6 │ 0,4 │ 0,6 │ 0,3

" переднего ската, м │ 0,3 │ 0,3 │ 0,2 │ 0,3 │ 0,15

Ширина кузова, м │ 2,9 │ 2,9 │ 2,7 │ 2,9 │ 2,7

База автомобиля, м │ 6,8 │ 6,8 │ 4,0 │ 6,0 │ 4,0

Расстояние между серединами ободов колес│ 1,9 │ 1,9 │ 1,7 │ 1,9 │ 1,7

(колея), м │ │ │ │ │

Длина следа (вдоль движения), м │ 0,2 │ 0,2 │ 0,2 │ 0,2 │ 0,2

Взамен СН 200-62 Постановлением Госстроя СССР от 30.11.1984 N 200 с 1 января 1986 года введены в действие СНиП 2.05.03-84 .

В случае установки на проезжей части колонн автомобилей более двух по всем нормам (кроме СН 200-62) полное усилие от всех колонн автомобилей уменьшали на 15% при загруженности тремя колоннами и на 25% при четырех и более колоннах; по СН 200-62 к расчетному усилию от колонн автомобилей соответственно вводили коэффициенты 0,8 и 0,7.

Динамический коэффициент на железобетонное пролетное строение от автомобильной нагрузки принимали в зависимости от пролета l.

Нормы 1938 г.

l, м ..................................... <= 2 >= 15,0

....................................... 1,2 1,1

Нормы 1943 г.

l, м ..................................... <= 5 45

....................................... 1,4 1,0

Нормы 1948, 1953, 1962 гг.

l, м ..................................... <= 5 >= 45

....................................... 1,3 1,0

Для промежуточных значений l динамический коэффициент принимали по интерполяции.

По СН 200-62 на автомобильные нагрузки вводили коэффициент перегрузки, равный 1,4.

6. Автомобильная нагрузка Н-13 по схеме колонн автомобилей соответствует нагрузке Н-10, но с увеличением всех весовых параметров на коэффициент 1,3. Правила ее установки на проезжей части аналогичны как для Н-10.

По нормам 1938 г. число колонн на проезжей части должно быть четыре (по две для каждого направления движения) без учета понижающих коэффициентов на число полос движения, а по более поздним нормам как по п. 5 приложения. Динамический коэффициент от этой нагрузки принимают также по п. 5 .

7. При загружении пролетных строений автомобильными нагрузками число колонн по ширине проезжей части принимают по вместимости габарита. При этом край кузовов автомобиля не должен выходить за пределы проезжей части, а расстояние между кузовами должно быть не менее 0,1 м.

8. Колесная нагрузка НК-80 и гусеничная нагрузка НГ-60 по характеристикам, правилам установки на проезжей части соответствуют СНиП 2.05.03-84 .

Характеристики гусеничной нагрузки НГ-30 и тракторной нагрузки весом соответственно 60 и 25 тс (по нормам 1938 г.) приведены в табл. 3. Правила установки этих нагрузок на проезжей части как для НГ-60.

Таблица 3

───────────────────────────────────┬──────┬────────────────────────────────

Параметры │НГ-30 │ Тракторная нагрузка, тс

│ ├────────────────┬───────────────

│ │ 60 │ 25

───────────────────────────────────┼──────┼────────────────┼───────────────

Полный вес нагрузки, тс │30 │ 60 │ 25

Длина полосы, м │ 4 │ 6,5 │ 5

Число полос, шт. │ 2 │ 2 │ 2

Ширина полосы, м │ 0,5 │ 0,5 │ 0,4

Расстояние между осями полос, м │ 2,5 │ 2,5 │ 2,5

Взамен СН 200-62 Постановлением Госстроя СССР от 30.11.1984 N 200 с 1 января 1986 года введены в действие СНиП 2.05.03-84 .

Колесная и гусеничная (тракторная) нагрузки при расчете пролетных строений принимают без учета динамического коэффициента. При этом допускаемые напряжения на бетон и арматуру повышаются на 30% (по нормам 1948 г.); коэффициенты перегрузки принимают равными 1,0 (по СН 200-62).

9. Временную нагрузку от толпы на тротуары при расчетах пролетных строений автодорожных мостов принимали: с 1938 г. по 1948 г. - 400 кгс/м2 при длине загружения пролета до 20 м и 300 кгс/м2 при длине более 30 м; с 1948 г. по 1962 г. - 300 кгс/м2, а после 1962 г. - 400 кгс/м2.

Приложение 4

ТИПОВЫЕ ПРОЕКТЫ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ,

ПО КОТОРЫМ ПРИВЕДЕНЫ МАТРИЦЫ ОРДИНАТ

ПОПЕРЕЧНЫХ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ

1. Железобетонные плитно-ребристые пролетные строения с пролетом 5 и 6 м. Союздорпроект, вып. 4, 1948 г.

2. Пролетные строения железобетонные сборные с каркасной арматурой периодического профиля пролетами в свету 7,5; 10,0; 12,5; 15,0; 20,0. Союздорпроект, вып. 10 - 11, 17 - 18, 1954.

3. Пролетные строения железобетонные сборные с каркасной круглой арматурой, пролетами в свету 7,5; 10,0; 12,5; 15,0. Союздорпроект, вып. 19 - 20, 1952 г.

4. Пролетные строения железобетонные сборные с каркасной арматурой периодического профиля пролетами в свету 7,5; 10,0; 12,5; 15,0; 20,0 м. Союздорпроект, вып. 56, 1957 г.

5. Пролетные строения железобетонные с каркасной арматурой периодического профиля из стали марки 25ГС, пролетами в свету 7,5; 10,0; 12,5; 15,0 м. Союздорпроект, вып. 87, 1958 г.

6. Вариант конструкций железобетонных сборных пролетных строений без диафрагм с каркасной арматурой периодического профиля пролетами в свету 7,5; 10,0; 12,5; 15,0 м. Союздорпроект, вып. 56 (дополнение), 1962 г.

7. Вариант конструкций железобетонных сборных пролетных строений со сталью марки 35ГС. Союздорпроект, вып. 167, 1962 г.

8. Пролетные строения железобетонные сборные из составных по длине пролета балок с натяжением арматуры после бетонирования пролетами в свету 12,5; 15,0; 20,0; 30,0; 40,0 м. Союздорпроект, вып. 123 и 123 (дополнение), 1959 г.

9. Пролетные строения железобетонные с натяжением арматуры после бетонирования пролетом в свету 40 м. Союздорпроект, вып. 123-64, 1964 г.

10. Пролетные строения железобетонные сборные с натяжением арматуры до бетонирования пролетами в свету 10,0; 12,5; 15,0; 20,0 м. Союздорпроект, вып. 122-62, 1962 г., вып. 122-63, 1963 г.

11. Пролетные строения железобетонные сборные с натяжением арматуры до бетонирования пролетом в свету 30 м. Союздорпроект, вып. 149-62.

12. Пролетные строения без диафрагм из цельноперевозимых балок длиной 12, 15 и 18 м, армированных каркасной арматурой класса А-II. Союздорпроект, сер. 3.505-14, вып. 1, инв. N 710/1, 1969 г.

13. Балочные бездиафрагменные пролетные строения составные по длине, длиной 15; 18; 24; 33 и 42 м, армированные полигональными пучками. Союздорпроект, сер. 501.5, инв. N 384/8.

14. Балочные бездиафрагменные пролетные строения из цельноперевозимых балок длиной 12; 15; 18; 24 и 33 м, армированных горизонтальными и полигональными пучками. Союздорпроект, сер. 501-5, инв. N 384/6 и 384/7.

15. Балочные пролетные строения без диафрагм. Союздорпроект, сер. 3.503-12, вып. 2, инв. N 384/26, 384/33, 384/31; вып. 3, инв. N 384/27 и вып 4, инв. N 384/28, 1969 - 1970 г.

16. Пролетные строения из составных балок длиной 18 и 21 м, армированных напрягаемой пучковой арматурой класса В-II (подвариант без диафрагм). Союздорпроект, сер. 3.503-14, вып. 3, инв. N 710/3, 1969 г.

17. Железобетонные пролетные строения малых мостов пролетами в свету 2,0; 3,0; 4,0; 5,0 м. Союздорпроект, вып. 31, 1955.

18. Плитные пролетные строения длиной от 6 до 18 м (пустотные плиты). Союздорпроект, сер. 501.5, инв. N 384/5, 1965 г.

19. Пролетные строения из пустотных плит длиной от 6 до 18 м, армированных стержневой арматурой. Союздорпроект, сер. 3.503-12, инв. N 384/25, 1969 г.

20. Пролетные строения из пустотных плит, армированных арматурой класса А-IV и А-V. Союздорпроект, сер. 3.503-12, инв. N 384/43, 1974 г.

21. Железобетонные сборные плитные мосты пролетами 3,0 и 6,0 м, типовой проект Белгипродора N 5-04-145, Гушосдор при СМ БССР, 1962 г.

22. Сборные железобетонные плитные мосты пролетами 8 и 9 м, типовой проект Белгипродора N 3.503-29. Гушосдор при СМ БССР, 1973 г.

Приложение 5

ТАБЛИЦЫ ОРДИНАТ ПОПЕРЕЧНЫХ ЛИНИЙ

ВЛИЯНИЯ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

(ТИПОВОЙ ПРОЕКТ, ВЫП. 56, СОЮЗДОРПРОЕКТ),

ИМЕЮЩИХ НАРУШЕНИЕ СВЯЗЕЙ МЕЖДУ БАЛКАМИ В НИЖНЕЙ ЗОНЕ

Таблица 1

───┬─────────────┬──────────────┬─────────────┬─────────────┬──────────────

N │L = 8400 мм │L = 11100 мм │L = 13700 мм│L = 16300 мм│L = 21600 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p

чек├─────────────┼──────────────┼─────────────┼─────────────┼──────────────

│ Б-I │ Б-I │ Б-I │ Б-I │ Б-I

───┼─────────────┼──────────────┼─────────────┼─────────────┼──────────────

1 │ 1,076 │ 1,015 │ 0,947 │ 0,940 │ 0,909

2 │ 0,800 │ 0,764 │ 0,727 │ 0,723 │ 0,706

3 │ 0,500 │ 0,500 │ 0,500 │ 0,500 │ 0,500

4 │ 0,200 │ 0,236 │ 0,273 │ 0,277 │ 0,294

5 │ -0,076 │ 0,015 │ 0,053 │ 0,060 │ 0,091

Таблица 2

────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┬─────────────┬──────────────

N │L = 8400 мм │L = 11100 мм│L = 13700 мм│L = 16300 мм│L = 21600 мм

то- │ p │ p │ p │ p │ p

чек ├──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┼───────┬──────

│ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II

────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼───────┼──────

1 │ 1,059│-0,052│ 1,001│0,009 │ 0,937│0,068 │ 0,929│0,076 │ 0,897 │0,104

2 │ 0,793│ 0,224│ 0,760│0,246 │ 0,723│0,264 │ 0,719│0,267 │ 0,701 │0,275

3 │ 0,504│ 0,526│ 0,505│0,496 │ 0,503│0,466 │ 0,503│0,462 │ 0,501 │0,448

4 │ 0,225│ 0,550│ 0,246│0,508 │ 0,264│0,472 │ 0,267│0,467 │ 0,275 │0,451

5 │-0,030│ 0,526│-0,001│0,496 │ 0,032│0,466 │ 0,035│0,462 │ 0,051 │0,448

6 │-0,018│ 0,224│-0,006│0,246 │ 0,013│0,264 │ 0,014│0,267 │ 0,024 │0,275

7 │-0,007│-0,052│-0,010│0,009 │-0,005│0,068 │-0,005│0,076 │-0,001 │0,104

Таблица 3

────┬─────────────┬──────────────┬─────────────┬─────────────┬─────────────

N │L = 8400 мм │L = 11100 мм │L = 13700 мм│L = 16300 мм│L = 21600 мм

то- │ p │ p │ p │ p │ p

чек ├──────┬──────┼───────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────┼──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II │ Б-I │ Б-II

────┼──────┼──────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 1,031│0,031 │ 0,974 │ 0,031│ 0,911│0,091 │ 0,903│0,099 │ 0,869│0,128

2 │ 0,772│0,241 │ 0,740 │ 0,261│ 0,708│0,277 │ 0,702│0,281 │ 0,683│0,289

3 │ 0,493│0,535 │ 0,496 │ 0,502│ 0,496│0,469 │ 0,495│0,466 │ 0,493│0,451

4 │ 0,241│0,536 │ 0,261 │ 0,494│ 0,277│0,459 │ 0,281│0,452 │ 0,289│0,435

5 │ 0,012│0,488 │ 0,038 │ 0,462│ 0,064│0,436 │ 0,070│0,430 │ 0,087│0,413

6 │ 0,012│0,211 │ 0,022 │ 0,223│ 0,033│0,231 │ 0,037│0,230 │ 0,046│0,230

7 │ 0,006│0,034 │ 0,003 │-0,014│ 0,004│0,030 │ 0,004│0,034 │ 0,006│0,049

8 │-0,025│0,012 │-0,023 │ 0,022│-0,017│0,033 │-0,019│0,037 │-0,018│0,046

9 │-0,053│0,053 │-0,048 │ 0,043│-0,040│0,038 │-0,041│0,040 │-0,042│0,044

Таблица 4

───┬────────────────────┬───────────────────┬──────────────────┬──────────────────┬──────────────────

N │ L = 8400 мм │ L = 11100 мм │ L = 13700 мм │ L = 16300 мм │ L = 21600 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────┼──────┬─────┬─────┼──────┬─────┬─────┼──────┬─────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │Б-II │Б-III│ Б-I │Б-II │Б-III│ Б-I │Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼─────┼─────┼──────┼─────┼─────┼──────┼─────┼─────

1 │ 1,004│-0,032│ 0,090│ 0,939│ 0,044│0,067│ 0,799│0,159│0,086│ 0,873│0,101│0,079│ 0,839│0,130│0,085

2 │ 0,756│ 0,238│ 0,036│ 0,727│ 0,257│0,039│ 0,638│0,295│0,086│ 0,679│0,282│0,066│ 0,659│0,291│0,072

3 │ 0,482│ 0,534│-0,019│ 0,488│ 0,490│0,022│ 0,474│0,433│0,084│ 0,482│0,466│0,052│ 0,479│0,452│0,068

4 │ 0,238│ 0,537│ 0,214│ 0,257│ 0,490│0,232│ 0,295│0,417│0,226│ 0,282│0,451│0,228│ 0,291│0,433│0,227

5 │ 0,023│ 0,487│ 0,474│ 0,049│ 0,459│0,444│ 0,118│0,394│0,373│ 0,085│0,428│0,408│ 0,103│0,411│0,389

6 │ 0,036│ 0,214│ 0,500│ 0,039│ 0,232│0,459│ 0,086│0,226│0,376│ 0,066│0,228│0,412│ 0,078│0,227│0,391

7 │ 0,046│-0,030│ 0,474│ 0,034│ 0,014│0,444│ 0,053│0,062│0,373│ 0,047│0,032│0,408│ 0,052│0,045│0,389

8 │ 0,008│ 0,003│ 0,214│ 0,002│ 0,020│0,232│ 0,019│0,043│0,226│ 0,014│0,026│0,228│ 0,016│0,033│0,227

9 │-0,025│ 0,028│-0,019│-0,019│ 0,019│0,022│-0,018│0,026│0,084│-0,022│0,022│0,052│-0,022│0,024│0,068

10 │-0,038│ 0,008│ 0,036│-0,024│ 0,002│0,039│-0,038│0,019│0,086│-0,041│0,014│0,066│-0,043│0,016│0,078

11 │-0,054│-0,008│ 0,090│-0,044│-0,006│0,067│-0,055│0,010│0,086│-0,058│0,004│0,079│-0,061│0,007│0,085

Таблица 5

───┬────────────────────┬────────────────────┬────────────────────┬────────────────────┬───────────────────

N │ L = 8400 мм │ L = 11100 мм │ L = 13700 мм │ L = 16300 мм │ L = 21600 мм

то-│ p │ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,948│-0,032│ 0,129│ 0,874│ 0,042│ 0,125│ 0,814│ 0,083│ 0,133│ 0,997│ 0,061│-0,022│ 0,827│ 0,119│0,091

2 │ 0,712│ 0,239│ 0,067│ 0,667│ 0,263│ 0,085│ 0,633│ 0,277│ 0,103│ 0,771│ 0,251│-0,008│ 0,650│ 0,281│0,082

3 │ 0,457│ 0,533│ 0,002│ 0,457│ 0,496│ 0,038│ 0,452│ 0,474│ 0,065│ 0,513│ 0,452│ 0,026│ 0,467│ 0,446│0,075

4 │ 0,239│ 0,534│ 0,213│ 0,264│ 0,487│ 0,222│ 0,277│ 0,462│ 0,223│ 0,251│ 0,455│ 0,251│ 0,282│ 0,433│0,233

5 │ 0,044│ 0,485│ 0,459│ 0,078│ 0,455│ 0,423│ 0,106│ 0,433│ 0,396│ 0,012│ 0,447│ 0,466│ 0,099│ 0,415│0,392

6 │ 0,067│ 0,213│ 0,477│ 0,085│ 0,222│ 0,427│ 0,103│ 0,223│ 0,396│-0,008│ 0,251│ 0,472│ 0,082│ 0,233│0,389

7 │ 0,085│-0,030│ 0,445│ 0,089│ 0,003│ 0,408│ 0,096│ 0,023│ 0,381│-0,020│ 0,057│ 0,463│ 0,066│ 0,053│0,380

8 │ 0,057│ 0,005│ 0,182│ 0,064│ 0,015│ 0,187│ 0,072│ 0,024│-0,004│-0,042│ 0,053│ 0,275│ 0,040│ 0,044│0,212

9 │ 0,028│ 0,036│-0,051│ 0,036│ 0,028│-0,019│ 0,001│ 0,013│ 0,024│-0,057│ 0,048│ 0,085│ 0,014│ 0,036│0,044

10 │-0,006│ 0,016│ 0,005│-0,003│ 0,014│ 0,015│-0,050│ 0,003│ 0,056│-0,032│ 0,022│ 0,053│-0,010│ 0,019│0,044

11 │-0,042│-0,003│ 0,058│-0,046│ 0,001│ 0,054│-0,006│ 0,001│ 0,072│ 0,011│-0,009│ 0,008│-0,033│ 0,001│0,045

12 │-0,068│-0,006│ 0,057│-0,077│-0,003│ 0,064│-0,086│ 0,001│ 0,072│ 0,060│-0,032│-0,042│-0,043│-0,010│0,040

13 │-0,090│-0,010│ 0,054│-0,100│-0,008│ 0,067│-0,114│-0,003│ 0,082│ 0,085│-0,048│-0,073│-0,054│-0,020│0,037

Таблица 6

───┬───────────────────────────┬───────────────────────────┬─────────────────────────

N │ L = 8400 мм │ L = 11100 мм │ L = 13700 мм

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III│Б-IV

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼─────

1 │ 0,836│-0,055│ 0,188│ 0,151│ 0,862│ 0,013│ 0,125│ 0,086│ 0,516│ 0,072│0,109│0,082

2 │ 0,025│ 0,220│ 0,112│ 0,132│ 0,655│ 0,246│ 0,083│ 0,080│ 0,632│ 0,262│0,088│0,074

3 │ 0,398│ 0,521│ 0,029│ 0,109│ 0,438│ 0,490│ 0,039│ 0,072│ 0,443│ 0,459│0,007│0,064

4 │ 0,221│ 0,531│ 0,222│ 0,021│ 0,246│ 0,489│ 0,230│ 0,028│ 0,262│ 0,454│0,236│0,039

5 │ 0,066│ 0,490│ 0,448│-0,071│ 0,000│ 0,463│ 0,435│-0,017│ 0,087│ 0,437│0,410│0,016

6 │ 0,112│ 0,222│ 0,454│ 0,142│ 0,086│ 0,230│ 0,430│ 0,186│ 0,088│ 0,236│0,406│0,195

7 │ 0,153│-0,016│ 0,410│ 0,386│ 0,099│ 0,011│ 0,414│ 0,401│ 0,090│ 0,040│0,391│0,379

8 │ 0,132│ 0,021│ 0,142│ 0,411│ 0,080│ 0,028│ 0,186│ 0,413│ 0,074│ 0,039│0,195│0,384

9 │ 0,110│ 0,052│-0,094│ 0,386│ 0,060│ 0,044│-0,029│ 0,401│ 0,057│ 0,039│0,004│0,379

10 │ 0,076│ 0,032│-0,038│ 0,142│ 0,037│ 0,029│-0,001│ 0,186│ 0,034│ 0,027│0,013│0,195

11 │ 0,041│ 0,012│ 0,013│-0,071│ 0,014│ 0,013│ 0,026│-0,017│ 0,011│ 0,015│0,024│0,016

12 │-0,025│-0,001│ 0,032│ 0,021│-0,021│ 0 │ 0,029│ 0,028│-0,020│ 0,001│0,027│0,039

13 │-0,094│-0,015│ 0,053│ 0,109│-0,057│-0,013│ 0,031│ 0,072│-0,052│-0,013│0,031│0,064

14 │-0,141│-0,025│ 0,076│ 0,132│-0,080│-0,021│ 0,037│ 0,080│-0,071│-0,020│0,034│0,074

15 │-0,182│-0,035│ 0,097│ 0,151│-0,100│-0,029│ 0,042│ 0,086│-0,089│-0,027│0,037│0,082

Окончание табл. 6

N точек │ L = 16300 мм │ L = 21600 мм

│ p │ p

├───────┬────────┬───────┬───────┼────────┬────────┬───────┬───────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

────────┼───────┼────────┼───────┼───────┼────────┼────────┼───────┼───────

1 │ 0,798 │ 0,081 │ 0,118 │ 0,089 │ 0,763 │ 0,110 │ 0,125 │ 0,093

2 │ 0,620 │ 0,265 │ 0,096 │ 0,080 │ 0,600 │ 0,273 │ 0,107 │ 0,083

3 │ 0,439 │ 0,454 │ 0,014 │ 0,070 │ 0,435 │ 0,439 │ 0,090 │ 0,073

4 │ 0,265 │ 0,447 │ 0,236 │ 0,043 │ 0,273 │ 0,429 │ 0,235 │ 0,052

5 │ 0,096 │ 0,431 │ 0,401 │ 0,018 │ 0,112 │ 0,413 │ 0,382 │ 0,032

6 │ 0,096 │ 0,236 │ 0,395 │ 0,191 │ 0,107 │ 0,235 │ 0,374 │ 0,190

7 │ 0,097 │ 0,045 │ 0,380 │ 0,308 │ 0,102 │ 0,058 │ 0,361 │ 0,348

8 │ 0,079 │ 0,043 │ 0,191 │ 0,371 │ 0,083 │ 0,052 │ 0,897 │ 0,350

9 │ 0,061 │ 0,043 │ 0,006 │ 0,368 │ 0,063 │ 0,046 │ 0,020 │ 0,348

10 │ 0,037 │ 0,030 │ 0,015 │ 0,191 │ 0,037 │ 0,033 │ 0,024 │ 0,190

11 │ 0,012 │ 0,016 │ 0,026 │ 0,018 │ 0,011 │ 0,018 │ 0,030 │ 0,032

12 │-0,022 │ 0,001 │ 0,030 │ 0,043 │ -0,023 │ 0,002 │ 0,033 │ 0,052

13 │-0,056 │ -0,014 │ 0,033 │ 0,070 │ -0,057 │ -0,015 │ 0,035 │ 0,073

14 │-0,077 │ -0,022 │ 0,037 │ 0,080 │ -0,078 │ -0,023 │ 0,037 │ 0,083

15 │-0,096 │ -0,029 │ 0,039 │ 0,089 │ -0,098 │ -0,031 │ 0,039 │ 0,093

Приложение 6

ТАБЛИЦЫ ОРДИНАТ ПОПЕРЕЧНЫХ ЛИНИЙ ВЛИЯНИЯ

ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЙ

ПРИ РАЗЛИЧНЫХ СООТНОШЕНИЯХ ЖЕСТКОСТИ БАЛОК

(ДЛЯ СЕРЕДИНЫ ПРОЛЕТА)

Таблицы составлены для типовых пролетных строений по вып. 56, 56Д, 710/5 Союздорпроекта при следующих соотношениях жесткости балок в пролете.

1. Одна крайняя балка (по схеме в таблицах балка N 1) имеет жесткость 0,5EI, а остальные EI.

2. Две крайние балки (N 1 и последняя) имеют жесткость 0,5EI, а остальные EI.

3. Одна крайняя балка (N 1) имеет жесткость 0,3EI, а остальные EI.

4. Две крайние балки (N 1 и последняя) имеют жесткость 0,3EI, а остальные EI.

5. Две крайние балки (N 1 и последняя) имеют жесткость 0,3EI, вторые от края (N 2 и предпоследняя) 0,5EI, а остальные средние EI.

В пояснении к таблицам приняты следующие обозначения: Т.П. - 56 (56Д или 710/5) - типовой проект по вып. 56 (56Д или 710/5).

Вариант 1 (2 - 5) - случай соотношения жесткостей согласно вышеуказанному.

Таблица 1 (т.п. 56, вариант 1)

───┬────────────────────────────────────────────────┬────────────────────────────────────────────────

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

то-│ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,645│ 0,510│ 0,079│-0,077│-0,091│-0,055│-0,011│ 0,573│ 0,520│ 0,138│-0,036│-0,082│-0,070│-0,042

2 │ 0,506│ 0,488│ 0,140│-0,017│-0,055│-0,043│-0,018│ 0,459│ 0,485│ 0,178│ 0,016│-0,044│-0,052│-0,043

3 │ 0,367│ 0,463│ 0,200│ 0,044│-0,019│-0,031│-0,025│ 0,346│ 0,448│ 0,219│ 0,069│-0,005│-0,034│-0,043

4 │ 0,243│ 0,417│ 0,258│ 0,109│ 0,022│-0,016│-0,032│ 0,243│ 0,398│ 0,256│ 0,123│ 0,035│-0,013│-0,043

5 │ 0,142│ 0,345│ 0,306│ 0,176│ 0,067│ 0,002│-0,037│ 0,156│ 0,332│ 0,286│ 0,177│ 0,079│ 0,010│-0,040

6 │ 0,070│ 0,258│ 0,321│ 0,241│ 0,121│ 0,029│-0,039│ 0,090│ 0,256│ 0,292│ 0,228│ 0,127│ 0,040│-0,033

7 │ 0,020│ 0,176│ 0,297│ 0,297│ 0,181│ 0,064│-0,033│ 0,040│ 0,184│ 0,271│ 0,269│ 0,178│ 0,075│-0,017

8 │-0,008│ 0,109│ 0,241│ 0,318│ 0,243│ 0,112│-0,014│ 0,008│ 0,123│ 0,228│ 0,283│ 0,226│ 0,120│ 0,011

9 │-0,023│ 0,057│ 0,179│ 0,298│ 0,297│ 0,170│ 0,023│-0,012│ 0,073│ 0,178│ 0,268│ 0,267│ 0,171│ 0,055

10 │-0,027│ 0,022│ 0,121│ 0,243│ 0,317│ 0,236│ 0,089│-0,022│ 0,035│ 0,127│ 0,226│ 0,282│ 0,227│ 0,123

11 │-0,026│-0,002│ 0,070│ 0,178│ 0,295│ 0,300│ 0,186│-0,026│ 0,007│ 0,081│ 0,175│ 0,268│ 0,281│ 0,214

12 │-0,022│-0,016│ 0,029│ 0,112│ 0,236│ 0,338│ 0,323│-0,026│-0,013│ 0,040│ 0,120│ 0,227│ 0,319│ 0,334

13 │-0,016│-0,025│-0,007│ 0,048│ 0,166│ 0,343│ 0,491│-0,024│-0,029│ 0,002│ 0,065│ 0,178│ 0,334│ 0,475

14 │-0,009│-0,032│-0,039│-0,014│ 0,089│ 0,323│ 0,682│-0,022│-0,043│-0,033│ 0,011│ 0,123│ 0,334│ 0,628

15 │-0,002│-0,038│-0,070│-0,075│ 0,012│ 0,298│ 0,875│-0,019│-0,056│-0,067│-0,042│ 0,069│ 0,331│ 0,783

Окончание табл. 1

───┬────────────────────────────────────────────────┬───────────────────────────────────────────────

N │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬─────┬──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,516│ 0,527│ 0,189│ 0,006│-0,069│-0,087│-0,084│ 0,468│ 0,519│ 0,222│0,043│-0,048│-0,031│-0,113

2 │ 0,422│ 0,484│ 0,213│ 0,049│-0,031│-0,062│-0,075│ 0,389│ 0,474│ 0,235│0,077│-0,014│-0,064│-0,097

3 │ 0,329│ 0,439│ 0,236│ 0,092│ 0,008│-0,038│-0,066│ 0,311│ 0,428│ 0,247│0,111│ 0,021│-0,037│-0,080

4 │ 0,243│ 0,387│ 0,257│ 0,135│ 0,047│-0,012│-0,057│ 0,238│ 0,376│ 0,257│0,144│ 0,056│-0,009│-0,062

5 │ 0,167│ 0,324│ 0,272│ 0,178│ 0,088│ 0,016│-0,044│ 0,172│ 0,318│ 0,262│0,176│ 0,093│ 0,021│-0,042

6 │ 0,107│ 0,257│ 0,271│ 0,215│ 0,130│ 0,048│-0,027│ 0,118│ 0,257│ 0,256│0,205│ 0,129│ 0,053│-0,018

7 │ 0,059│ 0,192│ 0,251│ 0,244│ 0,172│ 0,084│-0,003│ 0,073│ 0,197│ 0,236│0,226│ 0,165│ 0,089│ 0,013

8 │ 0,025│ 0,135│ 0,215│ 0,254│ 0,211│ 0,126│ 0,034│ 0,039│ 0,144│ 0,205│0,232│ 0,198│ 0,129│ 0,053

9 │ 0,000│ 0,086│ 0,174│ 0,242│ 0,242│ 0,172│ 0,083│ 0,012│ 0,097│ 0,168│0,223│ 0,224│ 0,172│ 0,104

10 │-0,015│ 0,047│ 0,130│ 0,211│ 0,255│ 0,221│ 0,151│-0,007│ 0,056│ 0,129│0,198│ 0,236│ 0,217│ 0,170

11 │-0,026│ 0,014│ 0,088│ 0,171│ 0,247│ 0,269│ 0,236│-0,021│ 0,021│ 0,091│0,166│ 0,234│ 0,261│ 0,249

12 │-0,031│-0,012│ 0,048│ 0,126│ 0,221│ 0,306│ 0,343│-0,032│-0,009│ 0,053│0,129│ 0,217│ 0,297│ 0,344

13 │-0,035│-0,035│ 0,010│ 0,080│ 0,188│ 0,329│ 0,464│-0,041│-0,036│ 0,017│0,092│ 0,195│ 0,324│ 0,449

14 │-0,038│-0,057│-0,027│ 0,034│ 0,151│ 0,342│ 0,594│-0,048│-0,062│-0,018│0,053│ 0,170│ 0,344│ 0,562

15 │-0,040│-0,077│-0,063│-0,012│ 0,113│ 0,354│ 0,726│-0,056│-0,088│-0,053│0,015│ 0,144│ 0,362│ 0,675

Таблица 2 (т.п. 56, вариант 2)

───────┬────────────────────────────────┬──────────────────────────────────

N точек│ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

│ p │ p

├───────┬───────┬───────┬────────┼────────┬───────┬────────┬────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

───────┼───────┼───────┼───────┼────────┼────────┼───────┼────────┼────────

1 │ 0,645│ 0,510│ 0,080│ -0,076 │ 0,573 │ 0,521│ 0,139 │ -0,036

2 │ 0,506│ 0,489│ 0,140│ -0,016 │ 0,460 │ 0,486│ 0,179 │ 0,016

3 │ 0,367│ 0,463│ 0,201│ 0,045 │ 0,347 │ 0,450│ 0,220 │ 0,069

4 │ 0,244│ 0,418│ 0,259│ 0,109 │ 0,244 │ 0,399│ 0,257 │ 0,123

5 │ 0,142│ 0,346│ 0,307│ 0,176 │ 0,156 │ 0,333│ 0,287 │ 0,177

6 │ 0,070│ 0,259│ 0,322│ 0,241 │ 0,090 │ 0,257│ 0,293 │ 0,228

7 │ 0,020│ 0,176│ 0,297│ 0,296 │ 0,040 │ 0,185│ 0,272 │ 0,269

8 │ -0,008│ 0,109│ 0,241│ 0,317 │ 0,008 │ 0,123│ 0,228 │ 0,284

9 │ -0,023│ 0,056│ 0,178│ 0,296 │ -0,013 │ 0,071│ 0,176 │ 0,269

10 │ -0,028│ 0,019│ 0,117│ 0,241 │ -0,024 │ 0,032│ 0,124 │ 0,228

11 │ -0,028│ -0,007│ 0,064│ 0,176 │ -0,030 │ 0,000│ 0,076 │ 0,177

12 │ -0,024│ -0,024│ 0,019│ 0,109 │ -0,031 │ -0,024│ 0,032 │ 0,123

13 │ -0,019│ -0,037│ -0,020│ 0,045 │ -0,032 │ -0,044│ -0,009 │ 0,069

14 │ -0,014│ -0,048│ -0,056│ -0,016 │ -0,031 │ -0,063│ -0,048 │ 0,016

15 │ -0,009│ -0,058│ -0,091│ -0,076 │ -0,031 │ -0,081│ -0,086 │ -0,036

Окончание табл. 2

N точек│ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

│ p │ p

├────────┬────────┬────────┬───────┼────────┬───────┬───────┬───────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

───────┼────────┼────────┼────────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────

1 │ 0,519 │ 0,531 │ 0,190 │ 0,004 │ 0,472 │ 0,524 │ 0,223 │ 0,039

2 │ 0,424 │ 0,487 │ 0,214 │ 0,047 │ 0,392 │ 0,478 │ 0,236 │ 0,073

3 │ 0,331 │ 0,442 │ 0,237 │ 0,091 │ 0,313 │ 0,431 │ 0,248 │ 0,108

4 │ 0,244 │ 0,389 │ 0,258 │ 0,134 │ 0,240 │ 0,379 │ 0,258 │ 0,142

5 │ 0,168 │ 0,326 │ 0,273 │ 0,177 │ 0,173 │ 0,320 │ 0,263 │ 0,175

6 │ 0,107 │ 0,258 │ 0,271 │ 0,215 │ 0,118 │ 0,258 │ 0,256 │ 0,204

7 │ 0,059 │ 0,192 │ 0,251 │ 0,245 │ 0,072 │ 0,197 │ 0,236 │ 0,227

8 │ 0,024 │ 0,134 │ 0,215 │ 0,255 │ 0,037 │ 0,142 │ 0,204 │ 0,234

9 │ -0,002 │-0,083 │ 0,172 │ 0,245 │ 0,009 │ 0,092 │ 0,167 │ 0,227

10 │ -0,019 │ 0,041 │ 0,127 │ 0,215 │ -0,013 │ 0,049 │ 0,127 │ 0,204

11 │ -0,032 │ 0,005 │ 0,083 │ 0,177 │ -0,030 │ 0,011 │ 0,088 │ 0,175

12 │ -0,040 │-0,026 │ 0,041 │ 0,134 │ -0,044 │-0,024 │ 0,049 │ 0,142

13 │ -0,047 │-0,054 │ 0,001 │ 0,091 │ -0,056 │-0,056 │ 0,012 │ 0,108

14 │ -0,054 │-0,081 │ -0,039 │ 0,047 │ -0,067 │-0,087 │-0,025 │ 0,073

15 │ -0,060 │-0,107 │ -0,078 │ 0,004 │ -0,079 │-0,117 │-0,062 │ 0,039

Таблица 3 (т.п. 56, вариант 3)

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

то-│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII

1 │ 0,448│ 0,668│ 0,123│-0,083│-0,109│-0,070│-0,018│ 0,424│ 0,656│ 0,187│-0,032│-0,095│-0,086│-0,054

2 │ 0,383│ 0,612│ 0,174│-0,021│-0,069│-0,054│-0,024│ 0,339│ 0,595│ 0,218│ 0,019│-0,054│-0,064│-0,053

3 │ 0,278│ 0,553│ 0,226│ 0,041│-0,029│-0,039│-0,029│ 0,256│ 0,531│ 0,249│ 0,071│-0,013│-0,043│-0,051

4 │ 0,184│ 0,476│ 0,275│ 0,106│ 0,015│-0,021│-0,034│ 0,179│ 0,456│ 0,277│ 0,125│ 0,030│-0,019│-0,048

5 │ 0,107│ 0,379│ 0,316│ 0,174│ 0,063│-0,001│-0,038│ 0,115│ 0,369│ 0,300│ 0,178│ 0,076│ 0,006│-0,044

6 │ 0,052│ 0,275│ 0,326│ 0,240│ 0,118│ 0,027│-0,038│ 0,066│ 0,277│ 0,300│ 0,229│ 0,125│ 0,037│-0,034

7 │ 0,015│ 0,180│ 0,298│ 0,296│ 0,179│ 0,063│-0,031│ 0,029│ 0,193│ 0,275│ 0,269│ 0,177│ 0,074│-0,018

8 │-0,006│ 0,106│ 0,240│ 0,317│ 0,242│ 0,112│-0,011│ 0,006│ 0,125│ 0,229│ 0,284│ 0,226│ 0,120│ 0,011

9 │-0,018│ 0,051│ 0,177│ 0,297│ 0,296│ 0,170│ 0,027│-0,009│ 0,070│ 0,177│ 0,268│ 0,267│ 0,172│ 0,056

10 │-0,021│ 0,015│ 0,118│ 0,242│ 0,316│ 0,237│ 0,094│-0,016│ 0,030│ 0,125│ 0,226│ 0,282│ 0,228│ 0,124

11 │-0,020│-0,009│ 0,068│ 0,177│ 0,294│ 0,300│ 0,189│-0,020│ 0,001│ 0,079│ 0,175│ 0,268│ 0,282│ 0,215

12 │-0,016│-0,022│ 0,027│ 0,112│ 0,237│ 0,339│ 0,324│-0,019│-0,019│ 0,037│ 0,120│ 0,228│ 0,319│ 0,335

13 │-0,012│-0,029│-0,008│ 0,049│ 0,167│ 0,344│ 0,489│-0,018│-0,035│ 0,000│ 0,065│ 0,178│ 0,335│ 0,475

14 │-0,007│-0,034│-0,038│-0,011│ 0,094│ 0,324│ 0,672│-0,016│-0,048│-0,034│ 0,011│ 0,124│ 0,345│ 0,629

15 │-0,002│-0,038│-0,067│-0,069│ 0,020│ 0,300│ 0,856│-0,014│-0,060│-0,068│-0,042│ 0,069│ 0,331│ 0,784

Окончание табл. 3

N │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII

1 │ 0,375│ 0,648│ 0,241│ 0,018│-0,077│-0,103│-0,102│ 0,334│ 0,625│ 0,274│0,060│-0,052│-0,105│-0,135

2 │ 0,307│ 0,583│ 0,255│ 0,059│-0,037│-0,075│-0,090│ 0,277│ 0,562│ 0,278│0,091│-0,017│-0,076│-0,115

3 │ 0,239│ 0,516│ 0,269│ 0,100│ 0,003│-0,048│-0,078│ 0,221│ 0,498│ 0,281│0,122│ 0,018│-0,047│-0,094

4 │ 0,176│ 0,443│ 0,281│ 0,141│ 0,043│-0,019│-0,065│ 0,169│ 0,430│ 0,283│0,152│ 0,055│-0,016│-0,073

5 │ 0,121│ 0,363│ 0,289│ 0,181│ 0,085│ 0,011│-0,050│ 0,122│ 0,357│ 0,282│0,183│ 0,091│ 0,016│-0,050

6 │ 0,077│ 0,281│ 0,281│ 0,218│ 0,129│ 0,045│-0,031│ 0,084│ 0,283│ 0,269│0,209│ 0,128│ 0,050│-0,023

7 │ 0,042│ 0,206│ 0,257│ 0,246│ 0,172│ 0,082│-0,005│ 0,052│ 0,214│ 0,245│0,229│ 0,165│ 0,087│ 0,009

8 │ 0,018│ 0,141│ 0,218│ 0,255│ 0,211│ 0,125│ 0,033│ 0,027│ 0,152│ 0,209│0,234│ 0,198│ 0,128│ 0,052

9 │ 0,000│ 0,086│ 0,174│ 0,243│ 0,242│ 0,172│ 0,083│ 0,008│ 0,099│ 0,169│0,223│ 0,224│ 0,172│ 0,104

10 │-0,011│ 0,043│ 0,129│ 0,211│ 0,255│ 0,222│ 0,151│-0,005│ 0,055│ 0,128│0,198│ 0,237│ 0,218│ 0,170

11 │-0,019│ 0,008│ 0,085│ 0,170│ 0,248│ 0,270│ 0,237│-0,015│ 0,016│ 0,088│0,165│ 0,234│ 0,262│ 0,250

12 │-0,023│-0,019│ 0,045│ 0,125│ 0,222│ 0,307│ 0,344│-0,023│-0,016│ 0,050│0,128│ 0,218│ 0,298│ 0,345

13 │-0,025│-0,044│ 0,006│ 0,079│ 0,189│ 0,330│ 0,465│-0,029│-0,046│ 0,013│0,090│ 0,195│ 0,325│ 0,451

14 │-0,027│-0,065│-0,031│ 0,033│ 0,151│ 0,344│ 0,596│-0,034│-0,073│-0,023│0,052│ 0,170│ 0,345│ 0,564

15 │-0,029│-0,087│-0,067│-0,013│ 0,114│ 0,355│ 0,727│-0,040│-0,100│-0,059│0,013│ 0,145│ 0,364│ 0,677

Таблица 4 (т.п. 56, вариант 4)

N точек│ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

│ p │ p

├────────┬────────┬───────┬────────┼────────┬───────┬───────┬───────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

───────┼────────┼────────┼───────┼────────┼────────┼───────┼───────┼───────

1 │ 0,489 │ 0,669 │ 0,124 │ -0,083 │ 0,425 │ 0,660 │ 0,189 │-0,033

2 │ 0,383 │ 0,613 │ 0,175 │ -0,021 │ 0,340 │ 0,598 │ 0,220 │ 0,019

3 │ 0,278 │ 0,554 │ 0,227 │ 0,041 │ 0,257 │ 0,534 │ 0,251 │ 0,071

4 │ 0,184 │ 0,478 │ 0,276 │ 0,107 │ 0,180 │ 0,459 │ 0,279 │ 0,124

5 │ 0,107 │ 0,381 │ 0,318 │ 0,175 │ 0,116 │ 0,371 │ 0,301 │ 0,178

6 │ 0,053 │ 0,276 │ 0,328 │ 0,241 │ 0,066 │ 0,279 │ 0,302 │ 0,228

7 │ 0,015 │ 0,182 │ 0,299 │ 0,297 │ 0,030 │ 0,195 │ 0,276 │ 0,269

8 │ -0,006 │ 0,107 │ 0,241 │ 0,317 │ 0,006 │ 0,124 │ 0,228 │ 0,284

9 │ -0,018 │ 0,049 │ 0,176 │ 0,297 │ -0,010 │ 0,066 │ 0,174 │ 0,269

10 │ -0,022 │ 0,011 │ 0,114 │ 0,241 │ -0,019 │ 0,023 │ 0,120 │ 0,228

11 │ -0,022 │ -0,017 │ 0,058 │ 0,175 │ -0,024 │-0,012 │ 0,069 │ 0,178

12 │ -0,019 │ -0,036 │ 0,011 │ 0,107 │ -0,026 │-0,040 │ 0,023 │ 0,124

13 │ -0,016 │ -0,051 │-0,032 │ 0,041 │ -0,027 │-0,064 │-0,021 │ 0,071

14 │ -0,013 │ -0,064 │-0,072 │ -0,021 │ -0,028 │-0,086 │-0,062 │ 0,019

15 │ -0,010 │ -0,077 │-0,111 │ -0,083 │ -0,029 │-0,108 │-0,103 │-0,033

Окончание табл. 4

───────┬─────────────────────────────────┬─────────────────────────────────

N точек│ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

│ p │ p

├───────┬────────┬────────┬───────┼────────┬───────┬────────┬───────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

───────┼───────┼────────┼────────┼───────┼────────┼───────┼────────┼───────

1 │ 0,378│ 0,656 │ 0,245 │ 0,014 │ 0,339 │ 0,637│ 0,278 │ 0,052

2 │ 0,310│ 0,590 │ 0,259 │ 0,055 │ 0,282 │ 0,572│ 0,281 │ 0,084

3 │ 0,241│ 0,522 │ 0,272 │ 0,097 │ 0,225 │ 0,507│ 0,284 │ 0,116

4 │ 0,178│ 0,448 │ 0,284 │ 0,139 │ 0,172 │ 0,437│ 0,285 │ 0,148

5 │ 0,123│ 0,367 │ 0,291 │ 0,180 │ 0,124 │ 0,362│ 0,283 │ 0,180

6 │ 0,078│ 0,284 │ 0,283 │ 0,217 │ 0,085 │ 0,285│ 0,270 │ 0,208

7 │ 0,043│ 0,206 │ 0,257 │ 0,246 │ 0,051 │ 0,213│ 0,245 │ 0,230

8 │ 0,017│ 0,139 │ 0,217 │ 0,256 │ 0,025 │ 0,148│ 0,208 │ 0,237

9 │ -0,003│ 0,080 │ 0,171 │ 0,246 │ 0,004 │ 0,090│ 0,167 │ 0,230

10 │ -0,016│ 0,032 │ 0,123 │ 0,217 │ -0,012 │ 0,040│ 0,124 │ 0,208

11 │ -0,026│ -0,010 │ 0,076 │ 0,180 │ -0,025 │ -0,005│ 0,081 │ 0,180

12 │ -0,034│ -0,047 │ 0,032 │ 0,139 │ -0,037 │ -0,046│ 0,040 │ 0,148

13 │ -0,041│ -0,080 │ -0,012 │ 0,097 │ -0,047 │ -0,085│ 0,000 │ 0,116

14 │ -0,047│ -0,113 │ -0,054 │ 0,055 │ -0,057 │ -0,122│ -0,040 │ 0,084

15 │ -0,053│ -0,145 │ -0,096 │ 0,014 │ -0,067 │ -0,160│ -0,079 │ 0,052

Таблица 5 (т.п. 56, вариант 5)

N точек│ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

│ p │ p

├────────┬────────┬───────┬───────┼────────┬────────┬───────┬───────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

───────┼────────┼────────┼───────┼───────┼────────┼────────┼───────┼───────

1 │ 0,572 │ 0,440 │ 0,247 │-0,043 │ 0,505 │ 0,432 │ 0,307 │ 0,010

2 │ 0,459 │ 0,403 │ 0,287 │ 0,016 │ 0,413 │ 0,391 │ 0,327 │ 0,058

3 │ 0,347 │ 0,364 │ 0,328 │ 0,076 │ 0,321 │ 0,349 │ 0,346 │ 0,107

4 │ 0,243 │ 0,314 │ 0,363 │ 0,137 │ 0,235 │ 0,300 │ 0,362 │ 0,150

5 │ 0,154 │ 0,250 │ 0,387 │ 0,200 │ 0,159 │ 0,242 │ 0,368 │ 0,206

6 │ 0,086 │ 0,181 │ 0,378 │ 0,261 │ 0,099 │ 0,182 │ 0,352 │ 0,252

7 │ 0,036 │ 0,118 │ 0,333 │ 0,313 │ 0,051 │ 0,126 │ 0,312 │ 0,290

8 │ 0,005 │ 0,068 │ 0,261 │ 0,332 │ 0,018 │ 0,079 │ 0,252 │ 0,304

9 │ -0,015 │ 0,030 │ 0,185 │ 0,313 │ -0,006 │ 0,040 │ 0,188 │ 0,290

10 │ -0,025 │ 0,003 │ 0,116 │ 0,261 │ -0,022 │ 0,010 │ 0,127 │ 0,252

11 │ -0,030 │ -0,017 │ 0,056 │ 0,200 │ -0,033 │ -0,014 │ 0,071 │ 0,206

12 │ -0,031 │ -0,031 │ 0,005 │ 0,137 │ -0,040 │ -0,034 │ 0,020 │ 0,157

13 │ -0,131 │ -0,042 │-0,041 │ 0,076 │ -0,046 │ -0,051 │-0,027 │ 0,107

14 │ -0,031 │ -0,052 │-0,083 │ 0,016 │ -0,050 │ -0,066 │-0,072 │ 0,058

15 │ -0,030 │ -0,061 │-0,124 │-0,043 │ -0,055 │ -0,082 │-0,117 │ 0,010

Окончание табл. 5

N точек│ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

1 │ 0,459 │ 0,428 │ 0,362 │ 0,057 │ 0,416 │ 0,413 │ 0,391 │ 0,095

2 │ 0,381 │ 0,384 │ 0,365 │ 0,096 │ 0,350 │ 0,370 │ 0,383 │ 0,125

3 │ 0,304 │ 0,340 │ 0,366 │ 0,135 │ 0,285 │ 0,327 │ 0,375 │ 0,155

4 │ 0,231 │ 0,291 │ 0,365 │ 0,173 │ 0,222 │ 0,281 │ 0,364 │ 0,184

5 │ 0,165 │ 0,238 │ 0,358 │ 0,211 │ 0,165 │ 0,232 │ 0,349 │ 0,213

6 │ 0,110 │ 0,183 │ 0,335 │ 0,244 │ 0,115 │ 0,182 │ 0,323 │ 0,238

7 │ 0,064 │ 0,132 │ 0,296 │ 0,271 │ 0,072 │ 0,135 │ 0,285 │ 0,258

8 │ 0,029 │ 0,087 │ 0,244 │ 0,280 │ 0,038 │ 0,092 │ 0,238 │ 0,265

9 │ 0,001 │ 0,048 │ 0,188 │ 0,271 │ 0,008 │ 0,054 │ 0,187 │ 0,258

10 │ -0,020 │ 0,015 │ 0,133 │ 0,244 │ -0,015 │ 0,020 │ 0,137 │ 0,238

11 │ -0,037 │ -0,014 │ 0,080 │ 0,211 │ -0,036 │ -0,010 │ 0,088 │ 0,213

12 │ -0,051 │ -0,039 │ 0,030 │ 0,173 │ -0,054 │ -0,038 │ 0,040 │ 0,184

13 │ -0,063 │ -0,062 │-0,019 │ 0,135 │ -0,071 │ -0,065 │-0,006 │ 0,155

14 │ -0,075 │ -0,085 │-0,066 │ 0,096 │ -0,087 │ -0,090 │-0,051 │ 0,125

15 │ -0,087 │ -0,107 │-0,113 │ 0,057 │ -0,103 │ -0,115 │-0,096 │ 0,095

Таблица 6 (т.п. 56, вариант 1)

───┬─────────────────────────────────────────┬─────────────────────────────────────────

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

то-│ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI

1 │ 0,646│ 0,510│ 0,080│-0,076│-0,094│-0,066│ 0,668│ 0,465│ 0,080│-0,073│-0,088│-0,053

2 │ 0,507│ 0,489│ 0,142│-0,016│-0,060│-0,062│ 0,517│ 0,465│ 0,141│-0,014│-0,058│-0,051

3 │ 0,369│ 0,465│ 0,203│ 0,046│-0,026│-0,057│ 0,366│ 0,462│ 0,202│ 0,045│-0,027│-0,048

4 │ 0,245│ 0,420│ 0,262│ 0,110│ 0,013│-0,050│ 0,233│ 0,434│ 0,259│ 0,109│ 0,008│-0,043

5 │ 0,143│ 0,349│ 0,311│ 0,178│ 0,057│-0,038│ 0,144│ 0,351│ 0,303│ 0,179│ 0,054│-0,031

6 │ 0,071│ 0,262│ 0,326│ 0,244│ 0,110│-0,013│ 0,071│ 0,259│ 0,326│ 0,250│ 0,106│-0,012

7 │ 0,021│ 0,179│ 0,302│ 0,299│ 0,172│ 0,027│ 0,014│ 0,173│ 0,319│ 0,309│ 0,166│ 0,020

8 │-0,008│ 0,110│ 0,244│ 0,320│ 0,239│ 0,095│-0,007│ 0,109│ 0,250│ 0,313│ 0,242│ 0,095

9 │-0,024│ 0,055│ 0,177│ 0,298│ 0,303│ 0,191│-0,022│ 0,052│ 0,176│ 0,291│ 0,318│ 0,184

10 │-0,030│ 0,013│ 0,110│ 0,239│ 0,342│ 0,326│-0,029│ 0,008│ 0,106│ 0,242│ 0,364│ 0,309

11 │-0,032│-0,021│ 0,047│ 0,169│ 0,347│ 0,490│-0,028│-0,019│ 0,046│ 0,169│ 0,343│ 0,488

12 │-0,031│-0,050│-0,013│ 0,095│ 0,326│ 0,673│-0,026│-0,043│-0,012│ 0,094│ 0,309│ 0,677

13 │-0,030│-0,077│-0,072│ 0,020│ 0,301│ 0,857│-0,023│-0,066│-0,068│ 0,020│ 0,272│ 0,866

Окончание табл. 6

───┬────────────────────────────────────────┬────────────────────────────────────────

N │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬─────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬─────┬──────┬──────

│ Б-I │Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-VI │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-VI

───┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────┼──────┼──────

1 │ 0,506│ 0,552│ 0,201│0,002│-0,100│-0,161│ 0,481│ 0,536│ 0,228│0,031│-0,093│-0,183

2 │ 0,415│ 0,505│ 0,223│0,045│-0,059│-0,130│ 0,400│ 0,489│ 0,240│0,066│-0,052│-0,144

3 │ 0,324│ 0,457│ 0,245│0,089│-0,017│-0,098│ 0,320│ 0,441│ 0,252│0,102│-0,011│-0,104

4 │ 0,240│ 0,401│ 0,264│0,132│ 0,026│-0,064│ 0,245│ 0,387│ 0,261│0,137│ 0,032│-0,062

5 │ 0,166│ 0,336│ 0,278│0,175│ 0,071│-0,026│ 0,177│ 0,326│ 0,266│0,172│ 0,075│-0,017

6 │ 0,106│ 0,264│ 0,275│0,214│ 0,120│ 0,021│ 0,120│ 0,261│ 0,258│0,203│ 0,122│ 0,036

7 │ 0,058│ 0,195│ 0,253│0,245│ 0,171│ 0,078│ 0,072│ 0,197│ 0,237│0,228│ 0,170│ 0,096

8 │ 0,022│ 0,132│ 0,214│0,257│ 0,223│ 0,152│ 0,033│ 0,137│ 0,203│0,239│ 0,218│ 0,169

9 │-0,007│ 0,076│ 0,169│0,249│ 0,273│ 0,241│ 0,001│ 0,082│ 0,164│0,236│ 0,264│ 0,253

10 │-0,028│ 0,026│ 0,120│0,223│ 0,311│ 0,349│-0,026│ 0,032│ 0,122│0,218│ 0,303│ 0,352

11 │-0,046│-0,020│ 0,070│0,189│ 0,335│ 0,472│-0,050│-0,016│ 0,079│0,195│ 0,331│ 0,462

12 │-0,062│-0,064│ 0,021│0,152│ 0,349│ 0,604│-0,072│-0,062│ 0,036│0,169│ 0,352│ 0,577

13 │-0,077│-0,106│-0,028│0,114│ 0,361│ 0,736│-0,094│-0,107│-0,007│0,142│ 0,372│ 0,694

Таблица 7 (т.п. 56, вариант 2)

───┬────────────────────┬────────────────────┬────────────────────┬───────────────────

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬─────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼─────

1 │ 0,648│ 0,512│ 0,081│ 0,669│ 0,467│ 0,081│ 0,514│ 0,560│ 0,199│ 0,490│ 0,545│0,224

2 │ 0,508│ 0,491│ 0,142│ 0,518│ 0,466│ 0,142│ 0,421│ 0,512│ 0,221│ 0,408│ 0,496│0,237

3 │ 0,370│ 0,467│ 0,204│ 0,367│ 0,464│ 0,203│ 0,329│ 0,462│ 0,224│ 0,326│ 0,446│0,249

4 │ 0,246│ 0,422│ 0,263│ 0,234│ 0,435│ 0,260│ 0,243│ 0,404│ 0,264│ 0,248│ 0,390│0,260

5 │ 0,144│ 0,350│ 0,311│ 0,144│ 0,352│ 0,303│ 0,167│ 0,337│ 0,277│ 0,178│ 0,327│0,265

6 │ 0,071│ 0,263│ 0,327│ 0,071│ 0,260│ 0,326│ 0,105│ 0,264│ 0,275│ 0,119│ 0,260│0,259

7 │ 0,020│ 0,178│ 0,301│ 0,014│ 0,172│ 0,319│ 0,054│ 0,192│ 0,254│ 0,067│ 0,193│0,240

8 │-0,010│ 0,107│ 0,243│-0,009│ 0,106│ 0,249│ 0,014│ 0,125│ 0,217│ 0,025│ 0,130│0,208

9 │-0,028│ 0,048│ 0,175│-0,025│ 0,046│ 0,175│-0,018│ 0,064│ 0,172│-0,012│ 0,071│0,170

10 │-0,038│ 0,001│ 0,107│-0,035│-0,002│ 0,103│-0,045│ 0,008│ 0,125│-0,044│ 0,016│0,130

11 │-0,043│-0,040│ 0,042│-0,037│-0,035│ 0,041│-0,068│-0,044│ 0,077│-0,073│-0,037│0,090

12 │-0,046│-0,075│-0,020│-0,039│-0,065│-0,018│-0,091│-0,094│ 0,030│-0,101│-0,088│0,049

13 │-0,050│-0,110│-0,081│-0,040│-0,095│-0,077│-0,112│-0,143│-0,016│-0,129│-0,138│0,009

Таблица 8 (т.п. 56, вариант 3)

───┬─────────────────────────────────────────┬──────────────────────────────────────────

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

то-│ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬───────┬──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III│ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼───────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,520│ 0,638│ 0,116│-0,082│-0,110│-0,082│ 0,516│ 0,619│ 0,124 │-0,081│-0,108│-0,070

2 │ 0,408│ 0,590│ 0,170│-0,020│-0,073│-0,074│ 0,399│ 0,583│ 0,175 │-0,020│-0,073│-0,064

3 │ 0,296│ 0,538│ 0,224│ 0,043│-0,035│-0,066│ 0,281│ 0,546│ 0,227 │ 0,042│-0,038│-0,058

4 │ 0,196│ 0,468│ 0,276│ 0,196│ 0,007│-0,056│ 0,178│ 0,487│ 0,275 │ 0,107│ 0,001│-0,049

5 │ 0,114│ 0,377│ 0,319│ 0,177│ 0,053│-0,041│ 0,110│ 0,384│ 0,313 │ 0,178│ 0,050│-0,034

6 │ 0,056│ 0,276│ 0,330│ 0,243│ 0,109│-0,015│ 0,054│ 0,275│ 0,331 │ 0,249│ 0,104│-0,013

7 │ 0,016│ 0,183│ 0,303│ 0,299│ 0,172│ 0,026│ 0,010│ 0,175│ 0,320 │ 0,309│ 0,166│ 0,020

8 │-0,007│ 0,109│ 0,243│ 0,320│ 0,240│ 0,095│-0,006│ 0,107│ 0,249 │ 0,313│ 0,242│ 0,095

9 │-0,019│ 0,050│ 0,176│ 0,298│ 0,304│ 0,192│-0,017│ 0,047│ 0,175 │ 0,292│ 0,319│ 0,185

10 │-0,024│ 0,007│ 0,109│ 0,240│ 0,343│ 0,327│-0,022│ 0,001│ 0,104 │ 0,242│ 0,365│ 0,310

11 │-0,025│-0,027│ 0,045│ 0,170│ 0,347│ 0,491│-0,021│-0,025│ 0,044 │ 0,170│ 0,344│ 0,489

12 │-0,025│-0,056│-0,015│ 0,095│ 0,327│ 0,674│-0,020│-0,049│-0,013 │ 0,095│ 0,309│ 0,678

13 │-0,024│-0,083│-0,074│ 0,020│ 0,302│ 0,858│-0,018│-0,072│-0,070 │ 0,020│ 0,273│ 0,867

Окончание табл. 8

N │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-VI │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-VI

1 │ 0,386│ 0,657│ 0,247│0,011│-0,113│-0,188│ 0,347│ 0,646│ 0,282│0,045│-0,105│-0,215

2 │ 0,316│ 0,591│ 0,261│0,053│-0,069│-0,152│ 0,289│ 0,580│ 0,284│0,078│-0,062│-0,170

3 │ 0,247│ 0,524│ 0,275│0,095│-0,026│-0,115│ 0,231│ 0,514│ 0,287│0,112│-0,019│-0,125

4 │ 0,183│ 0,451│ 0,286│0,137│ 0,020│-0,077│ 0,177│ 0,443│ 0,288│0,145│ 0,026│-0,078

5 │ 0,126│ 0,370│ 0,293│0,178│ 0,067│-0,034│ 0,128│ 0,366│ 0,285│0,178│ 0,071│-0,028

6 │ 0,081│ 0,286│ 0,284│0,216│ 0,117│ 0,016│ 0,087│ 0,288│ 0,272│0,207│ 0,119│-0,028

7 │ 0,044│ 0,207│ 0,258│0,246│ 0,169│ 0,075│ 0,052│ 0,213│ 0,245│0,231│ 0,168│ 0,091

8 │ 0,016│ 0,137│ 0,216│0,258│ 0,223│ 0,150│ 0,024│ 0,145│ 0,207│0,240│ 0,217│ 0,166

9 │-0,005│ 0,074│ 0,168│0,249│ 0,273│ 0,241│ 0,000│ 0,082│ 0,164│0,236│ 0,264│ 0,253

10 │-0,021│ 0,020│ 0,117│0,223│ 0,312│ 0,351│-0,019│ 0,026│ 0,119│0,217│ 0,303│ 0,354

11 │-0,035│-0,030│ 0,066│0,188│ 0,336│ 0,474│-0,036│-0,028│ 0,073│0,193│ 0,332│ 0,465

12 │-0,047│-0,077│ 0,016│0,150│ 0,351│ 0,607│-0,052│-0,078│ 0,028│0,166│ 0,354│ 0,582

13 │-0,059│-0,122│-0,035│0,112│ 0,363│ 0,740│-0,068│-0,128│-0,018│0,139│ 0,374│ 0,700

Таблица 9 (т.п. 56, вариант 4)

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III

1 │ 0,523│ 0,644│ 0,117│ 0,429│ 0,679│ 0,193│ 0,397│ 0,675│ 0,224│ 0,361│ 0,666│0,275

2 │ 0,410│ 0,595│ 0,171│ 0,344│ 0,615│ 0,224│ 0,325│ 0,606│ 0,259│ 0,300│ 0,596│0,279

3 │ 0,298│ 0,542│ 0,225│ 0,260│ 0,548│ 0,255│ 0,254│ 0,535│ 0,273│ 0,239│ 0,526│0,284

4 │ 0,198│ 0,472│ 0,277│ 0,183│ 0,470│ 0,284│ 0,187│ 0,458│ 0,285│ 0,182│ 0,450│0,286

5 │ 0,116│ 0,380│ 0,320│ 0,117│ 0,380│ 0,306│ 0,128│ 0,373│ 0,293│ 0,130│ 0,369│0,285

6 │ 0,057│ 0,277│ 0,331│ 0,067│ 0,284│ 0,306│ 0,080│ 0,285│ 0,285│ 0,085│ 0,286│0,273

7 │ 0,015│ 0,182│ 0,303│ 0,028│ 0,193│ 0,279│ 0,040│ 0,200│ 0,260│ 0,046│ 0,205│0,248

8 │-0,009│ 0,102│ 0,242│ 0,000│ 0,114│ 0,230│ 0,008│ 0,123│ 0,219│ 0,014│ 0,130│0,212

9 │-0,025│ 0,037│ 0,173│-0,021│ 0,045│ 0,173│-0,019│ 0,052│ 0,172│-0,015│ 0,059│0,172

10 │-0,034│-0,015│ 0,102│-0,036│-0,015│ 0,114│-0,041│-0,013│ 0,123│-0,041│-0,007│0,130

11 │-0,040│-0,061│ 0,035│-0,050│-0,070│ 0,056│-0,062│-0,074│ 0,074│-0,065│-0,071│0,087

12 │-0,045│-0,102│-0,029│-0,062│-0,122│ 0,000│-0,081│-0,133│ 0,026│-0,088│-0,133│0,045

13 │-0,050│-0,143│-0,091│-0,073│-0,173│-0,055│-0,101│-0,192│-0,023│-0,111│-0,194│0,003

Таблица 10 (т.п. 56, вариант 5)

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III

1 │ 0,580│ 0,448│ 0,241│ 0,596│ 0,416│ 0,229│ 0,492│ 0,425│ 0,361│ 0,446│ 0,433│0,382

2 │ 0,466│ 0,410│ 0,285│ 0,473│ 0,391│ 0,277│ 0,409│ 0,381│ 0,367│ 0,375│ 0,387│0,379

3 │ 0,352│ 0,371│ 0,330│ 0,350│ 0,366│ 0,324│ 0,326│ 0,336│ 0,372│ 0,304│ 0,341│0,375

4 │ 0,247│ 0,320│ 0,369│ 0,239│ 0,326│ 0,364│ 0,248│ 0,288│ 0,374│ 0,236│ 0,292│0,369

5 │ 0,156│ 0,255│ 0,396│ 0,156│ 0,256│ 0,386│ 0,176│ 0,234│ 0,370│ 0,172│ 0,239│0,358

6 │ 0,086│ 0,184│ 0,390│ 0,085│ 0,183│ 0,388│ 0,113│ 0,178│ 0,351│ 0,116│ 0,185│0,336

7 │ 0,033│ 0,119│ 0,348│ 0,026│ 0,114│ 0,363│ 0,060│ 0,124│ 0,316│ 0,065│ 0,132│0,303

8 │-0,003│ 0,064│ 0,278│-0,003│ 0,065│ 0,284│ 0,015│ 0,075│ 0,267│ 0,021│ 0,083│0,260

9 │-0,029│ 0,019│ 0,203│-0,026│ 0,020│ 0,203│-0,023│ 0,030│ 0,213│-0,019│ 0,036│0,213

10 │-0,047│-0,017│ 0,129│-0,043│-0,017│ 0,126│-0,057│-0,011│ 0,158│-0,054│-0,007│0,165

11 │-0,061│-0,049│ 0,057│-0,053│-0,043│ 0,057│-0,088│-0,050│ 0,104│-0,088│-0,049│0,119

12 │-0,072│-0,078│-0,011│-0,061│-0,067│-0,009│-0,118│-0,088│ 0,049│-0,121│-0,089│0,069

13 │-0,083│-0,106│-0,079│-0,069│-0,091│-0,074│-0,147│-0,125│-0,005│-0,153│-0,129│0,021

Таблица 11 (т.п. 56, вариант 1)

───┬───────────────────────────────────┬───────────────────────────────────

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

то-│ p │ p

чек├───────┬──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┬───────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V

───┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼───────

1 │ 0,652│ 0,520│ 0,083│-0,095│-0,161│ 0,590│ 0,543│ 0,142│-0,074│-0,201

2 │ 0,513│ 0,500│ 0,145│-0,133│-0,125│ 0,474│ 0,507│ 0,183│-0,016│-0,149

3 │ 0,374│ 0,475│ 0,208│ 0,030│-0,087│ 0,360│ 0,468│ 0,225│ 0,043│-0,095

4 │ 0,250│ 0,429│ 0,266│ 0,097│-0,042│ 0,254│ 0,415│ 0,263│ 0,104│-0,036

5 │ 0,147│ 0,357│ 0,315│ 0,168│ 0,013│ 0,163│ 0,345│ 0,293│ 0,167│ 0,032

6 │ 0,073│ 0,266│ 0,330│ 0,241│ 0,091│ 0,092│ 0,263│ 0,299│ 0,230│ 0,116

7 │ 0,019│ 0,177│ 0,303│ 0,308│ 0,193│ 0,035│ 0,181│ 0,277│ 0,289│ 0,218

8 │ -0,017│ 0,097│ 0,241│ 0,347│ 0,332│-0,008│ 0,104│ 0,230│ 0,328│ 0,345

9 │ -0,042│ 0,024│ 0,168│ 0,352│ 0,498│-0,044│ 0,032│ 0,175│ 0,345│ 0,491

10 │ -0,062│-0,042│ 0,090│ 0,332│ 0,683│-0,075│-0,036│ 0,116│ 0,345│ 0,649

11 │ -0,081│-0,107│ 0,013│ 0,308│ 0,868│-0,105│-0,103│ 0,056│ 0,343│ 0,808

Окончание табл. 11

N │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V

1 │ 0,549 │ 0,566│0,189 │-0,060│-0,245│ 0,514│ 0,569│0,216 │-0,044│-0,255

2 │ 0,450 │ 0,517│0,214 │-0,005│-0,176│ 0,427│ 0,516│0,231 │ 0,008│-0,181

3 │ 0,351 │ 0,467│0,238 │ 0,051│-0,107│ 0,340│ 0,461│0,245 │ 0,059│-0,105

4 │ 0,259 │ 0,408│0,260 │ 0,107│-0,034│ 0,257│ 0,400│0,258 │ 0,112│-0,027

5 │ 0,177 │ 0,338│0,276 │ 0,165│ 0,045│ 0,182│ 0,332│0,266 │ 0,165│ 0,056

6 │ 0,107 │ 0,260│0,276 │ 0,222│ 0,135│ 0,115│ 0,258│0,262 │ 0,217│ 0,147

7 │ 0,048 │ 0,182│0,257 │ 0,275│ 0,238│ 0,056│ 0,184│0,246 │ 0,266│ 0,248

8 │-0,002 │ 0,107│0,222 │ 0,315│ 0,358│ 0,004│ 0,112│0,217 │ 0,307│ 0,361

9 │-0,047 │ 0,035│0,180 │ 0,342│ 0,490│-0,045│ 0,041│0,183 │ 0,338│ 0,482

10 │-0,088 │-0,034│0,135 │ 0,358│ 0,630│-0,090│-0,027│0,147 │ 0,361│ 0,609

11 │-0,129 │-0,103│0,090 │ 0,371│ 0,771│-0,135│-0,095│0,111 │ 0,382│ 0,737

Таблица 12 (т.п. 56, вариант 2)

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

1 │ 0,660│ 0,526│0,072│ 0,600│ 0,548│0,125│ 0,565│ 0,573│0,165│ 0,531│ 0,575│0,189

2 │ 0,519│ 0,504│0,137│ 0,482│ 0,510│0,171│ 0,462│ 0,522│0,197│ 0,439│ 0,520│0,212

3 │ 0,379│ 0,478│0,202│ 0,365│ 0,470│0,217│ 0,359│ 0,470│0,228│ 0,347│ 0,463│0,234

4 │ 0,252│ 0,431│0,264│ 0,256│ 0,416│0,260│ 0,262│ 0,409│0,257│ 0,259│ 0,401│0,255

5 │ 0,147│ 0,357│0,316│ 0,162│ 0,344│0,296│ 0,174│ 0,337│0,281│ 0,178│ 0,331│0,272

6 │ 0,068│ 0,264│0,336│ 0,086│ 0,260│0,309│ 0,099│ 0,257│0,289│ 0,106│ 0,255│0,278

7 │ 0,010│ 0,171│0,316│ 0,023│ 0,175│0,296│ 0,032│ 0,176│0,281│ 0,040│ 0,179│0,272

8 │-0,032│ 0,086│0,264│-0,027│ 0,095│0,260│-0,026│ 0,098│0,257│-0,020│ 0,104│0,255

9 │-0,066│ 0,008│0,202│-0,070│ 0,019│0,217│-0,079│ 0,023│0,228│-0,076│ 0,031│0,234

10 │-0,095│-0,065│0,137│ 0,117│-0,053│0,171│-0,129│-0,051│0,197│-0,131│-0,040│0,212

11 │-0,123│-0,136│0,072│-0,149│-0,124│0,125│-0,179│-0,124│0,165│-0,184│-0,111│0,189

Таблица 13 (т.п. 56, вариант 3)

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

то-│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V

1 │ 0,527│ 0,653│ 0,121│-0,105│-0,195│ 0,468│ 0,662│ 0,184│-0,078│-0,236

2 │ 0,414│ 0,604│ 0,175│-0,041│-0,151│ 0,376│ 0,602│ 0,218│-0,019│-0,177

3 │ 0,302│ 0,551│ 0,229│ 0,024│-0,106│ 0,285│ 0,540│ 0,251│ 0,041│-0,116

4 │ 0,201│ 0,480│ 0,281│ 0,093│-0,055│ 0,201│ 0,466│ 0,281│ 0,102│-0,051

5 │ 0,118│ 0,387│ 0,324│ 0,166│-0,006│ 0,129│ 0,378│ 0,305│ 0,166│ 0,022

6 │ 0,058│ 0,281│ 0,334│ 0,240│ 0,087│ 0,073│ 0,281│ 0,306│ 0,230│ 0,110

7 │ 0,015│ 0,181│ 0,304│ 0,308│ 0,192│ 0,028│ 0,188│ 0,280│ 0,289│ 0,216

8 │ -0,014│ 0,093│ 0,240│ 0,348│ 0,333│-0,006│ 0,102│ 0,230│ 0,328│ 0,346

9 │ -0,034│ 0,015│ 0,165│ 0,353│ 0,501│-0,035│ 0,023│ 0,172│ 0,346│ 0,494

10 │ -0,050│-0,055│ 0,087│ 0,333│ 0,686│-0,059│-0,051│ 0,110│ 0,346│ 0,654

11 │ -0,065│-0,124│ 0,009│ 0,308│ 0,872│-0,083│-0,124│ 0,049│ 0,343│ 0,815

Окончание табл. 13

N │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V

1 │ 0,431 │ 0,681│ 0,235│-0,062│-0,285│ 0,401│ 0,674│ 0,262│-0,043│-0,293

2 │ 0,353 │ 0,611│ 0,242│-0,007│-0,209│ 0,332│ 0,103│ 0,269│ 0,008│-0,212

3 │ 0,276 │ 0,540│ 0,268│ 0,050│-0,133│ 0,265│ 0,503│ 0,276│ 0,060│-0,130

4 │ 0,203 │ 0,461│ 0,282│ 0,107│-0,053│ 0,200│ 0,452│ 0,281│ 0,112│-0,046

5 │ 0,138 │ 0,374│ 0,291│ 0,165│ 0,032│ 0,141│ 0,368│ 0,282│ 0,165│ 0,043

6 │ 0,084 │ 0,282│ 0,285│ 0,222│ 0,128│ 0,089│ 0,281│ 0,273│ 0,217│ 0,139

7 │ 0,037 │ 0,192│ 0,261│ 0,275│ 0,235│ 0,043│ 0,195│ 0,251│ 0,267│ 0,244

8 │-0,002 │ 0,107│ 0,222│ 0,316│ 0,358│ 0,003│ 0,112│ 0,217│ 0,307│ 0,361

9 │-0,037 │ 0,025│ 0,176│ 0,342│ 0,493│-0,035│ 0,032│ 0,179│ 0,338│ 0,486

10 │-0,070 │-0,053│ 0,128│ 0,358│ 0,637│-0,071│-0,046│ 0,139│ 0,361│ 0,616

11 │-0,101 │-0,130│ 0,079│ 0,372│ 0,780│-0,106│-0,123│ 0,099│ 0,382│ 0,747

Таблица 14 (т.п. 56, вариант 4)

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

1 │ 0,535│ 0,672│0,101│ 0,457│ 0,712│0,160│ 0,455│ 0,700│0,194│ 0,425│ 0,691│0,216

2 │ 0,420│ 0,618│0,160│ 0,366│ 0,641│0,200│ 0,371│ 0,625│0,221│ 0,350│ 0,615│0,236

3 │ 0,306│ 0,561│0,219│ 0,276│ 0,568│0,240│ 0,287│ 0,549│0,249│ 0,276│ 0,538│0,256

4 │ 0,203│ 0,486│0,276│ 0,193│ 0,484│0,278│ 0,208│ 0,465│0,274│ 0,204│ 0,456│0,274

5 │ 0,117│ 0,388│0,325│ 0,120│ 0,385│0,311│ 0,136│ 0,373│0,296│ 0,138│ 0,376│0,289

6 │ 0,052│ 0,276│0,344│ 0,060│ 0,278│0,323│ 0,074│ 0,274│0,304│ 0,078│ 0,274│0,295

7 │ 0,003│ 0,168│0,325│ 0,010│ 0,174│0,311│ 0,018│ 0,177│0,296│ 0,024│ 0,182│0,289

8 │-0,034│ 0,070│0,276│-0,031│ 0,077│0,278│-0,032│ 0,084│0,274│-0,027│ 0,093│0,274

9 │-0,066│-0,020│0,219│-0,069│-0,016│0,240│-0,078│-0,007│0,249│-0,075│ 0,005│0,256

10 │-0,093│-0,105│0,160│-0,104│-0,104│0,200│-0,122│-0,095│0,221│-0,121│-0,080│0,236

11 │-0,120│-0,187│0,101│-0,138│-0,192│0,160│-0,166│-0,182│0,194│-0,168│-0,165│0,216

Таблица 15 (т.п. 56, вариант 5)

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м │ L = 21,6 м

то-│ p │ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III│ Б-I │ Б-II │Б-III

1 │ 0,628│ 0,440│0,193│ 0,551│ 0,467│0,260│ 0,529│ 0,475│0,301│ 0,505│ 0,460│0,322

2 │ 0,505│ 0,407│0,258│ 0,450│ 0,423│0,303│ 0,437│ 0,425│0,330│ 0,421│ 0,411│0,343

3 │ 0,382│ 0,371│0,322│ 0,349│ 0,377│0,346│ 0,345│ 0,374│0,359│ 0,337│ 0,361│0,364

4 │ 0,267│ 0,324│0,382│ 0,253│ 0,324│0,386│ 0,257│ 0,319│0,385│ 0,256│ 0,308│0,382

5 │ 0,166│ 0,262│0,431│ 0,166│ 0,261│0,419│ 0,174│ 0,257│0,406│ 0,178│ 0,251│0,398

6 │ 0,084│ 0,121│0,449│ 0,091│ 0,194│0,430│ 0,100│ 0,193│0,414│ 0,107│ 0,192│0,403

7 │ 0,018│ 0,123│0,431│ 0,026│ 0,128│0,419│ 0,032│ 0,130│0,406│ 0,040│ 0,133│0,398

8 │-0,033│ 0,061│0,382│-0,029│ 0,066│0,386│-0,029│ 0,069│0,385│-0,022│ 0,076│0,382

9 │-0,078│ 0,003│0,322│-0,080│ 0,008│0,346│-0,088│ 0,009│0,359│-0,082│ 0,020│0,364

10 │-0,118│-0,051│0,258│-0,127│-0,049│0,303│-0,144│-0,049│0,330│-0,140│-0,035│0,343

11 │-0,157│-0,104│0,193│-0,173│-0,104│0,260│-0,199│-0,106│0,301│-0,197│-0,090│0,322

Таблица 16 (т.п. 56, вариант 1)

───────┬──────────────────────────────────────────────────────────

N точек│ L = 11,1 м

│ p

├────────┬────────┬───────┬───────┬───────┬───────┬────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │ Б-VII

───────┼────────┼────────┼───────┼───────┼───────┼───────┼────────

1 │ 0,872 │ 0,202 │-0,051 │-0,022 │-0,002 │ 0,001 │ 0,000

2 │ 0,660 │ 0,356 │ 0,007 │-0,018 │-0,004 │ 0,000 │ 0,000

3 │ 0,403 │ 0,527 │ 0,087 │-0,010 │-0,007 │-0,001 │ 0,000

4 │ 0,178 │ 0,589 │ 0,227 │ 0,018 │-0,008 │-0,003 │ 0,000

5 │ 0,052 │ 0,445 │ 0,429 │ 0,085 │-0,005 │-0,006 │ -0,001

6 │ 0,003 │ 0,226 │ 0,539 │ 0,222 │ 0,020 │-0,008 │ -0,003

7 │ -0,011 │ 0,084 │ 0,427 │ 0,426 │ 0,085 │-0,005 │ -0,006

8 │ -0,009 │ 0,018 │ 0,222 │ 0,537 │ 0,223 │ 0,020 │ -0,011

9 │ -0,005 │ -0,006 │ 0,085 │ 0,426 │ 0,426 │ 0,086 │ -0,012

10 │ -0,002 │ -0,008 │ 0,020 │ 0,223 │ 0,538 │ 0,224 │ 0,006

11 │ -0,001 │ -0,006 │-0,005 │ 0,085 │ 0,428 │ 0,431 │ 0,067

12 │ 0,000 │ -0,003 │-0,008 │ 0,020 │ 0,224 │ 0,546 │ 0,221

13 │ 0,000 │ -0,001 │-0,006 │-0,005 │ 0,084 │ 0,436 │ 0,492

14 │ 0,000 │ 0,000 │-0,003 │-0,011 │ 0,006 │ 0,221 │ 0,786

15 │ 0,000 │ 0,001 │ 0,000 │-0,013 │-0,047 │ 0,040 │ 1,019

Продолжение табл. 16

───────┬──────────────────────────────────────────────────────────

N точек│ L = 13,6 м

│ p

├───────┬────────┬───────┬───────┬───────┬────────┬────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │ Б-VII

───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼────────

1 │ 0,801 │ 0,267 │-0,033 │-0,029 │-0,006 │ 0,000 │ 0,001

2 │ 0,613 │ 0,384 │ 0,030 │-0,018 │-0,008 │ -0,001 │ 0,000

3 │ 0,390 │ 0,511 │ 0,112 │-0,002 │-0,009 │ -0,002 │ 0,000

4 │ 0,192 │ 0,547 │ 0,239 │ 0,034 │-0,007 │ -0,004 │ -0,001

5 │ 0,070 │ 0,425 │ 0,405 │ 0,105 │ 0,003 │ -0,007 │ -0,002

6 │ 0,015 │ 0,239 │ 0,490 │ 0,232 │ 0,036 │ -0,006 │ -0,005

7 │-0,006 │ 0,105 │ 0,401 │ 0,400 │ 0,105 │ 0,003 │ -0,009

8 │-0,009 │ 0,034 │ 0,232 │ 0,487 │ 0,232 │ 0,036 │ -0,011

9 │-0,007 │ 0,002 │ 0,105 │ 0,400 │ 0,401 │ 0,106 │ -0,007

10 │-0,004 │ -0,007 │ 0,036 │ 0,232 │ 0,489 │ 0,234 │ 0,021

11 │-0,002 │ -0,007 │ 0,003 │ 0,106 │ 0,403 │ 0,405 │ 0,092

12 │-0,001 │ -0,004 │-0,006 │ 0,036 │ 0,234 │ 0,497 │ 0,244

13 │ 0,000 │ -0,002 │-0,007 │ 0,002 │ 0,104 │ 0,415 │ 0,488

14 │ 0,000 │ -0,001 │-0,005 │-0,011 │ 0,021 │ 0,244 │ 0,751

15 │ 0,000 │ 0,001 │-0,003 │-0,019 │-0,040 │ 0,095 │ 0,966

Окончание табл. 16

───────┬──────────────────────────────────────────────────────────

N точек│ L = 16,3 м

│ p

├───────┬────────┬───────┬───────┬───────┬────────┬────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │ Б-VII

───────┼───────┼────────┼───────┼───────┼───────┼────────┼────────

1 │ 0,722 │ 0,300 │ 0,004 │-0,019 │-0,007 │ -0,001 │ 0,000

2 │ 0,568 │ 0,392 │ 0,056 │-0,008 │-0,006 │ -0,002 │ 0,000

3 │ 0,374 │ 0,497 │ 0,127 │ 0,009 │-0,005 │ -0,002 │ 0,000

4 │ 0,196 │ 0,526 │ 0,238 │ 0,045 │-0,001 │ -0,003 │ -0,001

5 │ 0,085 │ 0,410 │ 0,387 │ 0,113 │ 0,012 │ -0,004 │ -0,002

6 │ 0,028 │ 0,238 │ 0,465 │ 0,228 │ 0,045 │ 0,000 │ -0,004

7 │ 0,003 │ 0,115 │ 0,382 │ 0,381 │ 0,113 │ 0,012 │ -0,006

8 │-0,004 │ 0,045 │ 0,228 │ 0,462 │ 0,228 │ 0,045 │ -0,004

9 │-0,005 │ 0,011 │ 0,113 │ 0,381 │ 0,381 │ 0,113 │ 0,005

10 │-0,003 │ -0,001 │ 0,045 │ 0,228 │ 0,463 │ 0,230 │ 0,038

11 │-0,002 │ -0,004 │ 0,012 │ 0,113 │ 0,382 │ 0,386 │ 0,112

12 │-0,001 │ -0,003 │ 0,000 │ 0,045 │ 0,230 │ 0,474 │ 0,256

13 │ 0,000 │ -0,002 │-0,004 │ 0,011 │ 0,113 │ 0,401 │ 0,481

14 │ 0,000 │ -0,001 │-0,004 │-0,004 │ 0,038 │ 0,256 │ 0,716

15 │ 0,000 │ 0,000 │-0,004 │-0,014 │-0,014 │ 0,137 │ 0,895

Таблица 17 (т.п. 56Д, вариант 2)

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м

то-│ p │ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV

1 │ 0,872│ 0,202│-0,051│-0,022│ 0,801│ 0,267│-0,033│-0,029│ 0,722│ 0,300│ 0,004│-0,019

2 │ 0,660│ 0,356│ 0,007│-0,018│ 0,613│ 0,384│ 0,030│-0,018│ 0,568│ 0,392│ 0,056│-0,008

3 │ 0,403│ 0,527│ 0,087│-0,010│ 0,390│ 0,511│ 0,112│-0,002│ 0,374│ 0,497│ 0,127│ 0,009

4 │ 0,178│ 0,589│ 0,227│ 0,018│ 0,192│ 0,547│ 0,239│ 0,034│ 0,196│ 0,526│ 0,238│ 0,045

5 │ 0,052│ 0,445│ 0,429│ 0,085│ 0,070│ 0,425│ 0,405│ 0,105│ 0,085│ 0,410│ 0,387│ 0,113

6 │ 0,003│ 0,226│ 0,539│ 0,223│ 0,015│ 0,239│ 0,490│ 0,232│ 0,028│ 0,238│ 0,465│ 0,228

7 │-0,011│ 0,084│ 0,427│ 0,426│-0,006│ 0,105│ 0,401│ 0,400│ 0,003│ 0,115│ 0,382│ 0,382

8 │-0,009│ 0,018│ 0,222│ 0,537│-0,009│ 0,034│ 0,232│ 0,487│-0,004│ 0,045│ 0,228│ 0,462

9 │-0,005│-0,006│ 0,085│ 0,426│-0,007│ 0,002│ 0,105│ 0,400│-0,005│ 0,011│ 0,113│ 0,381

10 │-0,002│-0,008│ 0,020│ 0,222│-0,004│-0,007│ 0,035│ 0,232│-0,003│-0,001│ 0,045│ 0,228

11 │-0,001│-0,006│-0,005│ 0,085│-0,002│-0,007│ 0,003│ 0,105│-0,002│-0,004│ 0,012│ 0,113

12 │ 0,000│-0,003│-0,008│ 0,018│ 0,000│-0,005│-0,007│ 0,034│-0,001│-0,004│-0,001│ 0,045

13 │ 0,000│-0,001│-0,007│-0,010│ 0,000│-0,002│-0,009│-0,002│ 0,000│-0,003│-0,005│ 0,009

14 │ 0,000│ 0,000│-0,004│-0,018│ 0,000│-0,001│-0,008│-0,018│ 0,000│-0,002│-0,006│-0,008

15 │ 0,000│ 0,001│-0,002│-0,022│ 0,000│ 0,000│-0,006│-0,029│ 0,000│-0,001│-0,007│-0,019

Таблица 18 (т.п. 56Д, вариант 1)

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м

то-│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI

1 │ 0,872│ 0,202│-0,051│-0,022│-0,002│ 0,001│ 0,801│ 0,267│-0,033│-0,029│-0,006│ 0,001

2 │ 0,660│ 0,356│ 0,007│-0,018│-0,004│ 0,000│ 0,613│ 0,384│ 0,030│-0,018│-0,008│ 0,000

3 │ 0,403│ 0,527│ 0,087│-0,010│-0,007│-0,001│ 0,390│ 0,511│ 0,112│-0,002│-0,009│-0,002

4 │ 0,178│ 0,589│ 0,227│ 0,018│-0,009│-0,003│-0,192│ 0,547│ 0,239│ 0,034│-0,007│-0,005

5 │ 0,052│ 0,445│ 0,429│ 0,085│-0,005│-0,006│ 0,070│ 0,425│ 0,405│ 0,105│ 0,003│-0,009

6 │ 0,003│ 0,226│ 0,539│ 0,223│ 0,020│-0,011│ 0,015│ 0,239│ 0,490│ 0,232│ 0,036│-0,011

7 │-0,011│ 0,084│ 0,427│ 0,427│ 0,086│-0,012│-0,006│ 0,105│ 0,401│ 0,401│ 0,106│-0,007

8 │-0,009│ 0,018│ 0,223│ 0,538│ 0,224│ 0,006│-0,009│ 0,034│ 0,232│ 0,489│ 0,234│ 0,021

9 │-0,005│-0,006│ 0,085│ 0,428│ 0,431│ 0,067│-0,007│ 0,002│ 0,106│ 0,403│ 0,405│ 0,092

10 │-0,002│-0,009│ 0,020│ 0,224│ 0,546│ 0,221│-0,004│-0,007│ 0,036│ 0,234│ 0,497│ 0,244

11 │-0,001│-0,006│-0,005│ 0,084│ 0,437│ 0,492│-0,002│-0,007│ 0,002│ 0,104│ 0,415│ 0,488

12 │ 0,000│-0,003│-0,011│ 0,006│ 0,221│ 0,786│ 0,000│-0,005│-0,011│ 0,021│ 0,244│ 0,751

13 │ 0,001│ 0,000│-0,013│-0,047│ 0,041│ 1,019│ 0,001│-0,003│-0,019│-0,040│ 0,094│ 0,966

Окончание табл. 18

────────┬─────────────────────────────────────────────────────────

N точек │ L = 16,3 м

│ p

├─────────┬────────┬────────┬─────────┬─────────┬─────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI

────────┼─────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────

1 │ 0,723 │ 0,299 │ 0,004 │ -0,019 │ -0,007 │ -0,001

2 │ 0,569 │ 0,392 │ 0,055 │ -0,008 │ -0,006 │ -0,002

3 │ 0,375 │ 0,496 │ 0,127 │ 0,009 │ -0,006 │ -0,003

4 │ 0,197 │ 0,526 │ 0,238 │ 0,045 │ -0,001 │ -0,004

5 │ 0,085 │ 0,410 │ 0,387 │ 0,113 │ 0,012 │ -0,006

6 │ 0,028 │ 0,238 │ 0,465 │ 0,228 │ 0,045 │ -0,005

7 │ 0,003 │ 0,115 │ 0,382 │ 0,381 │ 0,113 │ 0,005

8 │ -0,004 │ 0,045 │ 0,228 │ 0,463 │ 0,230 │ 0,038

9 │ -0,005 │ 0,011 │ 0,113 │ 0,382 │ 0,386 │ 0,112

10 │ -0,003 │ -0,001 │ 0,045 │ 0,230 │ 0,474 │ 0,256

11 │ -0,002 │ -0,004 │ 0,011 │ 0,113 │ 0,401 │ 0,481

12 │ -0,001 │ -0,004 │ -0,005 │ 0,038 │ 0,256 │ 0,716

13 │ 0,000 │ -0,004 │ -0,014 │ -0,014 │ 0,137 │ 0,895

Таблица 19 (т.п. 56Д, вариант 2)

────────┬──────────────────────┬─────────────────────┬─────────────────────

N точек │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м

│ p │ p │ p

├──────┬───────┬───────┼──────┬──────┬───────┼──────┬──────┬───────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-I │ Б-II │ Б-III

────────┼──────┼───────┼───────┼──────┼──────┼───────┼──────┼──────┼───────

1 │ 0,872│ 0,202│-0,057 │ 0,966│ 0,095│-0,040 │ 0,722│ 0,300│ 0,004

2 │ 0,660│ 0,356│ 0,007 │ 0,751│ 0,244│ 0,021 │ 0,568│ 0,392│ 0,056

3 │ 0,403│ 0,527│ 0,087 │ 0,488│ 0,415│ 0,104 │ 0,374│ 0,497│ 0,127

4 │ 0,178│ 0,589│ 0,227 │ 0,244│ 0,497│ 0,234 │ 0,196│ 0,526│ 0,238

5 │ 0,052│ 0,445│ 0,429 │ 0,092│ 0,405│ 0,403 │ 0,085│ 0,410│ 0,387

6 │ 0,003│ 0,227│ 0,539 │ 0,021│ 0,234│ 0,489 │ 0,028│ 0,238│ 0,465

7 │-0,011│ 0,084│ 0,427 │-0,007│ 0,106│ 0,401 │ 0,003│ 0,115│ 0,382

8 │-0,009│ 0,018│ 0,223 │-0,011│ 0,036│ 0,232 │-0,004│ 0,045│ 0,228

9 │-0,005│ -0,006│ 0,085 │-0,009│ 0,003│ 0,106 │-0,005│ 0,011│ 0,113

10 │-0,002│ -0,009│ 0,018 │-0,005│-0,006│ 0,036 │-0,003│-0,002│ 0,045

11 │ 0,000│ -0,007│-0,010 │-0,002│-0,007│ 0,002 │-0,002│-0,006│ 0,009

12 │ 0,000│ -0,004│-0,018 │ 0,000│-0,005│-0,011 │-0,001│-0,007│-0,008

13 │ 0,001│ -0,002│-0,022 │ 0,001│-0,003│-0,019 │ 0,000│-0,007│-0,019

Таблица 20 (т.п. 56Д, вариант 1)

───┬──────────────────────────────────┬──────────────────────────────────┬──────────────────────────────────

N │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м

то-│ p │ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬──────┬──────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────

1 │ 0,872│ 0,202│-0,051│-0,023│-0,001│ 0,801│ 0,267│-0,033│-0,029│-0,005│ 0,722│ 0,300│ 0,004│-0,019│-0,007

2 │ 0,660│ 0,356│ 0,006│-0,018│-0,004│ 0,613│ 0,384│ 0,030│-0,019│-0,008│ 0,568│ 0,392│ 0,056│-0,008│-0,008

3 │ 0,403│ 0,527│ 0,087│-0,010│-0,007│ 0,390│ 0,511│ 0,112│-0,003│-0,011│ 0,374│ 0,497│ 0,127│ 0,009│-0,008

4 │ 0,178│ 0,589│ 0,227│ 0,018│-0,011│ 0,192│ 0,547│ 0,239│ 0,034│-0,012│ 0,196│ 0,526│ 0,238│ 0,044│-0,006

5 │ 0,052│ 0,445│ 0,430│ 0,085│-0,012│ 0,070│ 0,425│ 0,406│ 0,106│-0,007│ 0,085│ 0,410│ 0,387│ 0,113│ 0,005

6 │ 0,003│ 0,227│ 0,540│ 0,224│ 0,006│ 0,015│ 0,239│ 0,491│ 0,234│ 0,021│ 0,028│ 0,238│ 0,466│ 0,230│ 0,038

7 │-0,011│ 0,084│ 0,429│ 0,431│ 0,067│-0,006│ 0,105│ 0,404│ 0,406│ 0,092│ 0,003│ 0,115│ 0,383│ 0,386│ 0,112

8 │-0,009│ 0,018│ 0,224│ 0,546│ 0,221│-0,009│ 0,034│ 0,234│ 0,498│ 0,244│-0,004│ 0,044│ 0,230│ 0,474│ 0,256

9 │-0,005│-0,007│ 0,084│ 0,436│ 0,492│-0,007│ 0,000│ 0,104│ 0,415│ 0,488│-0,005│ 0,010│ 0,113│ 0,401│ 0,481

10 │-0,002│-0,011│ 0,006│ 0,221│ 0,786│-0,004│-0,012│ 0,021│ 0,244│ 0,751│-0,004│-0,006│ 0,038│ 0,256│ 0,716

11 │ 0,001│-0,013│-0,047│ 0,040│ 1,019│-0,001│-0,019│-0,040│ 0,094│ 0,966│-0,003│-0,015│-0,014│ 0,137│ 0,895

Таблица 21 (т.п. 56Д, вариант 2)

────────┬─────────────────────┬────────────────────┬───────────────────────

N точек │ L = 11,1 м │ L = 13,6 м │ L = 16,3 м

│ p │ p │ p

├──────┬───────┬──────┼──────┬──────┬──────┼───────┬───────┬───────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-I │ Б-II │Б-III

────────┼──────┼───────┼──────┼──────┼──────┼──────┼───────┼───────┼───────

1 │ 0,872│ 0,202│-0,051│ 0,801│ 0,267│-0,033│ 0,722 │ 0,300 │ 0,004

2 │ 0,660│ 0,356│ 0,006│ 0,613│ 0,384│ 0,029│ 0,568 │ 0,392 │ 0,055

3 │ 0,403│ 0,527│ 0,087│ 0,390│ 0,511│ 0,112│ 0,374 │ 0,497 │ 0,127

4 │ 0,178│ 0,589│ 0,227│ 0,192│ 0,547│ 0,239│ 0,196 │ 0,526 │ 0,238

5 │ 0,052│ 0,445│ 0,430│ 0,070│ 0,426│ 0,406│ 0,085 │ 0,410 │ 0,388

6 │ 0,003│ 0,227│ 0,540│ 0,015│ 0,239│ 0,492│ 0,028 │ 0,238 │ 0,468

7 │-0,011│ 0,083│ 0,430│-0,007│ 0,105│ 0,406│ 0,003 │ 0,115 │ 0,388

8 │-0,010│ 0,016│ 0,227│-0,010│ 0,031│ 0,239│-0,005 │ 0,044 │ 0,238

9 │-0,006│ -0,011│ 0,087│-0,009│-0,005│ 0,112│-0,006 │ 0,008 │ 0,127

10 │-0,003│ -0,019│ 0,006│-0,006│-0,020│ 0,029│-0,006 │-0,010 │ 0,055

11 │-0,001│ -0,023│-0,051│-0,004│-0,030│-0,033│-0,005 │-0,021 │ 0,004

Таблица 22 (т.п. 710/5, вариант 1)

N │ L = 11,4 м │ L = 14,4 м

то-│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII │ Б-I │ Б-II │Б-III │Б-IV │ Б-V │ Б-VI │Б-VII

1 │ 0,941│ 0,154│-0,073│-0,023│ 0,000│ 0,001│ 0,000│ 0,811│ 0,274│-0,041│-0,036│-0,009│ 0,000│ 0,001

2 │ 0,694│ 0,339│-0,009│-0,020│-0,003│ 0,000│ 0,000│ 0,611│ 0,389│ 0,031│-0,021│-0,010│-0,002│ 0,001

3 │ 0,408│ 0,538│ 0,076│-0,015│-0,007│-0,001│ 0,000│ 0,387│ 0,508│ 0,120│-0,001│-0,010│-0,003│ 0,000

4 │ 0,169│ 0,608│ 0,225│ 0,011│-0,010│-0,003│ 0,000│ 0,194│ 0,536│ 0,245│ 0,039│-0,007│-0,006│-0,001

5 │ 0,040│ 0,457│ 0,442│ 0,077│-0,009│-0,006│ 0,000│ 0,072│ 0,421│ 0,399│ 0,112│ 0,005│-0,008│-0,003

6 │-0,005│ 0,225│ 0,558│ 0,221│ 0,013│-0,010│-0,002│ 0,016│ 0,245│ 0,474│ 0,236│ 0,041│-0,006│-0,006

7 │-0,014│ 0,075│ 0,439│ 0,439│ 0,077│-0,009│-0,006│-0,007│ 0,113│ 0,394│ 0,393│ 0,112│ 0,006│-0,010

8 │-0,010│ 0,011│ 0,221│ 0,556│ 0,221│ 0,013│-0,012│-0,011│ 0,039│ 0,236│ 0,471│ 0,236│ 0,041│-0,012

9 │-0,005│-0,010│ 0,077│ 0,438│ 0,439│ 0,078│-0,016│-0,008│ 0,004│ 0,112│ 0,393│ 0,394│ 0,113│-0,007

10 │-0,002│-0,010│ 0,013│ 0,221│ 0,557│ 0,224│-0,003│-0,005│-0,007│ 0,041│ 0,236│ 0,473│ 0,238│ 0,024

11 │ 0,000│-0,006│-0,009│ 0,077│ 0,441│ 0,444│ 0,054│-0,002│-0,008│ 0,006│ 0,113│ 0,396│ 0,399│ 0,098

12 │ 0,000│-0,003│-0,010│ 0,013│ 0,224│ 0,565│ 0,210│-0,001│-0,006│-0,006│ 0,041│ 0,238│ 0,482│ 0,251

13 │ 0,000│-0,001│-0,006│-0,010│ 0,076│ 0,448│ 0,492│ 0,000│-0,003│-0,008│ 0,004│ 0,110│ 0,409│ 0,487

14 │ 0,000│ 0,000│-0,002│-0,012│-0,003│ 0,210│ 0,806│ 0,000│-0,001│-0,006│-0,012│ 0,024│ 0,251│ 0,745

15 │ 0,000│ 0,001│ 0,001│-0,011│-0,057│ 0,005│ 1,062│ 0,000│ 0,001│-0,004│-0,023│-0,043│ 0,107│ 0,962

Таблица 23 (т.п. 710/5, вариант 2)

N точек│ L = 11,4 м │ L = 14,4 м

│ p │ p

├───────┬────────┬───────┬────────┼────────┬───────┬───────┬────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV │ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-IV

───────┼───────┼────────┼───────┼────────┼────────┼───────┼───────┼────────

1 │ 0,941 │ 0,154 │-0,073 │ -0,023 │ 0,811 │ 0,274 │-0,041 │ -0,036

2 │ 0,694 │ 0,339 │-0,009 │ -0,020 │ 0,611 │ 0,389 │ 0,031 │ -0,021

3 │ 0,408 │ 0,538 │ 0,076 │ -0,015 │ 0,387 │ 0,508 │ 0,120 │ -0,001

4 │ 0,169 │ 0,608 │ 0,225 │ 0,011 │ 0,194 │ 0,536 │ 0,245 │ 0,039

5 │ 0,040 │ 0,457 │ 0,442 │ 0,077 │ 0,072 │ 0,421 │ 0,399 │ 0,112

6 │-0,005 │ 0,225 │ 0,558 │ 0,221 │ 0,016 │ 0,245 │ 0,474 │ 0,236

7 │-0,014 │ 0,075 │ 0,439 │ 0,439 │ -0,007 │ 0,113 │ 0,394 │ 0,393

8 │-0,010 │ 0,011 │ 0,221 │ 0,556 │ -0,011 │ 0,039 │ 0,236 │ 0,471

9 │-0,005 │ -0,010 │ 0,077 │ 0,439 │ -0,008 │ 0,004 │ 0,112 │ 0,393

10 │-0,002 │ -0,010 │ 0,013 │ 0,221 │ -0,005 │-0,007 │ 0,041 │ 0,236

11 │ 0,000 │ -0,006 │-0,010 │ 0,077 │ -0,002 │-0,008 │ 0,005 │ 0,112

12 │ 0,000 │ -0,003 │-0,009 │ 0,011 │ -0,001 │-0,006 │-0,007 │ 0,039

13 │ 0,000 │ -0,001 │-0,007 │ -0,015 │ 0,000 │-0,003 │-0,010 │ -0,001

14 │ 0,000 │ 0,000 │-0,003 │ -0,020 │ 0,000 │-0,001 │ 0,000 │ -0,021

15 │ 0,000 │ 0,001 │ 0,000 │ -0,023 │ 0,001 │-0,010 │-0,009 │ -0,036

Таблица 24 (т.п. 710/5, вариант 1)

N │ L = 11,4 м │ L = 14,4 м

то-│ p │ p

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-VI

1 │ 0,941│ 0,154│-0,073│-0,023│ 0,000│ 0,001│ 0,811│ 0,274│-0,041│-0,036│-0,009│ 0,001

2 │ 0,694│ 0,339│-0,009│-0,020│-0,003│ 0,001│ 0,611│ 0,389│ 0,031│-0,021│-0,010│-0,001

3 │ 0,408│ 0,538│ 0,076│-0,015│-0,007│ 0,000│ 0,387│ 0,508│ 0,120│-0,001│-0,010│-0,003

4 │ 0,169│ 0,608│ 0,225│ 0,011│-0,010│-0,002│ 0,194│ 0,536│ 0,245│ 0,039│-0,007│-0,006

5 │ 0,040│ 0,457│ 0,442│ 0,077│-0,009│-0,006│ 0,072│ 0,421│ 0,399│ 0,112│ 0,005│-0,011

6 │-0,005│ 0,225│ 0,558│ 0,221│ 0,013│-0,012│ 0,016│ 0,245│ 0,475│ 0,237│ 0,041│-0,013

7 │-0,014│ 0,075│ 0,439│ 0,439│ 0,078│-0,016│-0,007│ 0,113│ 0,394│ 0,394│ 0,113│-0,007

8 │-0,010│ 0,011│ 0,221│ 0,557│ 0,224│-0,003│-0,011│ 0,039│ 0,237│ 0,473│ 0,238│ 0,024

9 │-0,005│-0,010│ 0,077│ 0,441│ 0,444│ 0,054│-0,008│ 0,004│ 0,113│ 0,396│ 0,399│ 0,098

10 │-0,002│-0,010│ 0,013│ 0,224│ 0,565│ 0,210│-0,005│-0,007│ 0,041│ 0,238│ 0,482│ 0,251

11 │ 0,000│-0,006│-0,010│ 0,076│ 0,448│ 0,492│-0,002│-0,009│ 0,004│ 0,110│ 0,409│ 0,487

12 │ 0,000│-0,002│-0,012│-0,003│ 0,210│ 0,806│ 0,000│-0,006│-0,013│ 0,224│ 0,251│ 0,745

13 │ 0,001│ 0,001│-0,011│-0,057│ 0,005│ 1,062│ 0,001│-0,004│-0,023│-0,043│ 0,107│ 0,962

Таблица 25 (т.п. 710/5, вариант 2)

────────┬───────────────────────────┬─────────────────────────────

N точек │ L = 11,4 м │ L = 14,4 м

│ p │ p

├─────────┬────────┬────────┼─────────┬─────────┬─────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-I │ Б-II │ Б-III

────────┼─────────┼────────┼────────┼─────────┼─────────┼─────────

1 │ 0,941 │ 0,154 │ -0,073 │ 0,811 │ 0,274 │ -0,041

2 │ 0,694 │ 0,339 │ -0,009 │ 0,611 │ 0,389 │ 0,031

3 │ 0,408 │ 0,538 │ 0,076 │ 0,387 │ 0,508 │ 0,120

4 │ 0,169 │ 0,608 │ 0,225 │ 0,194 │ 0,536 │ 0,245

5 │ 0,040 │ 0,457 │ 0,442 │ 0,072 │ 0,421 │ 0,400

6 │ -0,005 │ 0,225 │ 0,558 │ 0,016 │ 0,245 │ 0,475

7 │ -0,014 │ 0,075 │ 0,439 │ -0,007 │ 0,113 │ 0,395

8 │ -0,010 │ 0,011 │ 0,222 │ -0,011 │ 0,039 │ 0,237

9 │ -0,005 │ -0,010 │ 0,077 │ -0,009 │ 0,003 │ 0,112

10 │ -0,002 │ -0,011 │ 0,011 │ -0,005 │ -0,008 │ 0,039

11 │ 0,000 │ -0,007 │ -0,015 │ -0,002 │ -0,011 │ -0,001

12 │ 0,001 │ -0,003 │ -0,020 │ 0,000 │ -0,010 │ -0,021

13 │ 0,001 │ 0,000 │ -0,023 │ 0,001 │ -0,009 │ -0,036

Таблица 26 (т.п. 710/5, вариант 1)

───┬──────────────────────────────────┬────────────────────────────────────

N │ L = 11,4 м │ L = 14,4 м

то-│ p │ p

чек├──────┬──────┬──────┬──────┬──────┼──────┬──────┬──────┬───────┬───────

│ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V │ Б-I │ Б-II │Б-III │ Б-IV │ Б-V

───┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼──────┼───────┼───────

1 │ 0,941│ 0,154│-0,073│-0,023│ 0,001│ 0,811│ 0,274│-0,041│-0,037 │-0,007

2 │ 0,694│ 0,339│-0,010│-0,021│-0,002│ 0,611│ 0,389│ 0,031│-0,022 │-0,010

3 │ 0,408│ 0,538│ 0,076│-0,015│-0,007│ 0,387│ 0,508│ 0,120│-0,001 │-0,013

4 │ 0,169│ 0,608│ 0,225│ 0,011│-0,013│ 0,194│ 0,536│ 0,245│ 0,039 │-0,014

5 │ 0,040│ 0,457│ 0,442│ 0,077│-0,017│ 0,072│ 0,422│ 0,401│ 0,113 │-0,008

6 │-0,005│ 0,225│ 0,559│ 0,224│-0,003│ 0,016│ 0,245│ 0,477│ 0,239 │ 0,024

7 │-0,015│ 0,075│ 0,441│ 0,444│ 0,054│-0,007│ 0,113│ 0,397│ 0,399 │ 0,098

8 │-0,010│ 0,011│ 0,224│ 0,565│ 0,210│-0,011│ 0,039│ 0,239│ 0,482 │ 0,251

9 │-0,005│-0,011│ 0,076│ 0,448│ 0,492│-0,009│ 0,001│ 0,110│ 0,410 │ 0,487

10 │-0,001│-0,013│-0,003│ 0,210│ 0,806│-0,005│-0,014│ 0,024│ 0,251 │ 0,745

11 │ 0,002│-0,011│-0,057│ 0,005│ 1,062│-0,002│-0,024│-0,043│ 0,107 │ 0,962

Таблица 27 (т.п. 710/5, вариант 2)

─────────┬────────────────────────────┬───────────────────────────

N точек │ L = 11,4 м │ L = 14,4 м

│ p │ p

├─────────┬────────┬─────────┼─────────┬────────┬────────

│ Б-I │ Б-II │ Б-III │ Б-I │ Б-II │ Б-III

─────────┼─────────┼────────┼─────────┼─────────┼────────┼────────

1 │ 0,941 │ 0,154 │ -0,073 │ 0,811 │ 0,274 │ -0,041

2 │ 0,694 │ 0,339 │ -0,010 │ 0,611 │ 0,390 │ 0,031

3 │ 0,408 │ 0,538 │ 0,076 │ 0,387 │ 0,508 │ 0,120

4 │ 0,169 │ 0,608 │ 0,225 │ 0,194 │ 0,536 │ 0,245

5 │ 0,040 │ 0,457 │ 0,443 │ 0,072 │ 0,422 │ 0,401

6 │ -0,005 │ 0,225 │ 0,559 │ 0,015 │ 0,245 │ 0,478

7 │ -0,015 │ 0,075 │ 0,443 │ 0,008 │ 0,112 │ 0,401

8 │ -0,011 │ 0,009 │ 0,225 │ -0,012 │ 0,036 │ 0,245

9 │ -0,006 │ -0,016 │ 0,076 │ -0,011 │ -0,004 │ 0,120

10 │ -0,002 │ -0,021 │ -0,010 │ -0,008 │ -0,024 │ 0,031

11 │ 0,001 │ -0,023 │ -0,073 │ -0,005 │ -0,038 │ -0,041

Приложение 7

ДОПУСКАЕМЫЕ ЗНАЧЕНИЯ ИЗГИБАЮЩИХ МОМЕНТОВ В БАЛКАХ,

ПЛИТЕ И ДИАФРАГМАХ (ПО СНИП 2.05.03-84 )

В ТИПОВЫХ ПРОЛЕТНЫХ СТРОЕНИЯХ

────────┬────────┬───────────┬─────────────────────────────────┬────────────

Типовой │Времен- │ Полная │ Изгибающие моменты, которые │Изгибающий

проект │ная │ длина │ может выдержать балка, тсм <*> │момент, ко-

│нагрузка│(расчетный ├──────────┬───────────┬──────────┤торый может

│ │пролет, м) │предельный│ от │ от │выдержать

│ │ │ M │постоянной │временной │диафрагма

│ │ │ │ нагрузки │ нагрузки │или плита,

│ │ │ │ M │ M │тсм <**>

│ │ │ │ пост │ вр │

────────┼────────┼───────────┼──────────┼───────────┼──────────┼────────────

1 │ 2 │ 3 │ 4 │ 5 │ 6 │ 7

Вып. 56 │ Н-13, │ 8,66 │ 52,83 │ 15,16 │ 37,67 │ -5,98

│ НГ-60 │ (8,40) │ ----- │ ----- │ ----- │ +18,42

│ │ │ 52,83 │ 11,57 │ 41,26 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 11,36 │ 81,28 │ 27,3 │ 53,98 │ -6,63

│ │ (11,10) │ ----- │ ---- │ ----- │ +20,46

│ │ │ 81,28 │ 20,4 │ 60,88 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 14,06 │ 100,17 │ 42,11 │ 58,06 │ -6,85

│ │ (13,7) │ ------ │ ----- │ ----- │ +21,14

│ │ │ 100,17 │ 32,7 │ 67,47 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 16,76 │ 148,66 │ 61,89 │ 86,77 │ -8,48

│ │ (16,30) │ ------ │ ----- │ ----- │ +16,07

│ │ │ 148,66 │ 49,17 │ 99,49 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 22,16 │ 218,78 │ 113,51 │ 105,27 │ -8,48

│ │ (21,50) │ ------ │ ------ │ ------ │ +16,87

│ │ │ 218,78 │ 87,57 │ 131,21 │

├────────┼───────────┼──────────┼───────────┼──────────┼────────────

│ Н-18, │ 8,66 │ 59,01 │ 14,2 │ 44,81 │ -6,04

│ НК-80 │ (8,40) │ ----- │ ----- │ ----- │ +18,47

│ │ │ 59,01 │ 11,57 │ 47,44 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 11,36 │ 95,16 │ 25,5 │ 69,66 │ -6,69

│ │ (11,10) │ ----- │ ---- │ ----- │ +20,51

│ │ │ 95,16 │ 20,4 │ 74,76 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 14,06 │ 134,4 │ 39,25 │ 95,15 │ -6,9

│ │ (13,70) │ ------ │ ----- │ ----- │ +21,19

│ │ │ 134,4 │ 32,7 │ 101,7 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 16,76 │ 171,18 │ 57,75 │ 113,43 │ -8,53

│ │ (16,30) │ ------ │ ----- │ ------ │ +16,09

│ │ │ 171,18 │ 49,17 │ 122,01 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 22,16 │ 245,13 │ 106,09 │ 139,04 │ -8,53

│ │ (21,50) │ ------ │ ------ │ ------ │ +16,89

│ │ │ 245,13 │ 87,57 │ 157,56 │

Вып. 56,│ Н-13, │ 8,66 │ 64,7 │ 19,21 │ 45,49 │ -2,39

дополне-│ НГ-60 │ (8,40) │ ---- │ ----- │ ----- │ +3,31

ние │ │ │ 64,7 │ 13,9 │ 50,8 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 11,36 │ 101,36 │ 34,275 │ 67,085 │ -2,39

│ │ (11,10) │ ------ │ ------ │ ------ │ +3,31

│ │ │ 101,36 │ 25,15 │ 76,21 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 14,06 │ 130,92 │ 52,6 │ 78,32 │ -2,39

│ │ (13,70) │ ------ │ ----- │ ----- │ +3,31

│ │ │ 130,92 │ 38,76 │ 92,16 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 16,76 │ 182,57 │ 77,15 │ 105,42 │ -2,39

│ │ (16,30) │ ------ │ ----- │ ------ │ +3,31

│ │ │ 182,57 │ 57,26 │ 125,31 │

│ Н-18, │ 8,66 │ 76,62 │ 18,35 │ 58,27 │ -2,42

│ НК-80 │ (8,40) │ ----- │ ----- │ ----- │ +3,37

│ │ │ 76,62 │ 13,9 │ 62,72 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 11,36 │ 114,6 │ 32,79 │ 81,81 │ -2,42

│ │ (11,10) │ ----- │ ----- │ ----- │ +3,37

│ │ │ 114,6 │ 25,15 │ 89,45 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 14,06 │ 166,1 │ 50,3 │ 115,8 │ -2,42

│ │ (13,70) │ ----- │ ----- │ ------ │ +3,37

│ │ │ 166,1 │ 38,76 │ 127,34 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 16,76 │ 215,6 │ 72,965 │ 142,64 │ -2,42

│ │ (16,30) │ ----- │ ------ │ ------ │ +3,37

│ │ │ 215,6 │ 57,26 │ 158,34 │

Вып. │ Н-30, │ 11,36 │ 100,14 │ 34,89 │ 65,25 │ -11,885

122-62 │ НК-80 │ (11,10) │ ------ │ ----- │ ----- │ +23,61

│ │ │ 100,14 │ 29,3 │ 70,84 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 14,06 │ 118,47 │ 55,6 │ 62,87 │ -11,885

│ │ (13,60) │ ------ │ ----- │ ----- │ +23,61

│ │ │ 118,47 │ 44,62 │ 73,85 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 16,76 │ 169,03 │ 77,26 │ 91,77 │ -14,96

│ │ (16,30) │ ------ │ ----- │ ------ │ +29,77

│ │ │ 169,03 │ 66,5 │ 102,53 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 22,16 │ 284,63 │ 140,6 │ 144,03 │ -17,01

│ │ (21,50) │ ------ │ ------ │ ------ │ +33,88

│ │ │ 258,54 │ 121,46 │ 137,08 │

Вып. │ Н-30, │ 11,36 │ 102,95 │ 34,65 │ 68,69 │ -11,885

122-63 │ НК-80 │ (11,10) │ ------ │ ----- │ ----- │ +23,61

│ │ │ 102,95 │ 29,45 │ 73,89 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 14,06 │ 120,6 │ 54,84 │ 66,96 │ -11,885

│ │ (13,60) │ ------ │ ----- │ ----- │ +23,61

│ │ │ 120,6 │ 44,86 │ 76,94 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 16,76 │ 172,74 │ 76,58 │ 99,61 │ -14,96

│ │ (16,30) │ ------ │ ----- │ ----- │ +29,77

│ │ │ 150,41 │ 61,51 │ 89,46 │

│ │ │ │ │ │

│ │ 22,16 │ 294,5 │ 142,26 │ 154,43 │ -17,01

│ │ (21,50) │ ------ │ ------ │ ------ │ +33,88

│ │ │ 291,31 │ 115,4 │ 150,38 │

--------------------------------

<*> В числителе - усилие в крайней балке; в знаменателе - усилие в средней балке.

<**> Знак "-" соответствует усилию в верхней арматуре, а плюс "+" - в нижней арматуре.