"ГОСТ Р 59115.14-2021. Национальный стандарт Российской Федерации. Обоснование прочности оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. Расчет на сопротивление хрупкому разрушению корпуса водо-водяного энергетического реактора" (утв. и введен в действие Приказом Росстандарта от 20.10.2021 N 1177-ст)

Главная // Актуальные документы // ГОСТ Р (Государственный стандарт)

СПРАВКА

Источник публикации

М.: ФГБУ "РСТ", 2021

Примечание к документу

Документ введен в действие с 01.01.2022.

Название документа

"ГОСТ Р 59115.14-2021. Национальный стандарт Российской Федерации. Обоснование прочности оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. Расчет на сопротивление хрупкому разрушению корпуса водо-водяного энергетического реактора"

(утв. и введен в действие Приказом Росстандарта от 20.10.2021 N 1177-ст)

Содержание

ГОСТ Р 59115.14-2021. Национальный стандарт Российской Федерации. Обоснование прочности оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. Расчет на сопротивление хрупкому разрушению корпуса водо-водяного энергетического реактора

3 Термины и определения

4 Сокращения и обозначения

5 Общие положения

6 Требования к исходным данным

7 Условия прочности

8 Расчетный дефект

9 Расчетные характеристики

Приложение А. Скорость роста усталостных трещин при циклическом нагружении

Приложение Б. Вязкость разрушения основного металла и металла шва корпуса реактора ВВЭР-440 (В-230, В-179)

Приложение В. Вязкость разрушения основного металла и металла шва корпуса реактора ВВЭР-440 (В-213)

Приложение Г. Вязкость разрушения основного металла и металла шва корпуса реактора ВВЭР-1000

Приложение Д. Вязкость разрушения основного металла и металла шва корпуса реактора ВВЭР-1200 и ВВЭР-ТОИ

Приложение Е. Определение параметров температурной зависимости вязкости разрушения по результатам испытаний образцов свидетелей

Приложение Ж. Вязкость разрушения основного металла и металла шва корпуса реактора проектируемых реакторных установок ВВЭР

Приложение И. Расчет коэффициентов, учитывающих влияние коротких трещин и двухосного нагружения на вязкость разрушения

Приложение К. Вязкость разрушения основного металла и металла шва на верхнем шельфе

Приложение Л. Вязкость разрушения антикоррозионного покрытия (металла наплавки)

Приложение М. Расчет коэффициентов интенсивности напряжений

Приложение Н. Механические и теплофизические свойства материалов

Приложение П. Определение размера контура интегрирования

Приложение Р. Остаточные напряжения

Приложение С. Коэффициенты запаса

Приложение Т. Оценка вязкого подроста трещины в металле наплавки за период протекания переходного режима

Приложение У. Критическая температура хрупкости материалов в исходном состоянии

Библиография

Утвержден и введен в действие

Приказом Федерального агентства

по техническому регулированию

и метрологии

от 20 октября 2021 г. N 1177-ст

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

ОБОСНОВАНИЕ ПРОЧНОСТИ ОБОРУДОВАНИЯ И ТРУБОПРОВОДОВ

АТОМНЫХ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ УСТАНОВОК

РАСЧЕТ НА СОПРОТИВЛЕНИЕ ХРУПКОМУ РАЗРУШЕНИЮ КОРПУСА

ВОДО-ВОДЯНОГО ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО РЕАКТОРА

Rules for strength assessment of equipment and pipelines

of nuclear power installations. Strength assessment

of pressure water reactor vessel

ГОСТ Р 59115.14-2021

ОКС 27.120.20

Дата введения

1 января 2022 года

Предисловие

1 РАЗРАБОТАН Федеральным государственным унитарным предприятием "Центральный научно-исследовательский институт конструкционных материалов "Прометей" им. И.В. Горынина Национального исследовательского центра "Курчатовский институт" (НИЦ "Курчатовский институт" - ЦНИИ КМ "Прометей")

2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 322 "Атомная техника"

3 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии от 20 октября 2021 г. N 1177-ст

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

5 Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии не несет ответственности за патентную чистоту настоящего стандарта. Патентообладатель может заявить о своих правах и направить в Федеральное агентство по техническому регулированию и метрологии аргументированное предложение о внесении в настоящий стандарт поправки для указания информации о наличии в нем объектов патентного права и патентообладателе

Правила применения настоящего стандарта установлены в статье 26 Федерального закона от 29 июня 2015 г. N 162 ФЗ "О стандартизации в Российской Федерации". Информация об изменениях к настоящему стандарту публикуется в ежегодном (по состоянию на 1 января текущего года) информационном указателе "Национальные стандарты", а официальный текст изменений и поправок - в ежемесячном информационном указателе "Национальные стандарты". В случае пересмотра (замены) или отмены настоящего стандарта соответствующее уведомление будет опубликовано в ближайшем выпуске ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты". Соответствующая информация, уведомление и тексты размещаются также в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет (www.rst.gov.ru)

Введение

Настоящий стандарт взаимосвязан с другими стандартами, входящими в комплекс стандартов, регламентирующих обоснование прочности оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок.

1 Область применения

Настоящий стандарт устанавливает требования к проведению расчета на сопротивление хрупкому разрушению корпусов водо-водяных энергетических реакторов, изготовленных из сталей ферритного класса для проектируемых и строящихся атомных энергетических установок, а также корпусов водо-водяных энергетических реакторов, находящихся в эксплуатации (ВВЭР-440, ВВЭР-1000, ВВЭР-1200 и ВВЭР-ТОИ), в том числе прошедших отжиг.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие стандарты:

ГОСТ Р 50.05.12-2018 Система оценки соответствия в области использования атомной энергии. Оценка соответствия в форме контроля. Контроль радиационного охрупчивания корпуса реактора атомной станции

ГОСТ Р 59115.1 Обоснование прочности оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. Термины и определения

ГОСТ Р 59115.6 Обоснование прочности оборудования и трубопроводов атомных энергетических установок. Методы определения характеристик трещиностойкости конструкционных материалов

Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ Р 59115.1, а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 отжиг металла: Термическая обработка металла, заключающаяся в нагреве металла до температуры T_отж с целью полного или частичного восстановления его свойств.

3.2 облучаемая область: Зона корпуса ректора, для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов превышает значение 10²² 1/м².

3.3 облучаемая область, прошедшая отжиг: Облучаемая область корпуса реактора, которая в процессе отжига подвергалась нагреву в интервале температур (T_отж - 15) °C <= T^* <= (T_отж + 15) °C, где T_отж - температура отжига, зависящая от материала корпуса реактора.

3.4 облучаемая область, не прошедшая отжиг: Облучаемая область корпуса реактора, которая в процессе отжига подвергалась нагреву до температуры T^* < T_отж.

3.5 необлучаемая область: Зона корпуса реактора, для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов не превышает значение 10²² 1/м².

3.6 флюенс нейтронов: Количество быстрых нейтронов (нейтронов с энергией E >= 0,5 МэВ), которое проходит через единицу площади в течение времени облучения.

Примечание - Для областей корпуса реактора, не прошедших отжиг, отсчет флюенса выполняют с начала ввода в эксплуатацию реактора; для областей корпуса реактора, прошедших отжиг, отсчет флюенса выполняют с момента эксплуатации после отжига.

3.7 хрупкий проскок трещины: Подрост трещины, приводящий к снижению текущей нагрузки на 5% и более при некотором увеличении перемещений, зависящем от жесткости испытательной машины.

3.8 единая кривая (Advance Unified Curve): Метод прогнозирования температурной зависимости вязкости разрушения, использующийся для материалов в любой степени охрупчивания.

3.9 образцы свидетели: Образцы, изготовленные из металла, идентичного металлу корпуса реактора, часть которых исследуется в исходном состоянии, а часть загружена в реактор и выдерживается в условиях, близких к условиям эксплуатации металла корпуса реактора, выгружается и исследуется для контроля изменений структуры и свойств металла корпуса реактора в процессе эксплуатации.

3.10 критическая температура хрупкости: Характеристика склонности материала к хрупкому разрушению, определяемая по результатам испытаний образцов на ударный изгиб.

4 Сокращения и обозначения

В настоящем стандарте применены следующие сокращения и обозначения:

ГИ - гидравлические испытания;

ЗТВ - зона термического влияния;

КИН - коэффициент интенсивности напряжений;

КР - корпус реактора;

МКЭ - метод конечных элементов;

МН - металл антикоррозионной наплавки;

МРЗ - максимальное расчетное землетрясение;

МШ - металл сварного шва;

НДС - напряженно деформированное состояние;

ННУЭ - нарушение нормальных условий эксплуатации;

НУЭ - нормальные условия эксплуатации;

ОМ - основной металл;

ОН - остаточные напряжения;

ОС - образцы свидетели;

ПА - проектная авария;

ПЗ - проектное землетрясение;

РУ - реакторная установка;

ТУ - технические условия;

a - размер малой полуоси постулированного полуэллиптического или четвертьэллиптического дефекта, мм;

c - размер большой полуоси постулированного полуэллиптического или четвертьэллиптического дефекта, мм;

a₀, c₀ - начальные значения размеров a и c соответственно, мм;

a_р, c_р - расчетные значения размеров a и c соответственно, мм;

n_i, n_J, n_T - коэффициенты запаса;

A_F - коэффициент радиационного охрупчивания, °C;

B_p - длина фронта трещины, расположенного в ОМ и (или) в МШ, мм;

- референсная длина фронта трещины,

, мм;

B - толщина образца на трещиностойкость без боковых канавок, мм;

B_N - для образцов с боковыми канавками - расстояние между вершинами боковых канавок, для образцов без канавок - B_N = B;

E - модуль упругости, МПа;

F - флюенс нейтронов, нейтр./м²;

J_C - критическое значение J-интеграла, Н/мм;

- значение J_C при T = 20 °C, Н/мм;

- минимальное значение

, при котором отсутствуют хрупкие скачки трещины в МН, Н/мм;

K_I - КИН I-го рода,

;

K_J - КИН, рассчитанный на основании значения J-интеграла,

;

K_JC - вязкость разрушения (статическая трещиностойкость),

;

- вязкость разрушения при протяженности фронта трещины

и P_f = 0,05,

;

K_JC₍_med₎ - медианное значение вязкости разрушения (при вероятности хрупкого разрушения P_f = 0,5),

;

- нижний шельф зависимости вязкости разрушения K_JC(T), равный минимальному значению медианной зависимости K_JC(T) в области хрупкого разрушения;

- верхний шельф зависимости вязкости разрушения равен K_JC(T) в области вязкого разрушения;

K_C - вязкость разрушения при длине фронта дефекта B = B_р и P_f = 0,05 с учетом влияния эффекта коротких трещин и двухосного нагружения, рассчитанная на основании вязкости разрушения

;

K_min - минимальное значение вязкости разрушения,

;

P_f - вероятность хрупкого разрушения;

R_p_0,2(T,F) - предел текучести при температуре T и флюенсе нейтронов F, МПа;

S_КР - толщина стенки рассматриваемого элемента КР без наплавки, мм;

S_Н - толщина антикоррозионной наплавки, мм;

T - температура, °C;

T_исп - температура испытания, °C;

T_отж - назначенная температура отжига, °C;

T_к - критическая температура хрупкости, °C;

T_к0 - критическая температура хрупкости для материала в исходном состоянии, °C;

- нормативное значение T_к0 согласно техническим условиям на материал, °C;

- значение критической температуры хрупкости для материала рассматриваемого элемента согласно паспорту на КР, °C;

T₁₀₀ - значение температуры, при которой для образцов толщиной B = 25 мм и вероятности разрушения P_f = 0,5 величина

в соответствии с методом Advanced Unified Curve, °C;

- значение T₁₀₀ для ОМ и МШ в исходном состоянии для не отжигаемых областей, °C;

- значение T₁₀₀ в момент начала эксплуатации после последнего отжига, °C;

- температурный запас на тип образца, °C;

- температурный запас на погрешность прогнозирования

в дозо-временных зависимостях, °C;

- температурный запас на пространственную неоднородность металла корпуса реактора, °C;

- разность между T_к и T₁₀₀, в общем случае зависящая от материала, °C;

- сдвиг критической температуры хрупкости, обусловленный термическим старением и нейтронным облучением, °C;

- сдвиг температуры T₁₀₀, обусловленный термическим старением и нейтронным облучением, °C;

- сдвиг T₁₀₀ вследствие нейтронного облучения за время эксплуатации КР после последнего отжига для отжигаемых областей, или за все время эксплуатации для неотжигаемых областей, °C;

- сдвиг T₁₀₀, обусловленный термическим старением, за время эксплуатации КР после последнего отжига для отжигаемых областей, или за все время эксплуатации для неотжигаемых областей, °C;

[p] - допускаемое значение давления в корпусе реактора;

- коэффициент Пуассона;

- коэффициенты, учитывающие влияние эффекта коротких трещин и двухосного нагружения на вязкость разрушения соответственно;

- параметр материала, характеризующий температурную зависимость вязкости разрушения материала,

;

- рассматриваемый момент времени.

5 Общие положения

5.1 Расчет на сопротивление хрупкому разрушению элементов КР следует проводить для всех проектных режимов эксплуатации с учетом нагрузок, предусмотренных для оборудования и трубопроводов атомных станций федеральными нормами и правилами, регламентирующими требования к обоснованию сейсмостойкости элементов атомных станций [1].

Параметры расчетных режимов эксплуатации определяет разработчик проекта РУ с учетом [1].

5.2 Прочность КР по критериям сопротивления хрупкому разрушению считается обеспеченной, если в результате расчета, выполненного в соответствии с положениями настоящего стандарта, будут обеспечены условия прочности, приведенные в разделе 7.

6 Требования к исходным данным

6.1 Распределение флюенса нейтронов с энергией E >= 0,5 МэВ на внутренней поверхности КР определяют расчетным методом.

Для КР, находящихся в эксплуатации, результаты расчета должны быть подтверждены сравнением с экспериментальными данными в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12-2018 (пункт 8.3.2.4).

6.2 Для каждого из расчетных режимов эксплуатации для рассматриваемых моментов времени протекания процесса

, ...,

определяют распределение температур и напряжений по толщине стенки КР в анализируемой зоне. При определении напряжений учитывают остаточные и эксплуатационные напряжения в ОМ, МШ и МН.

6.3 Расчет на сопротивление хрупкому разрушению следует проводить для зон КР, где имеются наибольшие значения КИН K_J, или наименьшие значения допускаемой вязкости разрушения [K_JC], или наименьшее значение отношения [K_JC]/K_J в какой-либо из моментов времени протекания расчетных режимов эксплуатации.

6.4 При выборе характеристик свойств материалов, необходимых для проведения расчета, используют расчетные или экспериментальные данные, приведенные в приложениях А - Л.

7 Условия прочности

7.1 Анализ условий прочности следует проводить для расчетного дефекта глубиной a_р для каждого расчетного режима, определенного согласно разделу 5, и для каждой выбранной зоны КР.

7.2 При анализе условий прочности расчеты проводят для варьируемой глубины расчетного дефекта a_р в следующих диапазонах:

- для поверхностного расчетного дефекта глубину a_р варьируют от S_Н (или от 0 для КР без наплавки) до

при постоянном значении

(см. раздел 8);

- для поднаплавочного расчетного дефекта размер малой полуоси a_р варьируют от 0 до

при постоянном значении

(см. раздел 8).

Шаг варьирования глубины дефекта должен обеспечивать нахождение максимальных значений КИН.

Для каждого значения a_р вычисляют длину B_p, той части фронта расчетного дефекта, которая расположена в ОМ и (или) МШ. B_p вычисляют как длину дуги полуэллиптического или четвертьэллиптического дефекта за вычетом длины дуги, расположенной в антикоррозионной наплавке.

7.3 Условия прочности считают выполненными, если для каждого рассматриваемого момента времени

протекания расчетного режима выполнены условия (7.1), (7.5) и (7.6).

7.3.1 Для фронта расчетного дефекта, находящегося в ОМ и (или) МШ, должно выполняться условие

, (7.1)

где B_p - длина той части фронта трещины, которая расположена в ОМ и (или) МШ;

L - криволинейная координата фронта трещины (см. рисунок 7.1);

Z - параметр, характеризующий состояние каждой точки фронта расчетной трещины в зависимости от максимальной величины параметра

за весь период нагружения от 0 до рассматриваемого момента времени

1 - основной металл или металл шва; 2 - антикоррозионная

наплавка; 3 - фронт трещины

Рисунок 7.1 - Схематизация расчетной поверхностной

полуэллиптической трещины

Для режимов ПА, НУЭ + МРЗ, ННУЭ + МРЗ, НУЭ + ПА + ПЗ для каждого значения L параметр Z в формуле (7.1) вычисляют по формуле

, (7.2)

где

- параметр, который для каждого значения L вычисляют по формуле

; (7.3)

n_i - коэффициент запаса, определяемый в соответствии с приложением С;

- распределение K_J по фронту трещины в момент времени

(см. рисунок 7.1);

K_min - минимально возможная вязкость разрушения,

;

- распределение максимального значения K_J по фронту трещины за период нагружения от 0 до текущего момента времени

;

- распределение K_C по фронту трещины в момент времени

вследствие неоднородного распределения температуры вдоль фронта трещины, изменяющегося от времени;

- распределение скорости изменения K_J по фронту трещины в заданный момент времени.

Значение K_C вычисляют по формуле (9.5).

Примечание - K_J - КИН, определяемый методами как линейной, так и нелинейной механики разрушения с учетом зависимости свойств материала от температуры и с учетом остаточных напряжений (см. приложения М - Р).

Для всех режимов, кроме ПА, НУЭ + МРЗ, ННУЭ + МРЗ, НУЭ + ПА + ПЗ, для каждого значения L параметр Z в формуле (7.1) вычисляют по формуле

, (7.4)

где K_J(L) - распределение K_J при расчетной температуре в зависимости от координаты L (координата L представлена на рисунке 7.1).

Значение K_C при расчетной температуре вычисляют по формуле (9.5).

Примечание - При расчетах по формулам (7.3) и (7.4) в случае, когда n_i·K_J < K_min, принимают n_i·K_J = K_min.

7.3.2 Для каждой точки фронта расчетного дефекта, находящейся в МН, должно выполняться условие

n_J·K_J <= K_JC, (7.5)

где n_J - коэффициент запаса для металла наплавки, определяемый в соответствии с приложением С;

;

J_C - критическое значение J-интеграла (см. приложение Л);

E - модуль упругости;

- коэффициент Пуассона.

При

для режимов ПА, НУЭ + МРЗ, ННУЭ + МРЗ, НУЭ + ПА + ПЗ выполнение условия (7.5) не требуется. Величины

определяют в соответствии с приложением Л.

7.3.3 Для режимов ПА, НУЭ + МРЗ, ННУЭ + МРЗ, НУЭ + ПА + ПЗ для поднаплавочной трещины дополнительно должно выполняться условие

, (7.6)

где

- максимальный вязкий подрост трещины в сторону малой полуоси (вязкий подрост трещины в МН) при нестационарном нагружении за период протекания режимов из группы 3 (см. приложение С);

- циклический подрост трещины в МН за проектный период работы, определяемый в соответствии с приложением А.

Значение

определяют в соответствии с приложением Т.

При невыполнении условия (7.6) в качестве расчетного дефекта принимают поверхностную полуэллиптическую трещину и анализируют условия (7.1) - (7.3).

7.4 Коэффициенты запаса n_i и n_J определяют в соответствии с приложением С.

7.5 Для получения упрощенной консервативной оценки допускается проводить анализ прочности по следующей процедуре.

Условия прочности считаются выполненными, если для каждого рассматриваемого момента времени

протекания расчетного режима выполнены следующие условия:

- для каждой точки фронта расчетного дефекта, находящейся в ОМ и (или) МШ, выполнено условие

n_i·K_J <= K_C, (7.7)

исключая те моменты времени, когда выполняется условие

или

, где

- распределение максимального значения K_J по фронту трещины за период нагружения от 0 до текущего момента времени;

- для каждой точки фронта расчетного дефекта, находящейся в МН, выполнены условия пунктов 7.3.2 или 7.3.3.

В формуле (7.7) K_C вычисляют по формуле (9.5).

7.6 Определение допускаемого давления в КР

7.6.1 Допускаемое давление в КР [p] определяют на основании анализа выполнения условия прочности (7.1), в котором для каждого значения L параметр Z вычисляют по формуле (7.4).

7.6.2 При проведении упрощенной консервативной оценки допускаемое давление [p] вычисляют по формуле

, (7.8)

где

- КИН от действия температурной нагрузки;

- КИН от действия остаточных напряжений;

- нормированный КИН от действия внутреннего давления величиной 1 МПа.

Значения K_C,

в формуле (7.6) вычисляют для наиболее глубокой точки фронта расчетного дефекта, находящейся в ОМ или МШ.

7.6.3 При допускаемом давлении, рассчитанном согласно 7.6.1 или 7.6.2, для МН должны выполняться условия прочности согласно 7.3.2 и 7.3.3.

8 Расчетный дефект

8.1 В качестве расчетного дефекта рассматривают плоские поверхностные и поднаплавочные полуэллиптические и четвертьэллиптические трещины, ориентированные в одном из двух направлений.

Трещина, расположенная в плоскости, которой принадлежит ось симметрии КР, обозначается как "осевая".

Трещина, расположенная в плоскости, перпендикулярной плоскости осевой трещины, обозначается как "окружная".

Примеры расположения осевых трещин в различных частях КР показаны на рисунках 8.1 - 8.4.

1 - днище; 2 - цилиндрическая часть КР; 3 - патрубок;

4 - антикоррозионная наплавка

Рисунок 8.1 - Примеры расположения поверхностных а)

и поднаплавочных б) расчетных дефектов в виде осевой

полуэллиптической трещины в КР с антикоррозионной наплавкой

а)

б)

1 - крышка реактора; 2 - патрубок;

3 - антикоррозионная наплавка

Рисунок 8.2 - Примеры расположения поверхностных а)

и поднаплавочных б) расчетных дефектов в виде осевой

четвертьэллиптической трещины в крышке реактора

с антикоррозионной наплавкой

1 - днище; 2 - цилиндрическая часть КР; 3 - патрубок

Рисунок 8.3 - Примеры расположения поверхностных расчетных

дефектов в виде осевой полуэллиптической трещины

в КР без антикоррозионной наплавки

1 - крышка реактора; 2 - патрубок

Рисунок 8.4 - Пример расположения расчетного

четвертьэллиптического дефекта в крышке

реактора без антикоррозионной наплавки

8.2 Для КР с антикоррозионной наплавкой рассматривают следующие варианты выбора расчетного дефекта.

8.2.1 В случае, если контроль состояния металла антикоррозионной наплавки неразрушающими методами в процессе эксплуатации в рассматриваемой зоне КР не проводится, в качестве расчетного дефекта выбирают поверхностные полуэллиптические трещины с начальной глубиной a₀ = S_Н + 0,07S_КР и протяженностью 2c₀ = 6a₀ [см. рисунок 8.1а)] или четвертьэллиптические трещины с начальной глубиной a₀ = S_Н + 0,07S_КР и протяженностью c₀ = 3a₀ [см. рисунок 8.2а)]. Если величина 0,07S_КР > 15 мм, то принимают a₀ = S_Н + 15 мм.

При нагрузках, соответствующих режимам НУЭ, ГИ и ННУЭ, определяют подрост глубины трещины

и протяженности в обе стороны большой оси

(для четвертьэллиптический трещины в одну сторону оси

) при циклическом нагружении за рассматриваемый период эксплуатации и окончательно устанавливают максимальные размеры расчетного дефекта:

, (8.1)

. (8.2)

8.2.2 В случае, если контроль состояния металла антикоррозионной наплавки неразрушающими методами в процессе эксплуатации в рассматриваемой зоне КР регулярно проводится и при этом отсутствуют дефекты, превышающие по своим размерам допускаемые значения, установленные в [2], или все обнаруженные дефекты, превышающие по своим размерам допускаемые значения, установленные в [2], отремонтированы, то в качестве расчетного дефекта принимают поднаплавочные полуэллиптические трещины с начальной глубиной a₀ = 0,07S_КР и протяженностью 2c₀ = 6a₀ [см. рисунок 8.1б)] или четвертьэллиптические трещины с начальной глубиной a₀ = 0,07S_КР и протяженностью c₀ = 3a₀ [см. рисунок 8.2б)]. Если a₀ > 15 мм, то принимают a₀ = 15 мм.

Если какое-либо из условий по наличию и ремонту обнаруженных дефектов не выполнено, то расчетный дефект определяют согласно 8.2.1.

При нагрузках, соответствующих режимам НУЭ, ГИ и ННУЭ, определяют подрост глубины трещины в обе стороны малой полуоси

и подрост протяженности трещины в обе стороны большой оси

(для четвертьэллиптического дефекта - в обе стороны большой полуоси) при циклическом нагружении за рассматриваемый период эксплуатации и окончательно устанавливают максимальные размеры расчетного дефекта:

, (8.3)

. (8.4)

Трещина с размерами

располагается таким образом, чтобы полуэллиптический (или четвертьэллиптический) фронт трещины находится в ОМ и (или) МШ [см. рисунок 8.1б)].

8.3 Для КР без наплавки в качестве исходного постулируемого расчетного дефекта принимают плоские поверхностные полуэллиптические или четвертьэллиптические трещины с двумя различными ориентациями согласно 8.1 с начальной глубиной a₀ = 0,07S_КР и протяженностью 2c₀ = 6a₀ (см. рисунки 8.3 и 8.4). Если величина 0,07·S_КР > 15 мм, то принимают a₀ = 15 мм.

При нагрузках, соответствующих режимам НУЭ, ГИ и ННУЭ, определяют подрост глубины трещины

и протяженности в обе стороны большой оси

(для четвертьэллиптического дефекта в обе стороны большой полуоси) при циклическом нагружении за рассматриваемый период эксплуатации и устанавливают следующие максимальные размеры расчетного дефекта:

, (8.5)

. (8.6)

8.4 При расчете циклического подроста трещины используют зависимости скорости роста трещины в соответствии с приложением А.

8.5 При расчете циклического подроста расчетной трещины на стадии эксплуатации используют фактическое количество и параметры режимов, реализованных от начала эксплуатации до рассматриваемого момента, и прогнозируемое количество и параметры режимов на последующий период эксплуатации.

8.6 Для получения упрощенной консервативной оценки для крышки реактора допускается принимать следующие размеры расчетных дефектов

9 Расчетные характеристики

9.1 Вязкость разрушения

9.1.1 При расчете на сопротивления хрупкому разрушению КР проводят анализ развития расчетного дефекта с использованием данных по вязкости разрушения ОМ, МШ и МН, полученных по аналитическим зависимостям или на основании испытаний ОС.

9.1.2 Для описания вязкости разрушения ОМ и МШ используют следующие основные положения.

9.1.2.1 Хрупкое разрушение рассматривают как стохастический процесс. Разброс данных по вязкости разрушения в области хрупкого разрушения описывается распределением Вейбулла.

9.1.2.2 При охрупчивании материала происходит смещение кривой вязкости разрушения K_JC(T) в область повышенных температур, сопровождающееся изменением формы этой кривой.

9.1.2.3 Вероятность хрупкого разрушения P_f при K_J <= K_JC для образца, выбранного случайным образом из партии образцов, описывает трехпараметрическое распределения Вейбулла по формуле

, (9.1)

где K_min - минимально возможная вязкость разрушения,

;

K₀ - параметр масштаба, зависящий от температуры и толщины образца, который вычисляют на основании значения K_JC(med) [см. формулу (9.3)] по формуле K₀ = K_min + (K_JC₍_med₎ - K_min)/[ln(2)]^1/4.

В формуле (9.1) K_JC - вязкость разрушения, определяемая методами как линейной (K_JC), так и нелинейной (K_JC) механики разрушения.

9.1.2.4 Влияние длины фронта трещины на вязкость разрушения описывает формула

, (9.2)

где

- значения вязкости разрушения для образцов с длиной фронта трещины B_X и B_Y (для образцов с боковыми канавками - расстояние между вершинами боковых канавок; для образцов без боковых канавок - толщина образца), при одной и той же вероятности P_f.

9.1.2.5 Температурную зависимость медианного значения вязкости разрушения K_JC₍_med₎ при B_N = 25 мм согласно методу Advanced Unified Curve описывает формула

, (9.3)

где K_JC₍_med₎ - медианное (соответствующее вероятности хрупкого разрушения 0,5) значение вязкости разрушения K_Jc,

;

- уровень нижнего шельфа зависимости вязкости разрушения K_JC(T) (температурно-независимая составляющая вязкости разрушения при длине фронта трещины 25 мм и вероятности хрупкого разрушения 0,5),

;

- параметр, определяющий вид температурной зависимости K_JC(T),

;

a₁ - коэффициент, ед.;

a₂, a₃ - коэффициенты, °C.

В формуле (9.3) значение

следует принимать равным

В случае, если T <= 130 °C, следует принимать a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C; если T > 130 °C - a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C.

Принимают, что при охрупчивании материала в формуле (9.3) изменяется только параметр

9.1.2.6 Параметр

для материала, охрупченного в процессе эксплуатации, вычисляют по формуле

(9.4)

где температуру T₁₀₀ вычисляют из условия

для B = 25 мм.

9.1.2.7 Для расчета на сопротивление хрупкому разрушению в качестве входной информации используют температурную зависимость вязкости разрушения

для длины фронта трещины (толщины образца) B = 25 мм и P_f = 0,05.

Для расчета

применяют формулы (9.1) и (9.3).

9.1.2.8 В качестве расчетной зависимости вязкости разрушения ОМ и МШ для расчетного дефекта с длиной фронта B = B_p и P_f = 0,05 принимают зависимость вязкости разрушения K_C в виде

, (9.5)

где

- вязкость разрушения для длины фронта трещины

и P_f = 0,05,

;

B_p - длина той части фронта расчетного дефекта, которая расположена в ОМ и (или) МШ;

- коэффициенты, учитывающие влияние коротких трещин и двухосного нагружения на вязкость разрушения соответственно;

K_min - минимально возможная вязкость разрушения,

При расчете по формуле (9.5), если B_p > 200 мм, принимают B_p = 200 мм.

Значение

ОМ и МШ КР реакторных установок ВВЭР, находящихся в эксплуатации, определяют:

- для ВВЭР-440 (В-230, В-179) - в соответствии с приложением Б;

- для ВВЭР-440 (В-213) - в соответствии с приложением В с учетом положений приложения Е;

- для ВВЭР-1000 - в соответствии с приложением Г с учетом положений приложения Е;

- для ВВЭР-1200 и ВВЭР ТОИ - в соответствии с приложением Д с учетом положений приложения Е.

Значение

ОМ и МШ КР проектируемых реакторных установок ВВЭР определяют в соответствии с приложением Ж.

Значения

определяют в соответствии с приложением И.

Примечание - Если значение K_C превышает значение вязкости разрушения на верхнем шельфе

, то принимают

. Значение

определяют в соответствии с приложением К.

9.1.3 Вязкость разрушения антикоррозионной наплавки не подчиняется закономерностям, изложенным в 9.1.2, и не зависит от длины фронта трещины. Вязкость разрушения облученного металла антикоррозионной наплавки определяют в соответствии с приложением Л.

9.2 Коэффициенты интенсивности напряжений

9.2.1 Расчет КИН целесообразно выполнять численными методами с использованием J-интеграла. Для получения консервативной оценки допускается выполнять расчет КИН методами линейной механики разрушения в соответствии с приложением М. Определение пределов применимости линейной механики разрушения выполняют в соответствии с приложением М.

9.2.2 Расчет K_J выполняют по результатам анализа напряженно деформированного состояния узла на расчетном режиме и параметров расчетного дефекта. Для нестационарных режимов расчет НДС и K_J выполняют для всего интервала времени прохождения режима с шагом по времени, обеспечивающим нахождение экстремальных значений K_J.

9.2.3 Расчет K_J выполняют с использованием значений характеристик механических свойств материалов КР для рассматриваемого срока эксплуатации. Характеристики механических свойств целесообразно определять по результатам испытаний ОС в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12. Допускается использовать значения характеристик механических свойств, приведенные в приложении Н.

9.2.4 При определении КИН численными методами расчет J-интеграла выполняют по всему фронту расчетного дефекта. Размер контура интегрирования определяют в соответствии с приложением П.

9.3 Остаточные напряжения

Остаточные напряжения должны быть определены с учетом процессов сварки, наплавки, термообработки, а также ГИ.

Допускается принимать распределения ОН по толщине стенки КР в соответствии с рекомендациями, приведенными в приложении Р.

Приложение А

(обязательное)

СКОРОСТЬ РОСТА УСТАЛОСТНЫХ ТРЕЩИН ПРИ ЦИКЛИЧЕСКОМ НАГРУЖЕНИИ

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (А.5), а не (А.6).

Для модификаций сталей марок 15Х2МФА и 15Х2НМФА, их сварных швов и металла антикоррозионной наплавки (1-й слой наплавки Св-07Х25Н13, 2-й слой наплавки Св-04Х20Н10Г2Б) скорости роста усталостной трещины da/dN и dc/dN, м/цикл, вычисляют по формулам (А.1) - (А.6).

А.1 Металл антикоррозионной наплавки

А.1.1 Скорость роста усталостной трещины для металла антикоррозионной наплавки на воздухе вычисляют по формуле

, (А.1)

где a, c - текущие размеры малой и большой полуосей постулированного дефекта соответственно, м;

N - количество циклов нагружения;

- размах КИН,

(

, где

- максимальное и минимальное значения КИН соответственно, полученные на основе решения термодеформационной задачи в упругой постановке,

);

R - коэффициент асимметрии нагружения

А.1.2 Скорость роста усталостной трещины для металла антикоррозионной наплавки в коррозионной среде первого контура вычисляют по формуле

. (А.2)

А.2 Основной металл и металл шва

А.2.1 Скорость роста усталостной трещины для ОМ и МШ на воздухе вычисляют по формуле

. (А.3)

А.2.2 Скорость роста усталостной трещины для ОМ и МШ в коррозионной среде первого контура вычисляют по формулам:

; (А.4)

. (А.5)

В формулах (А.1) - (А.5) принимают: если

, то

; если

, то

; если R < 0, то R = 0; если R > 0,95, то R = 0,95.

Формулы (А.1) - (А.5) могут быть использованы при температуре T <= 350 °C и флюенсе нейтронов F <= 3,0·10²⁴ 1/м².

Приложение Б

(обязательное)

ВЯЗКОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ ОСНОВНОГО МЕТАЛЛА И МЕТАЛЛА ШВА

КОРПУСА РЕАКТОРА ВВЭР-440 (В-230, В-179)

Б.1 Область применения

Б.1.1 Приложение устанавливает правила расчета вязкости разрушения

ОМ и МШ корпусов ВВЭР-440 (В-179, В-230) (сталь 15Х2МФА и ее сварные соединения), в том числе, прошедших отжиг по режиму с параметрами:

- температура отжига T_отж = (475 +/- 15) °C;

- продолжительность отжига от 100 до 150 часов.

Б.1.2 Расчет вязкости разрушения проводят для следующих областей КР:

- облучаемая область, прошедшая отжиг;

- облучаемая область, не прошедшая отжиг;

- необлучаемая область.

Примечания

1 Облучаемая область - зона КР, для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов с энергией E >= 0,5 МэВ превышает значение 10²² 1/м².

2 Облучаемая область, прошедшая отжиг - облучаемая область КР, которая в процессе отжига в течение

подвергалась нагреву до температуры T >= 460 °C.

3 Облучаемая область, не прошедшая отжиг - облучаемая область КР, которая в процессе отжига подвергалась нагреву до температуры T < 460 °C.

4 Необлучаемая область - зона КР, для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов с энергией E >= 0,5 МэВ не превышает значение 10²² 1/м².

5 Зоны КР, для которых температура при отжиге превышает 420 °C, определяют путем решения тепловой задачи. Тепловой расчет выполняют на основании параметров нагревательного устройства и режимов нагрева, приведенных в технологической инструкции на отжиг КР, утвержденной в установленном порядке. Тепловой расчет выполняют с использованием программных средств, аттестованных в установленном порядке.

Б.1.3 Допускается рассматривать в качестве отожженной области облучаемую область ОМ, нагреваемую в процессе отжига до температур 420 °C <= T < 460 °C, в случае необходимости снижения консервативности оценки СХР КР.

Примечание - Облучаемая область, прошедшая отжиг в интервале температур 420 °C <= T < 460 °C - облучаемая область КР, которая в процессе отжига в течение

подвергалась нагреву в интервале температур 420 °C <= T < 460 °C. Для этой зоны КР допускается учитывать частичное восстановление свойств.

Б.2 Определение зависимости вязкости разрушения

Б.2.1 Для ОМ и МШ температурная зависимость вязкости разрушения

, вычисляют по формуле

, (Б.1)

где k = 0,52;

;

; T - температура, °C;

- параметр материала, характеризующий температурную зависимость вязкости разрушения материала в текущем состоянии,

В случае, если T < 130 °C, следует принимать a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C; если T >= 130 °C - a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C.

Зависимость

отвечает длине фронта трещины

и P_f = 0,05.

Б.2.2 Параметр

, в формуле (Б.1) вычисляют по формуле

(Б.2)

где если

, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если

, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C.

Б.2.3 Для необлучаемых областей КР расчет

, °C, вычисляют по формуле

, (Б.3)

где

- значение T₁₀₀ для ОМС и МШ в исходном состоянии для не отжигаемых областей, в случае если рассматривают материал после отжига, то вместо

используют

- значение T₁₀₀ в момент начала эксплуатации после последнего отжига;

Б.2.4 Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг, и для облучаемых областей КР, прошедших отжиг,

, °C, вычисляют по формуле

, (Б.4)

где

Б.2.5 Сдвиг

, °C, в формуле (Б.4) вычисляют по формуле

, (Б.5)

где A_F - коэффициент радиационного охрупчивания, °C;

n - константа материала;

F - флюенс нейтронов с энергией E > 0,5 МэВ, 1/м²;

F₀ = 10²² 1/м².

Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг, флюенс нейтронов отсчитывают от начала эксплуатации реактора.

Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг, флюенс нейтронов отсчитывают от начала эксплуатации реактора после проведения последнего отжига.

Значения

, A_F и n для расчета

по формулам (Б.3) и (Б.4) приведены в таблице Б.1.

Таблица Б.1

Значение

, A_F и n для расчета

по формулам (Б.3) и (Б.4)

Материал		, °C	A_F, °C	n	, °C	, °C
Для необлучаемых областей КР	Основной металл		-	-	20	-
Для необлучаемых областей КР	Металл шва		-	-	20	-
Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг	Основной металл: C_P <= 0,027 и C_Cu <= 0,24		2,8 + 358(C_P - 0,005) + 16,5(C_Cu - 0,06)	0,483	-	22
	Металл шва: C_P <= 0,032 и C_Cu <= 0,11		6,4 + 610(C_P - 0,005) + 43(C_Cu - 0,06)	1/3	-	20
	Металл шва: 0,032 < C_P <= 0,054 или 0,11 < C_Cu <= 0,23		6,4 + 610(C_P - 0,005) + 43(C_Cu - 0,06)	1/3	-	40
Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг при 420 °C <= T < 460 °C	Основной металл: 0,012 <= C_P <= 0,016 и C_Cu <= 0,23		0,92·exp(1 - 0,0157·T_к_B)	0,6	-	30
Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг	Основной металл: 0,012 <= C_P <= 0,016 и C_Cu <= 0,23		0,92·exp(1 - 0,0157·T_к_B)	0,6	-	30
Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг	Металл шва 0,02 < C_P <= 0,050 и C_Cu <= 0,24		646(C_P - 0,02)·exp(1 - 0,01·T_к_B)	0,36	-	35
Примечания 1 Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг, под понимают . 2 C_P, C_Cu - содержание фосфора и меди в весовых % соответственно. 3 Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг, при расчете A_F следует принимать C_P = 0,005, если C_P < 0,005, и C_Cu = 0,06, если C_Cu < 0,06. 4 Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг, параметры и зависимости таблицы могут быть использованы: - для ОМ - при F <= 3,0·10²⁴ 1/м² и T_обл = 270 °C; - для МШ - при F <= 0,6·10²⁴ 1/м² и T_обл = 270 °C. 5 Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг, параметры и зависимости таблицы могут быть использованы: - для ОМ - при 0,012 <= C_P <= 0,016 и C_Cu <= 0,23, при F <= 1,6·10²⁴ 1/м² и T_обл = 270 °C; - для МШ - при 0,02 < C_P < 0,034 и C_Cu <= 0,24, F <= 1,6·10²⁴ 1/м² и T_обл = 270 °C, при 0,034 <= C_P <= 0,05 и C_Cu <= 0,24, F <= 0,6·10²⁴ 1/м² и T_обл = 270 °C. 6 - значение T_к0, которое приведено в приложении У. 7 - значение T_к0, которое определяют в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12 по результатам испытаний образцов, изготовленных из темплетов, вырезанных из КР, °C. 8 T_к_B₄₂₀ - значение T_к после отжига в диапазоне температур 420 °C <= T < 460 °C, которое определяют в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12 по результатам испытаний образцов, изготовленных из темплетов, вырезанных из внутренней поверхности облучаемой обечайки из зоны КР, нагреваемой в процессе отжига до температуры 420 - 460 °C. При отсутствии результатов испытания образцов из темплетов, допускается принимать T_к_B₄₂₀ = 45 °C. 9 T_к_B - значение T_к после отжига, которое определяют в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12 по результатам испытаний образцов, изготовленных из темплетов, вырезанных из КР, °C. Допускается определять T_кB для элемента КР с использованием отжига в лабораторных условиях темплетов, вырезанных из КР до отжига или после облучения после отжига в составе КР. Лабораторный отжиг проводится при температуре (475 +/- 5) °C в течение 150 часов. 10 - разность между T_к и T₁₀₀, в общем случае зависящая от материала; для ОМ и МШ корпуса ВВЭР-440 (В-230, В-179) .

Приложение В

(обязательное)

ВЯЗКОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ ОСНОВНОГО МЕТАЛЛА И МЕТАЛЛА ШВА

КОРПУСА РЕАКТОРА ВВЭР-440 (В-213)

В.1 Область применения

В.1.1 Приложение устанавливает правила расчета вязкости разрушения ОМ и МШ КР ВВЭР-440 (В-213) (сталь 15Х2МФА-А и ее сварные соединения).

В.1.2 Приложение не распространяется на ОМ и МШ корпуса ВВЭР-440 (В-213) прошедших отжиг.

В.1.3 Расчет вязкости разрушения проводят для следующих областей КР:

- облучаемая область - зона КР, для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов с энергией E >= 0,5 МэВ превышает значение 10²² 1/м²;

- необлучаемая область - зона КР, для которой на конец рассматриваемого срока эксплуатации флюенс нейтронов с энергией E >= 0,5 МэВ не превышает значение 10²² 1/м².

В.2 Определение зависимости вязкости разрушения

В.2.1 Для ОМ и МШ температурная зависимость вязкости разрушения

, вычисляют по формуле

, (В.1)

где k = 0,52;

;

; T - температура, °C;

если T < 130 °C, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если T >= 130 °C, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C;

Зависимость

отвечает длине фронта трещины

и P_f = 0,05.

В.2.2 Параметр

, в формуле (В.1) вычисляют по формуле

(В.2)

где если

, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если

, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C.

В.2.3 В формуле (В.2)

вычисляют по формуле

- для необлучаемых областей КР

, °C; (В.3а)

- для облучаемых областей КР

, °C, (В.3б)

где

- значение T₁₀₀ для ОМ и МШ в исходном состоянии;

- сдвиг T₁₀₀ вследствие нейтронного облучения за время от начала эксплуатации;

- сдвиг T₁₀₀, обусловленный термическим старением за время эксплуатации КР;

- температурный запас на погрешность прогнозирования

в дозо-временных зависимостях, °C.

В.3 Определение температуры

В.3.1 Для необлучаемых областей КР

вычисляют по формуле

, °C, (В.4)

где

- значение T_к0, приведенное в ТУ на материал, действовавших на момент изготовления данного КР, °C; значение

допускается определять согласно приложению У.

В.3.2 Для облучаемых областей КР расчет

вычисляют по различным формулам для рассмотренных ниже случаев.

В.3.2.1 В случае, если данные испытаний ОС для исходного состояния для рассматриваемого материала отсутствуют,

, °C, вычисляют по формулам:

- для ОМ

; (В.5а)

- для МШ

, (В.5б)

где

- критическая температура хрупкости согласно ТУ на материал, °C; значение

допускается определять согласно приложению У;

- разность между T_к и T₁₀₀, в общем случае зависящая от материала, °C;

- запас на пространственную неоднородность свойств материала, °C.

Для ОМ и МШ корпуса ВВЭР-440 (В-213)

В.3.2.2 В случае, если данные испытаний ОС для исходного состояния имеются в наличии для рассматриваемого материала,

, °C, вычисляют по формуле

. (В.6)

В формуле (В.6)

, °C, вычисляют по формуле

, (В.7)

где

- значение критической температуры хрупкости для материала в исходном состоянии, определенное на контрольном комплекте ОС на ударный изгиб, °C;

- значение T₁₀₀ для материала в исходном состоянии, определенное на контрольном комплекте ОС на вязкость разрушения, °C; расчет

выполняют в соответствии с приложением Е;

- запас на тип образца для образцов типа CT и SE(B)-10 по ГОСТ Р 50.05.12:

. (В.8)

Допускается использовать формулу (В.6) для случаев, когда имеются только данные испытаний на ударный изгиб или на вязкость разрушения.

Предпочтительно определять

на основании результатов испытаний ОС на вязкость разрушения.

В.4 Определение

В.4.1 Для необлучаемых областей КР значение

в формуле (В.3а) принимают в соответствии с таблицей В.1.

В.5 Определение

, A_F и

по аналитическим формулам

В.5.1 Для облучаемых областей КР

, °C, вычисляют по формуле

, (В.9)

где A_F - коэффициент радиационного охрупчивания, °C;

n - константа материала;

F - флюенс нейтронов с энергией E > 0,5 МэВ, 1/м²; отсчитываемый от начала эксплуатации реактора;

F₀ = 10²² 1/м².

Значения A_F и n в формуле (В.9) принимают по таблице В.1.

В.5.2 Для облучаемых областей КР значение

в формуле (В.3б) принимают в соответствии с таблицей В.1.

Таблица В.1

Значения

и коэффициентов A_F, n

Материал		, °C	A_F, °C	n	, °C
Для необлучаемых областей КР	Основной металл	20	-	-	-
Для необлучаемых областей КР	Металл шва	20	-	-	-
Для облучаемых областей КР	Основной металл: C_P <= 0,013, C_Cu <= 0,11	-	2,8 + 358(C_P - 0,005) + 16,5(C_Cu - 0,06)	0,483	22
Для облучаемых областей КР	Металл шва: C_P <= 0,032, C_Cu <= 0,11	-	6,4 + 610(C_P - 0,005) + 43(C_Cu - 0,06)	1/3	20
Примечания 1 C_P, C_Cu - содержание фосфора и меди в весовых % соответственно. 2 При расчете A_F принимать C_P = 0,005, если C_P < 0,005. 3 При расчете A_F принимать C_Cu = 0,06, если C_Cu < 0,06. 4 Параметры и зависимости в таблице могут быть использованы для ОМ и МШ при F <= 3,0·10²⁴ 1/м² и T_обл = 270 °C.

В.6 Определение

, A_F и

по результатам испытаний образцов свидетелей

В.6.1 Положения настоящего подраздела распространяются на ОМ и МШ облучаемых областей КР.

В.6.2 Для определения A_F по результатам испытаний ОС в облученном состоянии должно быть испытано не менее шести серий образцов, облученных до разных значений флюенса нейтронов. Флюенс нейтронов для любого образца, принадлежащего к одной серии, не должен отличаться более чем на 10% от среднего значения для этой группы. Для одной серии образцов целесообразно испытывать не менее 12 ОС.

В.6.3 Алгоритм определения параметра A_F.

В.6.3.1 Для ОС, испытанных на ударный изгиб, формируют таблицу экспериментальных значений

, отвечающих величине флюенса нейтронов F_j и времени облучения t_j, где j - номер серии образцов (j = 1,..., L, L - количество серий образцов испытанных на ударный изгиб).

В.6.3.2 Для ОС испытанных на вязкость разрушения формируют таблицу экспериментальных значений

, отвечающих величине флюенса нейтронов F_i и времени облучения t_i, где i - номер серии образцов (i = 1,..., M, M - количество серий образцов, испытанных на вязкость разрушения).

Принимается, что

, а

В.6.3.3 Пары значений

, F_j и

, F_i объединяют в один массив и аппроксимируют уравнением вида (В.9), где A_F определяют методом наименьших квадратов, а параметр n определяют по таблице В.1.

В.6.3.4 Дисперсия S², обусловленная пространственной неоднородностью материала для определенного значения A_F, вычисляют по формуле

, (В.10)

где L - количество серий образцов, испытанных на ударный изгиб;

- значение

, полученные по формуле (В.9) при F = F_j;

M - количество серий образцов, испытанных на вязкость разрушения;

- значение

, полученные по формуле (В.9) при F = F_i.

В.6.3.5 Определения

Значение

, °C, вычисляют по формуле

, (В.11)

где

- стандартное отклонение T_к, разброс значений которого связан с пространственной неоднородностью ОС,

;

t_0,05 - значение квантили распределения Стьюдента для уровня вероятности P, равном 0,975 (P = 1 - 0,05/2), и для числа степеней свободы k = L + M - 1.

В случае, если определенное по формуле (В.11) значение

больше чем значение

, приведенное в таблице В.1, используют значение

, приведенное в таблице В.1.

Приложение Г

(обязательное)

ВЯЗКОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ ОСНОВНОГО МЕТАЛЛА И МЕТАЛЛА ШВА

КОРПУСА РЕАКТОРА ВВЭР-1000

Г.1 Область применения

Г.1.1 Приложение устанавливает правила расчета вязкости разрушения ОМ и МШ корпуса ВВЭР-1000 (сталь 15Х2НМФА, сталь 15Х2НМФА-А и их сварные соединения), в том числе, прошедших отжиг по режиму с параметрами:

- температура отжига T_отж = (565 +/- 15) °C;

- продолжительность от 100 до 150 часов.

Г.1.2 Расчет вязкости разрушения проводят для следующих областей КР:

- облучаемая область, прошедшая отжиг;

- облучаемая область, не прошедшая отжиг;

- необлучаемая область.

Примечания

2 Облучаемая область, прошедшая отжиг - облучаемая область КР, которая в процессе отжига в течение

подвергалась нагреву с T >= 550 °C.

3 Облучаемая область, не прошедшая отжиг - облучаемая область КР, которая в процессе отжига подвергалась нагреву до T < 550 °C.

Г.2 Определение зависимости вязкости разрушения

Г.2.1 Для ОМ и МШ температурная зависимость вязкости разрушения

, вычисляют по формуле

, (Г.1)

где k = 0,52;

;

; T - температура, °C;

если T < 130 °C, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если T >= 130 °C, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C;

Зависимость

отвечает длине фронта трещины

и P_f = 0,05.

Г.2.2 Параметр

, в формуле (Г.1) вычисляют по формуле

(Г.2)

где если

, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если

, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C.

Г.2.3 В формуле (Г.2)

, °C, вычисляют по формулам:

- для необлучаемых областей КР

; (Г.3а)

- для облучаемых областей КР

, (Г.3б)

где

- значение T₁₀₀ для ОМ и МШ в исходном состоянии для не отжигаемых областей, °C; в случае если рассматривают материал после отжига, то вместо

используют

;

- значение T₁₀₀ в момент начала эксплуатации после последнего отжига, °C;

- сдвиг T₁₀₀ вследствие нейтронного облучения за время эксплуатации КР до отжига для не отжигаемых областей или за время эксплуатации после последнего отжига для отжигаемых областей, °C;

- сдвиг T₁₀₀, обусловленный термическим старением, за время эксплуатации КР до отжига для не отжигаемых областей или за время эксплуатации КР после последнего отжига для отжигаемых областей, °C;

- температурный запас на погрешность прогнозирования

в дозо-временных зависимостях, °C.

Г.3 Определение температуры

Г.3.1 Для необлучаемых областей КР и облучаемых областей КР, не прошедших отжиг,

вычисляют по представленным ниже формулам.

Г.3.1.1 В случае, если материал рассматриваемого элемента КР не представлен в Программе ОС и для него нет <1> архивного металла,

, °C, вычисляют по формулам:

--------------------------------

<1> Здесь и далее под наличием металла подразумевается объем металла, необходимый для корректного определения значения требуемой характеристики.

- для ОМ

; (Г.4а)

- для МШ

, (Г.4б)

где

- критическая температура хрупкости согласно ТУ на материал, действующим на момент изготовления КР, °C; значение

допускается определять согласно приложению У;

- значение критической температуры хрупкости для материала, рассматриваемого сварного соединения, согласно паспорту на КР;

- разность между T_к и T₁₀₀, в общем случае, зависящая от материала; значение

определяют в соответствии с таблицей Г.1;

- запас на пространственную неоднородность свойств материала; для материалов корпуса ВВЭР-1000

Таблица Г.1

Значение

Вид материала	, °C
Основной металл 15Х2НМФА класс 1, 15Х2НМФА, 15Х2НМФА-А	38
Металл шва А, В	38
Металл шва Б	23
Примечания 1 Металл шва А - металл шва с содержанием никеля 1,3 < C_Ni <= 1,9%. 2 Металл шва Б - металл шва с содержанием никеля C_Ni <= 1,3%, кроме металла шва изготовленного с использованием сварочной проволоки Св-10ХГНМАА. 3 Металл шва В - металл с содержанием никеля C_Ni <= 1,3%, изготовленный с использованием сварочной проволоки Св-10ХГНМАА.

Г.3.1.2 В случае, если МШ КР представлен в Программе ОС, но для него нет расширенного дополнительного (контрольного) комплекта и архивного металла, а также, если ОМ рассматриваемого элемента представлен только в ОМ из ОС, предусмотренных для исследования ЗТВ,

, °C, вычисляют по формуле

. (Г.5)

В формуле (Г.5)

вычисляют по формуле

, (Г.6)

где

- значение критической температуры хрупкости для материала рассматриваемого элемента в исходном состоянии, определенное на контрольном комплекте МШ ОС или на ОМ из ОС, предусмотренных для исследования ЗТВ;

- значение T₁₀₀ для материала рассматриваемого элемента КР в исходном состоянии, определенное на контрольном комплекте МШ ОС или на ОМ из ОС, предусмотренных для исследования ЗТВ, в том числе с применением технологии реконструкции образцов в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12-2018 (приложение Ж); определение

проводят в соответствии с приложением Е;

- запас на тип образца для образцов типа CT и SE(B)-10 по ГОСТ Р 50.05.12:

Г.3.1.3 В случае, если металл представлен в расширенном дополнительном (контрольном) комплекте, или в наличии для него имеется архивный металл,

, °C, вычисляют по формуле

. (Г.7)

В формуле (Г.7)

вычисляют по формуле

, (Г.8)

где T_ки - консервативная оценка значения критической температуры хрупкости, определенная по результатам испытаний образцов расширенного дополнительного (контрольного) комплекта или архивного металла в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12-2018 (приложение Б);

- параметр, характеризующий пространственную неоднородность свойств металла элемента КР, определяемый по результатам испытаний образцов расширенного дополнительного (контрольного) комплекта или архивного металла в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12-2018 (приложение Б).

Для упрощенной, консервативной оценки

допускается использовать формулу (Г.6) вместо формулы (Г.8), при этом

определяют по результатам испытаний дополнительного (контрольного) комплекта ОС.

Г.3.2 Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг,

вычисляют по различным формулам для рассмотренных ниже случаев.

Г.3.2.1 В случае, если данные по испытаниям ОС для рассматриваемого материала, прошедшего отжиг, отсутствуют,

, °C, вычисляют по формулам:

- для ОМ

; (Г.9)

- для МШ

, (Г.10)

где

- значение T₁₀₀ в момент начала эксплуатации после последнего отжига;

- максимальный запас на неполное восстановление критической температуры хрупкости после отжига; допускается принимать

;

- наибольшее значение критической температуры хрупкости для МШ, полученное на базе испытаний всех имеющихся контрольных комплектов ОС облучаемых элементов корпуса ВВЭВ-1000; для МШ (проволока Св-10ХГНМАА):

Г.3.2.2 В случае, если для материала, прошедшего отжиг, имеются в наличии данные по испытаниям ОС,

, °C, вычисляют по формулам:

- для ОМ

; (Г.11а)

- для МШ

, (Г.11б)

где

- остаточный сдвиг критической температуры хрупкости, обусловленный неполным восстановлением свойств после отжига;

- остаточный сдвиг T₁₀₀, обусловленный неполным восстановлением свойств после отжига.

В формуле (Г.11)

, °C, вычисляют по формуле

, (Г.12)

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Экспликация дана в соответствии с официальным текстом документа.

где

- значение критической температуры хрупкости, полученное на облученных образцах после их отжига.

В формуле (Г.11)

, °C, вычисляют по формуле

, (Г.13)

где

- значение T₁₀₀, полученное на облученных образцах после их отжига.

Расчет

проводят в соответствии с приложением Е на базе данных испытаний ОС для материала прошедшего отжиг.

Допускается использовать формулу (Г.11) для случаев, когда имеются только данные испытаний на ударный изгиб или на вязкость разрушения.

Значения

определяют по результатам испытаний облученных образцов свидетелей на ударный изгиб или вязкость разрушения после выполнения их отжига по режиму (565 +/- 15) °C в течение 100 часов. Для отжига должны быть отобраны образцы, у которых средний флюенс быстрых нейтронов был не менее 0,8·F_max (F_max - максимальный флюенс, накопленный на МШ к моменту проведения отжига).

Г.4 Определение

по аналитическим формулам

Г.4.1 Для необлучаемых областей КР значение

в формуле (Г.3а) принимают в соответствии с таблицей Г.2.

Таблица Г.2

Значение

и коэффициентов A_F и n

Материал		, °C	A_F, °C	n	, °C
Для необлучаемых областей КР	Основной металл	30	-	-	-
Для необлучаемых областей КР	Металл шва	30	-	-	-
Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг	Основной металл	См. формулу (Г.14)	См. формулу (Г.16)	0,8	38
Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг	Металл шва	См. формулу (Г.14)	См. формулу (Г.17)	0,8	20
Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг	Основной металл	См. формулу (Г.14)	См. формулу (Г.16)	0,8	38
Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг	Металл шва	См. формулу (Г.14)	См. формулу (Г.17)	0,8	20

Г.4.2 Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг,

, °C в формуле (Г.3б) вычисляют по формуле

, (Г.14)

где

- сдвиг критической температуры хрупкости при

;

t_OT, t_T и b_T - константы материала, зависящие от температуры старения;

t - время эксплуатации КР, ч.

Значения параметров t_OT, t_T, b_T и

в формуле (Г.14) принимают по таблице Г.3.

Таблица Г.3

Значения параметров t_OT, t_T, b_T и

в формуле (Г.14)

Материал	b_T, °C	t_OT, ч	t_T, ч	, °C
Основной металл	26,2	32700	40700	2
Металл шва с содержанием никеля <= 1,3%	26,2	32700	40700	2
Металл шва с содержанием никеля > 1,3%	10,1	23200	40900	18

Г.4.3 Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг,

в формуле (Г.3б) вычисляют по формуле (Г.14), в которой значения параметров t_OT, t_T, b_T и

принимают по таблице Г.3.

При расчете

по формуле (Г.14) под временем t понимают время, отсчитываемое от момента начала эксплуатации КР после отжига.

Г.5 Определение

, A_F и

по аналитическим формулам

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (Г.3б), а не (Г.3).

Г.5.1 Для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг,

в формуле (Г.3) в соответствии с таблицей Г.2 вычисляют по формуле

, (Г.15)

где A_F - коэффициент радиационного охрупчивания, °C;

n - константа материала;

F - флюенс нейтронов с энергией E > 0,5 МэВ, 1/м²; отсчитываемый от начала эксплуатации реактора;

F₀ = 10²² 1/м².

Значение n принимают по таблице Г.2.

Значение A_F, °C, вычисляют по формулам:

- для ОМ

A_F = 1,45 °C; (Г.16)

- для МШ

, (Г.17)

где

;

C_Ni, C_Mn, C_Si - массовые доли содержания никеля, марганца и кремния в процентах.

Формула (Г.17) может быть использована при следующих значениях массовых долей содержания никеля, марганца и кремния никеля, марганца и кремния:

1,00% <= C_Ni <= 1,90%;

0,40% <= C_Mn <= 1,10%;

0,20% <= C_Si <= 0,40%.

Формулы (Г.16) и (Г.17) могут быть использованы при F <= 6,4·10²³ 1/м².

Г.5.2 Для облучаемых областей КР, прошедших отжиг,

в формуле (Г.3б) вычисляют по формуле (Г.15), в которой A_F вычисляют по формулам (Г.16) и (Г.17). При этом под F в формуле (Г.15) понимают флюенс нейтронов с энергией E > 0,5 МэВ, 1/м²; отсчитываемый от начала эксплуатации реактора после проведения последнего отжига.

Г.5.3 Значение

в формуле (Г.3б) для облучаемых областей КР, прошедших и не прошедших отжиг, принимают по таблице Г.2.

Г.6 Определение

по результатам испытаний образцов свидетелей

Г.6.1 Настоящий подраздел распространяется на МШ облучаемых областей КР не прошедших отжиг.

Г.6.2 Для определения

, A_F и

по результатам испытаний ОС в облученном состоянии должно быть испытано не менее шести серий образцов, облученных до разных значений флюенса нейтронов. Флюенс нейтронов для любого образца, принадлежащего к одной серии, не должен отличаться более чем на 10% от среднего значения для этой группы. Для одной серии образцов целесообразно испытывать не менее 12 ОС.

Г.6.3 Алгоритм определения параметров A_F и

Г.6.3.1 Для ОС, испытанных на ударный изгиб, формируют таблицу экспериментальных значений

, отвечающих величине флюенса нейтронов F_j и времени облучения t_j, где j - номер серии образцов (j = 1, ..., L, L - количество серий образцов испытанных на ударный изгиб).

Для ОС, испытанных на вязкость разрушения, формируют таблицу экспериментальных значений

, отвечающих величине флюенса нейтронов F_i и времени облучения t_i, где i - номер серии образцов (i = 1, ..., M, M - количество серий образцов, испытанных на вязкость разрушения).

Г.6.3.2 Задают значение

из диапазона от 0 °C до 40 °C.

Г.6.3.3 По формуле (Г.14) для моментов времени t_j вычисляют значения

, а для моментов времени t_i вычисляют

. Значения параметров в формуле (Г.14), кроме

, определяют по таблице Г.3.

Г.6.3.4 На основании данных

и t_j вычисляют значения

и формируют пары значений

и F_j.

На основании данных

и t_i вычисляют значения

и формируют пары значений

и F_i.

Г.6.3.5 Пары значений

, F_j и

, F_i объединяют в один массив и аппроксимируют уравнением вида (Г.15), где A_F определяют методом наименьших квадратов, а параметр n определяют в соответствии с таблицей Г.2.

Г.6.3.6 Дисперсию S² вычисляют по формуле

, (Г.18)

где L - количество серий образцов испытанных на ударный изгиб;

- значение

, полученное по формуле (Г.15) при F = F_j;

M - количество серий образцов, испытанных на вязкость разрушения;

- значение

, полученное по формуле (Г.15) при F = F_i.

Г.6.3.7 Принимают, что при варьировании

от 0 °C до 40 °C истинные значения A_F и

соответствуют условию

S² = min. (Г.19)

Г.6.4 На основании определенного из условия (Г.19) значения

и значений t_OT, t_T и b_T, определенных по таблице (Г.3), вычисляют зависимость

от t по формуле (Г.14).

Г.6.5 На основании определенного из условия (Г.19) значения A_F вычисляют

по формуле (Г.15).

Г.6.6 Значение

вычисляют по формуле

, (Г.20)

где

- стандартное отклонение T_к, разброс значений которого связан с пространственной неоднородностью ОС,

;

t_0,05 - значение квантили распределения Стьюдента для уровня вероятности P, равной 0,975 (P = 1 - 0,05/2), и для числа степеней свободы k = L + M - 1.

В случае, если определенное по формуле (Г.20) значение

, принимают

Приложение Д

(обязательное)

ВЯЗКОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ ОСНОВНОГО МЕТАЛЛА И МЕТАЛЛА ШВА

КОРПУСА РЕАКТОРА ВВЭР-1200 И ВВЭР-ТОИ

Д.1 Область применения

Д.1.1 Приложение устанавливает правила расчета вязкости разрушения ОМ и МШ корпусов ВВЭР-1200 и ВВЭР ТОИ.

Д.1.2 Приложение не распространяется на ОМ и МШ корпусов ВВЭР-1200 и ВВЭР-ТОИ, прошедших отжиг.

Д.1.3 Расчет вязкости разрушения проводят для следующих областей КР:

Д.2 Определение зависимости вязкости разрушения

Д.2.1 Для ОМ и МШ температурную зависимость вязкости разрушения

, вычисляют по формуле

, (Д.1)

где k = 0,52;

;

; T - температура, °C;

если T < 130 °C, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если T >= 130 °C, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C;

Зависимость

отвечает длине фронта трещины

и P_f = 0,05.

Д.2.2 Параметр

, в формуле (Д.1) вычисляют по формуле

(Д.2)

где если

, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если

, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C.

Д.2.3 Значение

, °C, в формуле (Д.2) вычисляют по формулам:

- для необлучаемых областей КР

; (Д.3а)

- для облучаемых областей КР

, (Д.3б)

где

- значение T₁₀₀ для ОМ и МШ в исходном состоянии;

- сдвиг T₁₀₀ вследствие нейтронного облучения за время эксплуатации КР, °C;

- сдвиг T₁₀₀, обусловленный термическим старением, за время эксплуатации КР, °C;

- температурный запас, °C.

Д.3 Определение температуры

Для необлучаемых и облучаемых областей КР

вычисляют по следующим формулам для рассмотренных ниже случаев.

Д.3.1 В случае, если ОМ рассматриваемого элемента КР не представлен в Программе ОС и для него нет архивного металла,

, °C, вычисляют по формуле

, (Д.4)

где

допускается определять согласно приложению У;

- разность между T_к и T₁₀₀, в общем случае, зависящая от материала, значение

определяют в соответствии с таблицей Д.1.

Таблица Д.1

Значение

Марка основного материала	Область материала	Вид материала	, °C	, °C	, °C	, °C
15Х2НМФА класс 1	Необлучаемая	Основной металл	38	-	20	-
		Металл шва А	23
		Металл шва Б	23
	Облучаемая	Основной металл	38	38	см. формулу (Д.9)	см. формулу (Д.10), таблицу, Д.3
		Металл шва А	23	20
		Металл шва Б	23
15Х2НМФА А	Необлучаемая	Основной металл	38	-	30	-
		Металл шва А	23
		Металл шва Б	23
15Х2МФА-А мод. А и мод. Б	Необлучаемая	Основной металл	38	-	20	-
		Металл шва В	38
		Металл шва Г	23
	Облучаемая	Основной металл	38	22	0	см. формулу (Д.10), таблицу Д.4
		Металл шва В	38	20
		Металл шва Г	23
Примечания 1 Металл шва А - металл шва, выполненный АДС проволокой Св-12Х2Н2МАА с содержанием никеля C_Ni <= 1,3%. 2 Металл шва Б - металл шва, выполненный АДС проволокой Св-09ХГНМТАА-ВИ. 3 Металл шва В - металл шва, выполненный АДС проволокой Св-10ХМФТУ-А. 4 Металл шва Г - металл шва, выполненный АДС проволокой Св-15ХГМТА.

Д.3.2 В случае, если ОМ рассматриваемого элемента имеется в наличии в ОМ из ОС, предусмотренных для исследования ЗТВ,

, °C, вычисляют по формуле

. (Д.5)

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (Д.5), а не (Д.6).

В формуле (Д.6)

вычисляют по формуле

, (Д.6)

где

- значение критической температуры хрупкости для ОМ рассматриваемого элемента в исходном состоянии, определенное на ОМ из контрольного комплекта ОС ЗТВ на ударный изгиб;

- значение T₁₀₀ для ОМ рассматриваемого элемента КР в исходном состоянии, определенное на ОМ из контрольного комплекта ОС ЗТВ, в том числе с применением технологии реконструкции образцов в соответствии с ГОСТ Р 50.05.12-2018 (приложение Ж); определение

проводится согласно приложению Е;

- запас на тип образца для образцов типа CT и SE(B) 10 по ГОСТ Р 50.05.12:

;

- запас на пространственную неоднородность характеристик материала,

Д.3.3 В случае, если металл рассматриваемого элемента КР представлен в расширенном дополнительном (контрольном) комплекте или для него есть архивный металл,

, °C, вычисляют по формуле

. (Д.7)

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (Д.7), а не (Д.9).

В формуле (Д.9)

вычисляют по формуле

, (Д.8)

Для упрощенной консервативной оценки

допускается использовать формулу (Д.6) вместо формулы (Д.8), при этом

вычисляют по результатам испытаний дополнительного (контрольного) комплекта ОС.

Д.3.4 В случае, если при расчете по формулам (Д.5), (Д.6) или (Д.7), (Д.8)

, то изложенная в Д.3 процедура расчета

не может быть использована.

Д.4 Определение

Д.4.1 Для необлучаемых областей КР значение

в формуле (Д.3а) принимают по таблице Д.1.

Д.4.2 Для облучаемых областей КР для ОМ и МШ стали 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б значение

в формуле (Д.3б) принимают в соответствии с таблицей Д.1.

Д.4.3 Для облучаемых областей КР для ОМ и МШ стали 15Х2НМФА класс 1 значение

, °C, в формуле (Д.3б) в соответствии с таблицей Д.1 вычисляют по формуле

, (Д.9)

где

- сдвиг критической температуры хрупкости при

;

t_OT, t_T и b_T - константы материала, зависящие от температуры старения;

t - время эксплуатации КР, ч.

Значения параметров t_OT, t_T, b_T и

в формуле (Д.9) принимают согласно таблице Д.2.

Таблица Д.2

Значения параметров t_OT, t_T, b_T и

в формуле (Д.9)

Материал	b_T, °C	t_OT, ч	t_T, ч	, °C
Основной металл и металл шва	26,2	32700	40700	2

Д.5 Определение

по аналитическим формулам

Д.5.1 Для облучаемых областей КР

, °C, в формуле (Д.3б) в соответствии с таблицей Д.1 вычисляют по формуле

, (Д.10)

где A_F - коэффициент радиационного охрупчивания, °C;

n - константа материала;

F - флюенс нейтронов с энергией E > 0,5 МэВ, 1/м²; отсчитываемый от начала эксплуатации реактора;

F₀ = 10²² 1/м².

Значения A_F и n приведены в таблицах Д.3 и Д.4.

Таблица Д.3

Значения коэффициентов радиационного охрупчивания A_F и n

для стали марки 15Х2НМФА класс 1 и ее металла шва

при температуре облучения от 290 °C до 310 °C

Вид материала	A_F, °C	n
Сталь марки 15Х2НМФА класс 1	1,45	0,8
Металл шва, выполненный АДС проволокой марок Св-09ХГНМТАА-ВИ и Св-12Х2Н2МАА с C_Ni <= 1,3%	1,9	0,8
Примечание - Расчет A_F для ОМ и МШ может быть использован при F <= 6,4·10²³ 1/м².

Таблица Д.4

Значения коэффициентов радиационного охрупчивания A_F и n

для стали марки 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б и ее сварного

шва при температуре облучения от 270 °C до 310 °C

Вид материала	A_F, °C	n
Сталь марки 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б	3,6	0,483
Металл шва, выполненный АДС проволокой марок Св-10ХМФТУ-А и Св-15ХГМТА	9,4	1/3
Примечания 1 Расчет A_F для ОМ стали 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б может быть использован при F <= 3·10²⁴ 1/м². 2 Расчет A_F для МШ стали 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б может быть использован при F <= 1,4·10²⁴ 1/м².

Д.5.2 Значение

в формуле (Д.3б) принимают по таблице Д.1.

Д.6 Определение

по результатам испытаний образцов свидетелей

Настоящий раздел распространяется на ОМ и МШ облучаемых областей КР

Д.6.1 Для определения

, A_F и

Д.6.2 Алгоритм определения A_F,

для ОМ и МШ для стали 15Х2НМФА класса 1.

Д.6.2.1 Для ОС, испытанных на ударный изгиб, формируют таблицу экспериментальных значений

, отвечающих величине флюенса нейтронов F_j и времени облучения t_j, где j - номер серии образцов (j = 1, ..., L, L - количество серий образцов испытанных на ударный изгиб).

Для ОС, испытанных на вязкость разрушения, формируют таблицу экспериментальных значений

, отвечающих величине флюенса нейтронов F_i и времени облучения t_i, где i - номер серии образцов (i = 1,..., M, M - количество серий образцов испытанных на вязкость разрушения).

Д.6.2.2 Задают значение

из диапазона от 0 °C до 40 °C.

Д.6.2.3 По формуле (Д.9) для моментов времени t_j вычисляют значения

, а для моментов времени t_i вычисляют

. Значения параметров в формуле (Д.9), кроме

, определяют по таблице Д.2.

Д.6.2.4 На основании данных

и t_j вычисляют значения

и формируют пары значений

и F_j.

На основании данных

и t_i вычисляют значения

и формируют пары значений

и F_i.

Д.6.2.5 Пары значений

, F_j и

, F_i объединяют в один массив и аппроксимируют уравнением вида (Д.10), где A_F определяют методом наименьших квадратов, а параметр n принимают по таблице Д.1.

Д.6.2.6 Дисперсия S² вычисляют по формуле

, (Д.11)

где L - количество серий образцов испытанных на ударный изгиб;

- значение

, полученное по формуле (Д.10) при F = F_j;

M - количество серий образцов испытанных на вязкость разрушения;

- значение

, полученное по формуле (Д.10) при F = F_i.

Д.6.2.7 Принимается, что при варьировании

от 0 °C до 40 °C истинные значения A_F и

соответствуют условию

S² = min. (Д.12)

Д.6.2.8 На основании определенного из условия (Д.12) значения

и значений t_OT, t_T и b_T, определенных по таблице (Д.2), вычисляют зависимость

от t по формуле (Д.9).

Д.6.2.9 На основании определенного из условия (Д.12) значения A_F вычисляют

по формуле (Д.10).

Д.6.2.10 Значение

, °C, вычисляют по формуле

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

Формула приведена в соответствии с официальным текстом документа.

, (Д.13)

где

- стандартное отклонение T_к, разброс значений которого связан с пространственной неоднородностью ОС,

;

t_0,05 - значение квантили распределения Стьюдента для уровня вероятности P = 0,975 (P = 1 - 0,05/2) и для числа степеней свободы k = L + M - 1.

В случае, если рассчитанное по формуле (Д.13) значение

больше чем значение

, приведенное в таблице Д.1, используют значение

приведенное в таблице Д.1.

Д.6.3 Алгоритм определения A_F,

для ОМ и МШ для стали 15Х2МФА-А.

Д.6.3.1 Значение

для ОМ и МШ для стали 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б принимают по таблице Д.1.

Д.6.3.2 Для ОС, испытанных на ударный изгиб, формируют таблицу экспериментальных значений

Д.6.3.3 Для ОС, испытанных на вязкость разрушения, формируют таблицу экспериментальных значений

Принимается, что

, а

Д.6.3.4 Пары значений

, F_j и

Д.6.3.5 На основании определенного значения A_F вычисляют

по формуле (Д.10).

Д.6.3.6 Дисперсию S², обусловленную пространственной неоднородностью материала, вычисляют по формуле (Д.11).

Д.6.3.7 На основании параметра S вычисляют

по формуле (Д.13).

В случае, если рассчитанное по формуле (Д.13) значение

больше чем значение

, приведенное в таблице Д.1, используют значение

, приведенное в таблице Д.1.

Приложение Е

(обязательное)

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПАРАМЕТРОВ ТЕМПЕРАТУРНОЙ ЗАВИСИМОСТИ ВЯЗКОСТИ

РАЗРУШЕНИЯ ПО РЕЗУЛЬТАТАМ ИСПЫТАНИЙ ОБРАЗЦОВ СВИДЕТЕЛЕЙ

Параметры температурной зависимости вязкости разрушения

и T₁₀₀ определяют на основании результатов испытаний образцов свидетелей (ОС) материалов КР на вязкость разрушения.

Тип и размеры ОС, процедура выращивания усталостной трещины, процедура испытаний, процедура определения значений вязкости разрушения K_JC, процедура группировки ОС в серию образцов для определения

и T₁₀₀ для заданного состояния материала должны соответствовать ГОСТ Р 50.05.12.

Условия испытаний и требования к испытательному оборудованию не регламентированные ГОСТ Р 50.05.12 должны соответствовать ГОСТ Р 59115.6.

Значения

и T₁₀₀ вычисляют на основании результатов испытаний образцов свидетелей по следующим формулам.

В случае однотемпературных испытаний в соответствии с методом наибольшего правдоподобия параметр масштаба K₀,

, вычисляют по формуле

, (Е.1)

где N - общее количество испытанных образцов; r - количество образцов для которых K_JC < K_JC_(limit) согласно ГОСТ Р 50.05.12,

Далее K_JC₍_med₎,

, вычисляют по формуле

K_JC₍_med₎ = K_min + (K₀ - K_min) [ln(2)]^1/4. (Е.2)

По известному K_JC₍_med₎ при T = T_исп значение параметра

, вычисляют по формуле

(Е.3)

где если T_исп <= 130 °C, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если T_исп > 130 °C, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C;

В случае многотемпературных испытаний параметр

, определяют посредством решения нелинейного уравнения

, (Е.4)

где

;

K_JC(i) - значение K_JC, полученное из эксперимента при T_исп = T_i;

- равно 1, если K_JC(i) корректно, и равно 0, если данное значение некорректно согласно ГОСТ Р 50.05.12.

Значение T₁₀₀, °C вычисляют по формуле

, (Е.5)

где если T₁₀₀ <= 130 °C, a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если T₁₀₀ > 130 °C, a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C.

Приложение Ж

(обязательное)

ВЯЗКОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ ОСНОВНОГО МЕТАЛЛА И МЕТАЛЛА ШВА КОРПУСА

РЕАКТОРА ПРОЕКТИРУЕМЫХ РЕАКТОРНЫХ УСТАНОВОК ВВЭР

Ж.1 Область применения

Ж.1.1 Приложение устанавливает правила расчета вязкости разрушения ОМ и МШ КР проектируемых реакторных установок ВВЭР.

Ж.1.2 Расчет вязкости разрушения проводят для следующих областей КР:

Ж.2 Определение зависимости вязкости разрушения

Ж.2.1 Для ОМ и МШ температурная зависимость вязкости разрушения

, вычисляют по формуле

, (Ж.1)

где k = 0,52;

;

; T - температура, °C;

если T < 130 °C, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если T >= 130 °C, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C;

Зависимость

отвечает длине фронта трещины

и P_f = 0,05.

Ж.2.2 Параметр

, в формуле (Ж.1) вычисляют по формуле

(Ж.2)

где если

, то a₁ = 1, a₂ = 130 °C, a₃ = 105 °C;

если

, то a₁ = 1,99, a₂ = 216 °C, a₃ = 157 °C.

Ж.2.3 Расчет

, °C, в формуле (Ж.2) вычисляют по формуле

, (Ж.3)

где

- значение T₁₀₀ для ОМ и МШ в исходном состоянии;

- сдвиг T₁₀₀ вследствие нейтронного облучения за время эксплуатации КР, °C;

- сдвиг T₁₀₀, обусловленный термическим старением, за время эксплуатации КР, °C;

- температурный запас на неоднородность свойств, обусловленную облучением ОС, °C.

Ж.3 Определение температуры

Для необлучаемых и облучаемых областей КР значение

, °C, вычисляют по формуле

, (Ж.4)

где

- критическая температура хрупкости согласно ТУ на материал, значение

допускается принимать согласно приложению У;

- разность между T_к и T₁₀₀, в общем случае зависящая от материала, значение

принимают по таблице Ж.1.

Таблица Ж.1

Значения

Марка основного материала	Область материала	Вид материала	, °C	, °C	, °C
15Х2НМФА класс 1	Необлучаемая	Основной металл	38	-	20
		Металл шва А	23
		Металл шва Б	23
	Облучаемая	Основной металл	38	38	см. формулу (Ж.4)
		Металл шва А	23	20
		Металл шва Б	23
15Х2НМФА-А	Необлучаемая	Основной металл	38	-	30
		Металл шва А	23
		Металл шва Б	23
15Х2МФА-А (мод. А и мод. Б)	Необлучаемая	Основной металл	38	-	20
		Металл шва В	38
		Металл шва Г	23
	Облучаемая	Основной металл	38	22	0
		Металл шва В	38	20
		Металл шва Г	23
Примечания 1 Металл шва А - металл шва выполненный АДС проволокой Св-12Х2Н2МАА с содержанием никеля C_Ni <= 1,3%. 2 Металл шва Б - металл шва, выполненный АДС проволокой Св-09ХГНМТАА-ВИ. 3 Металл шва В - металл шва, выполненный АДС проволокой Св-10ХМФТУ-А. 4 Металл шва Г - металл шва, выполненный АДС проволокой Св-15ХГМТА.

Ж.4 Определение

Ж.4.1 Для необлучаемых областей КР значение

в формуле (Ж.3) принимают по таблице Ж.1.

Ж.4.2 Для облучаемых областей КР для ОМ и МШ стали 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б значение

в формуле (Ж.3) принимают по таблице Ж.1.

Ж.4.3 Для облучаемых областей КР для ОМ и МШ стали 15Х2НМФА класс 1 значение

в формуле (Ж.3) вычисляют по формуле

, (Ж.5)

где

- сдвиг критической температуры хрупкости при

, °C;

t_OT, t_T и b_T - константы материала, зависящие от температуры старения;

t - время эксплуатации КР, ч.

Значения параметров t_OT, t_T, b_T и

в формуле (Ж.4) принимают по таблице Ж.2.

Таблица Ж.2

Значения параметров t_OT, t_T, b_T и

Материал	b_T, °C	t_OT, ч	t_T, ч	, °C
Основной металл	26,2	32700	40700	2
Металл шва с содержанием никеля <= 1,3%	26,2	32700	40700	2
Металл шва с содержанием никеля > 1,3%	10,1	23200	40900	18

Ж.5 Определение

Ж.5.1 Для облучаемых областей КР

, °C, в формуле (Ж.3) вычисляют по формуле

, (Ж.6)

где A_F - коэффициент радиационного охрупчивания, °C;

n - константа материала;

F - флюенс нейтронов с энергией E > 0,5 МэВ, отсчитываемый от начала эксплуатации реактора 1/м²;

F₀ = 10²² 1/м².

Значения A_F и n приведены в таблицах Ж.3 и Ж.4.

Таблица Ж.3

Значения коэффициентов радиационного охрупчивания A_F и n

для стали марки 15Х2НМФА класс 1 и ее металла шва

при температуре облучения от 290 °C до 310 °C

Вид материала	A_F, °C	n
Сталь марки 15Х2НМФА класс 1	1,45	0,8
Металл шва, выполненный АДС проволокой марок Св-09ХГНМТАА-ВИ и Св-12Х2Н2МАА с C_Ni <= 1,3%	1,9	0,8
Примечание - Расчет A_F для ОМ и МШ может быть использован при F <= 6,4· 10²³ 1/м².

Таблица Ж.4

Значения коэффициентов радиационного охрупчивания A_F и n

для стали марки 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б и ее сварного

шва при температуре облучения от 270 °C до 310 °C

Вид материала	A_F, °C	n
Сталь марки 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б	3,6	0,483
Металл шва, выполненный АДС проволокой марки Св-10ХМФТУ-А, Св-15ХГМТА	9,4	1/3
Примечания 1 Расчет A_F для ОМ и МШ стали 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б может быть использован при F <= 3·10²⁴ 1/м². 2 Расчет A_F для МШ стали 15Х2МФА-А мод. А и мод. Б может быть использован при F <= 1,4·10²⁴ 1/м².

Приложение И

(обязательное)

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ, УЧИТЫВАЮЩИХ ВЛИЯНИЕ КОРОТКИХ ТРЕЩИН

И ДВУХОСНОГО НАГРУЖЕНИЯ НА ВЯЗКОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ

Коэффициенты

, учитывающие влияние коротких трещин и двухосное нагружение на вязкость разрушения, вычисляют по формулам:

- при a_р > 0,15(S_Н + S_КР)

; (И.1)

- при a_р <= 0,15(S_Н + S_КР)

(И.2)

где

; (И.3)

;

a_р - глубина расчетного дефекта;

- вязкость разрушения при длине фронта трещины B_p и P_f = 0,05;

- вязкость разрушения для длины фронта трещины

и P_f = 0,05 (определяют для различных РУ ВВЭР в соответствии с приложениями Б, В, Г, Д и Ж);

R_p_0,2(T, F) - предел текучести облученного ОМ или МШ при температуре T и флюенсе нейтронов F (рекомендуется определять в соответствии с приложением Н);

S_КР - толщина стенки КР;

S_Н - толщина антикоррозионной наплавки;

- отношение номинальных напряжений, действующих параллельно плоскости трещины вдоль ее фронта к номинальным напряжениям, действующим перпендикулярно плоскости трещины.

При использовании в качестве R_p_0,2(T, 0) (определяемого согласно приложению Н) гарантированных значений предела текучести для консервативной оценки вязкости разрушения допускается принимать в формуле (И.3) вместо R_p_0,2(T, F) значение R_p_0,2(T, F) + 100 МПа.

Зависимость

от

может быть использована при

. При

следует принимать

. При

следует принимать

Зависимость

от m приведена на рисунке И.1.

Рисунок И.1 - График зависимости

от m

Приложение К

(обязательное)

ВЯЗКОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ ОСНОВНОГО МЕТАЛЛА И МЕТАЛЛА ШВА

НА ВЕРХНЕМ ШЕЛЬФЕ

Для ОМ и МШ зависимость величины вязкости разрушения на верхнем шельфе

от флюенса нейтронов F и температуры T вычисляют по формулам:

, (К.1)

, (К.2)

где

- величина J_C при флюенсе нейтронов F = 0 и температуре T = 20 °C;

R_p_0,2(T, F) - предел текучести ОМ или МШ при температуре T и флюенсе нейтронов F;

E - модуль упругости;

- коэффициент Пуассона.

В формуле (К.2) следует принимать C = 2,4·10^-3 °C^-1, D = 0,14, J_C^* = 175 Н/мм.

Значения

определяют в соответствии с приложениями Б, В, Г, Д и Ж.

Значение R_p_0,2(T, F) рекомендуется определять согласно приложению Н.

В формулах (К.1) и (К.2) J_C в Н/мм, E и R_p_0,2 в МПа, T и

в °C, F в 1/м².

Формулы настоящего приложения могут быть использованы при T <= 350 °C и

Примечание - При расчетах по формулам настоящего приложения для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг, отсчет флюенса нейтронов F начинают с начала ввода в эксплуатацию КР, а для облучаемых областей, прошедших отжиг, отсчет флюенса нейтронов F начинают с момента начала эксплуатации КР после отжига.

Приложение Л

(обязательное)

ВЯЗКОСТЬ РАЗРУШЕНИЯ АНТИКОРРОЗИОННОГО ПОКРЫТИЯ

(МЕТАЛЛА НАПЛАВКИ)

Л.1 Характеристики трещиностойкости металла наплавки

В качестве характеристик трещиностойкости антикоррозионного покрытия (МН) используют следующие параметры: J_R-кривые, J_C, J_C²⁰ и

. Критическое значение J-интеграла, J_C, определяют на основе экспериментальных данных как J_C = min{J_0,2, J_jump}, где J_0,2 - величина J-интеграла, определенная как пересечение J_R-кривой с линией параллельной линии притупления и отстоящей от нее на 0,2 мм, J_jump - величина J-интеграла, отвечающая 1-му хрупкому проскоку трещины в образце при его испытаниях на трещиностойкость. При отсутствии хрупких проскоков трещины принимают J_C = J_0,2. Величина J_C²⁰ - значение J_C при T = 20 °C. Величина

- минимальное значение J_C²⁰, при котором отсутствуют хрупкие проскоки трещины в МН.

Л.2 Критическое значение J-интеграла J_C²⁰(F)

Зависимость J_C, Н/мм, от флюенса нейтронов F при 20 °C вычисляют по формулам:

- для необлучаемых областей и облучаемых областей, не прошедших отжиг,

; (Л.1)

- для облучаемых областей, прошедших отжиг,

, (Л.2)

где F - флюенс нейтронов;

R_p_0,2(20, F) - предел текучести при 20 °C и флюенсе нейтронов F;

F₀ = 10²² 1/м².

В формуле (Л.1) расчет предела текучести R_p_0,2(20, F) приведен в приложении Н, при этом отсчет флюенса нейтронов F начинают с начала ввода в эксплуатацию КР.

В формуле (Л.2) расчет предела текучести R_p_0,2(20, F) приведен в приложении Н, при этом отсчет флюенса нейтронов F начинают с момента начала эксплуатации КР после отжига.

В формуле (Л.2) величина F_ост определяют по следующей процедуре.

Если F_отж <= F^*, то F_ост = F_отж, где F_отж - флюенс нейтронов на момент отжига; F^* - значение флюенса нейтронов, при котором зависимость

, определяемая по формуле (Л1), имеет максимум

Если F_отж > F^*, то величину F_ост определяют из решения уравнения

, (Л.3)

где

- величина

, рассчитанная по формуле (Л.1) при флюенсе нейтронов F = F_ост;

- величина

, рассчитанная по формуле (Л.1) при флюенсе нейтронов на момент отжига F = F_отж;

- коэффициент изменения J_C после отжига.

При наличии двух корней уравнения (Л.3) выбирают F_ост > F^*.

Величину

вычисляют по формуле

, (Л.4)

где T_отж - максимальная температура МН оценки

в случае, если

, допускается МН, прошедший отжиг, рассматривать как МН, не прошедший отжиг, и использовать для него формулу (Л1) независимо от значения F_отж.

Л.3 Критическое значение J-интеграла J_C(T, F)

Значение J_C от флюенса нейтронов F при T > 20 °C вычисляют по формуле

, (Л.5)

где

вычисляют по формулам (Л.1) и (Л.2), а предел текучести R_p_0,2(T, F) приведен в приложении Н.

Л.4 Расчет J_R-кривых

J_R-кривые для МН для заданной температуры T и флюенса нейтронов F вычисляют по формуле

, (Л.6)

где

- вязкий подрост трещины.

Величину q вычисляют по формуле

, (Л.7)

где J_C(T, F) вычисляют по формуле (Л.5), а предел текучести R_p_0,2(T, F) приведен в приложении Н.

Л.5 Значение параметра

Численное значение параметра

, которое представляет собой минимальное значение J_C при температуре T = 20 °C, при котором отсутствуют хрупкие проскоки трещины в наплавке, принимают равным

. (Л.8)

В формулах настоящего приложения J_C,

, J_R в Н/мм, R_p_0,2 в МПа, T в °C, F в 1/м²,

в мм.

Формулы настоящего приложения могут быть использованы при температуре T <= 350 °C и флюенсе нейтронов F <= 3,0·10²⁴ 1/м².

Примечание - При расчетах по формулам настоящего приложения для облучаемых областей КР, не прошедших отжиг, а также для неотжигаемых КР отсчет флюенса нейтронов F начинают с начала ввода в эксплуатацию КР, а для облучаемых областей, прошедших отжиг, отсчет флюенса нейтронов F начинают с момента начала эксплуатации КР после отжига.

Приложение М

(справочное)

РАСЧЕТ КОЭФФИЦИЕНТОВ ИНТЕНСИВНОСТИ НАПРЯЖЕНИЙ

Для цилиндрических оболочек с трещинами при произвольном распределении упругих напряжений по толщине стенки КР допускается использовать процедуру определения КИН, представленную ниже.

При определении КИН следует соблюдать следующие правила.

М.1 Линейная механика разрушения применима, если выполняется условие

, (М.1)

где R_p_0,2(T, F) - предел текучести при температуре T и флюенсе нейтронов F, значение которого рекомендуется определять по приложению Н;

- эффективные нетто-напряжения.

Значение

вычисляют следующим образом:

- вычисляют КИН при неоднородном распределении напряжений, K_I^*.

- вычисляют эффективные брутто напряжения, равномерно распределенные по толщине стенки КР,

, используя соотношение

, (М.2)

где

- КИН, рассчитанный в предположении об однородном распределении напряжений

по толщине стенки КР.

Эффективные нетто напряжения

вычисляют по формуле

. (М.3)

М.2 Коэффициент k_F в формуле (М.3) вычисляют в зависимости от типа расчетной трещины:

- для поверхностной трещины

(М.4)

- для поднаплавочной трещины

(М.5)

где S_КР - толщина стенки КР без учета антикоррозионной наплавки;

S_Н - толщина антикоррозионной наплавки;

a и c - размеры малой и большой полуосей полуэллиптической трещины соответственно.

М.3 Если условие (М.1) не выполняется, то КИН вычисляют в рамках нелинейной механики разрушения с использованием J-интеграла.

М.4 Если условие (М.1) выполняется, то допускается проводить расчет КИН в расчетных точках C и D поверхностной полуэллиптической трещины при произвольном распределении напряжений по толщине стенки (рисунок М.1) по следующей процедуре:

C, D - расчетные точки; a, c - малая и большая полуоси

расчетного дефекта; S_КР - толщина стенки КР

без наплавки; S_Н - толщина наплавки

Рисунок М.1 - Схематизация поверхностной полуэллиптической

трещины а) и распределение напряжений

по оси X в теле без дефекта б)

М.4.1 Вычисляют координату X_j = a·j/20, где j = 0, 1, 2, ..., 20.

М.4.2 В каждой j-й точке с координатой X_j (рисунок М.1) определяют напряжение

. (М.6)

М.4.3 Значения приведенных напряжений S_C в точке C и S_D в точке D вычисляют по формулам:

, (М.7)

, (М.8)

, (М.9)

где C_j, D_j, E_j, F_j - коэффициенты, определяемые по таблице М.1;

a и c - размеры малой и большой полуоси полуэллиптической трещины, соответственно (a <= c, a <= 0,7(S_КР + S_Н));

S_КР - толщина стенки;

S_Н - толщина наплавки.

Таблица М.1

Значения коэффициентов C_j, D_j, E_j, F_j

j	C_j	D_j	E_j	F_j
0	0,0189	-0,0085	0,0278	0,270
1	0,0373	-0,0165	0,0548	0,198
2	0,037	-0,0160	0,0510	0,112
3	0,0368	-0,0155	0,0472	0,080
4	0,0367	-0,0149	0,0431	0,062
5	0,0366	-0,0142	0,0390	0,050
6	0,0367	-0,0134	0,0347	0,041
7	0,0368	-0,0125	0,0303	0,035
8	0,0371	-0,0115	0,0257	0,029
9	0,0376	-0,0105	0,0207	0,025
10	0,0382	-0,0093	0,0155	0,021
11	0,0391	-0,0080	0,0100	0,018
12	0,0402	-0,0063	0,0042	0,015
13	0,0418	-0,0045	-0,0023	0,012
14	0,0438	-0,0020	-0,0094	0,010
15	0,0466	0,0010	-0,0175	0,008
16	0,0507	0,0051	-0,0273	0,006
17	0,0571	0,0108	-0,0405	0,004
18	0,0685	0,0209	-0,0595	0,003
19	0,1022	0,0477	-0,0948	0,001
20	0,1203	0,0781	-0,1527	0,000

М.4.4 КИН вычисляют по формуле

, (М.10)

где S_пр - приведенное напряжение в точках C и D, вычисляют по формулам (М.7) и (М.8), соответственно;

Y - коэффициент формы трещины, который вычисляют по формуле

(М.11)

М.4.5 Коэффициент

для точек C и D (см. рисунок М.1) вычисляют по формулам (М.12) и (М.13):

- для точки C:

; (М.12)

- для точки D:

. (М.13)

Приложение Н

(справочное)

МЕХАНИЧЕСКИЕ И ТЕПЛОФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА МАТЕРИАЛОВ

Н.1 Предел текучести

Н.1.1 Зависимость предела текучести ОМ и МШ от флюенса нейтронов и температуры R_p_0,2(T, F), МПа, вычисляют по формуле

R_p_0,2(T, F) = R_p_0,2(20, F) +

+ 993·exp[-8,74·10^-3(T + 273)] - 77, (Н.1)

где R_p_0,2(20, F), МПа, вычисляют по формулам:

- для необлучаемых областей

; (Н.2)

- для облучаемых областей, не прошедших отжиг

; (Н.3)

- для облучаемых областей, прошедших отжиг

, (Н.4)

где R_p_0,2(20, 0) - значение предела текучести материала в исходном состоянии при F = 0 и T = 20 °C, МПа;

T_к0 - критическая температура хрупкости ОМ и МШ в исходном состоянии, °C;

T_к_B - критическая температура хрупкости облученного ОМ и МШ на момент начала эксплуатации после отжига, °C.

Значения

определяют в соответствии с приложениями Б, В, Г, Д и Ж.

Допускается определять зависимость предела текучести ОМ и МШ от температуры R_p_0,2(T) для заданного значения флюенса нейтронов на основании результатов испытаний образцов свидетелей. При этом должно быть испытано не менее чем по три образца при трех температурах, отличающихся друг от друга не менее чем на 50 °C, и использован вид зависимости (Н.1).

Н.1.2 Зависимость предела текучести МН от флюенса нейтронов и температуры R_p_0,2(T, F), МПа, записывают в виде

R_p_0,2(T, F) = R_p_0,2(20, F) +

+ 500·exp[-3,43·10^-3(T + 273)] - 180, (Н.5)

где R_p_0,2(20, F), МПа, вычисляют по формулам:

- для необлучаемых областей и облучаемых областей, не прошедших отжиг,

; (Н.6)

- для облучаемых областей, прошедших отжиг,

, (Н.7)

где R_p_0,2(20, 0) - значение предела текучести МН при 20 °C в исходном (необлученном) состоянии;

- значение предела текучести МН при T = 20 °C на момент начала эксплуатации после отжига.

Для МН допускается принимать R_p_0,2(20, 0) = 413 МПа.

При расчете минимальных значений предела текучести МН в расчетах НДС и J-интеграла в формуле (Н.5) допускается в качестве значения R_p_0,2(20, F) принимать R_p_0,2(20,0).

В формуле (Н.7)

, МПа, вычисляют по формуле

, (Н.8)

где

- коэффициент восстановления предела текучести МН, определяемый согласно Н.4;

R_p_0,2(20, F_отж) - значение предела текучести МН при 20 °C в облученном состоянии при флюенсе нейтронов на момент проведения отжига F_отж, которое вычисляют по формуле (Н.6).

Примечание - При расчетах R_p_0,2(T, F) для облучаемых областей, не прошедших отжиг, отсчет флюенса нейтронов F начинают с начала ввода в эксплуатацию КР. При расчетах R_p_0,2(T, F) для облучаемых областей, прошедших отжиг, отсчет флюенса нейтронов F начинают с момента начала эксплуатации КР после отжига.

Н.2 Диаграмма деформирования

При решении МКЭ упругопластической задачи используют диаграммы деформирования материала, которые зависят от

, F и T, а условие текучести записывают в виде

, (Н.9)

где

- интенсивность напряжений;

- функция, описывающая поверхность текучести;

- интенсивность пластической деформации.

Диаграмма пластического деформирования ОМ и МШ при флюенсе нейтронов F и температуре T записывают в виде

, (Н.10)

где A и m - параметры материала, описывающие деформационное упрочнение;

R_p_0,2(T, F) - предел текучести, определяемый по формуле (Н.1) для ОМ и МШ, и по формуле (Н.5) для МН.

Для ОМ и МШ параметры деформационного упрочнения A и m для диапазона температур от 20 °C до 565 °C принимают по таблице Н.1.

Таблица Н.1

Параметры диаграммы деформирования A и m для ОМ и МШ

Параметр	Температура, °C
Параметр	20	100	200	350	565
A, МПа	590	557	543	537	205
m	0,49	0,49	0,50	0,50	0,58

Допускается для МН принимать параметры A и m в формуле (Н.10) для диапазона температур от 20 °C до 565 °C по таблице Н.2.

Таблица Н.2

Параметры диаграммы деформирования A и m для МН

Флюенс нейтронов F, 1/м²	Параметр	Температура, °C
Флюенс нейтронов F, 1/м²	Параметр	20	100	200	350	400	500	565
0	A, МПа	840	610	477	406	397	387	384
0	m	0,51	0,54	0,50	0,41	0,38	0,34	0,32
1·10²²	A, МПа	818	588	455	384	375	365	362
1·10²²	m	0,51	0,54	0,51	0,42	0,39	0,35	0,33
3·10²³	A, МПа	785	555	422	351	342	332	329
3·10²³	m	0,52	0,58	0,56	0,46	0,43	0,38	0,36
6·10²³	A, МПа	773	544	410	340	331	321	318
6·10²³	m	0,53	0,59	0,58	0,48	0,46	0,40	0,38
от 9·10²³ до 3·10²⁴	A, МПа	766	536	403	332	323	313	310
от 9·10²³ до 3·10²⁴	m	0,54	0,60	0,60	0,50	0,47	0,42	0,39

Н.3 Уравнение ползучести (в процессе отжига) для основного металла и металла шва

При решении МКЭ вязкоупругопластической задачи для расчета НДС КР в процессе отжига уравнение ползучести для ОМ и МШ записывают в виде

, (Н.11)

где

- интенсивность скорости деформации ползучести;

- интенсивность напряжений;

- интенсивность деформации ползучести.

Для ОМ и МШ

, ч^-1 для заданной температуры T вычисляют по формуле

, (Н.12)

где

- коэффициент Пуассона;

E - модуль упругости;

k и p - константы материала.

При T = T_отж = (565 +/- 15) °C для ОМ КР ВВЭР-1000 допускается принимать k = 0,18 и p = 0,25, для МШ - k = 0,40 и p = 0,25.

При T = T_отж = (475 +/- 15) °C для ОМ и МШ КР ВВЭР-440 допускается принимать k = 0,056 и p = 0,26.

Н.4 Расчет изменения предела текучести в процессе отжига для основного металла и металла шва

Изменение предела текучести металла в процессе отжига при температуре T_отж (см. рисунок Н.1) описывают следующими зависимостями

, (Н.13)

где

- время в процессе отжига, ч;

;

- значение предела текучести облученного металла на момент начала тепловой выдержки при T = T_отж;

- значение предела текучести в конце тепловой выдержки (восстановленное значение) при T = T_отж.

Рисунок Н.1 - Схема изменения предела текучести R_p_0,2

материала КР ВВЭР-1000 а) и КР ВВЭР-440 б)

при облучении и отжиге

Значение

при T_отж на момент начала отжига вычисляют по формуле (Н.1) для ОМ и МШ, и по формуле (Н.5) для МН. При этом для ОМ, МШ и МН принимают соответствующий флюенс нейтронов на момент проведения отжига F_отж (см. рисунок Н.1).

Значение предела текучести после отжига

при T_отж вычисляют по формуле

, (Н.14)

где

- коэффициент восстановления предела текучести;

- значение предела текучести в исходном (необлученном) состоянии при T_отж.

Для ОМ и МШ коэффициент восстановления предела текучести

в зависимости от температуры T_отж, при которой находится металл в процессе отжига, допускается вычислять по формуле

. (Н.15)

Для МН коэффициент восстановления предела текучести

в зависимости от температуры T_отж, при которой находится МН в процессе отжига, допускается вычислять по формуле

. (Н.16)

Формула (Н.14) может быть использована для любой температуры T_отж при условии, что параметры

, входящие в (Н.14), отвечают одной и той же температуре T_отж.

Н.5 Теплофизические свойства материалов

Значения модуля упругости E, коэффициентов линейного расширения

, теплопроводности

, температуропроводности a и удельной теплоемкости c_p, при различных температурах для ОМ и МШ представлены в таблице Н.3, а для МН в таблице Н.4.

Таблица Н.3

Физические свойства для ОМ и МШ

Параметр	Температура, °C
Параметр	20	100	200	300	400	500	565
E·10^-5, МПа	2,05	2,01	1,96	1,90	1,84	1,77	1,74
, 1/°C	1,10	1,15	1,20	1,25	1,30	1,35	1,37
, Вт/(м·°C)	38,0	37,6	37,0	36,1	35,0	33,6	32,5
a·10⁶, м²/с	10,0	9,6	9,0	8,3	7,5	6,6	6,0
c_p, Дж/(кг·°C)	485	501	528	561	605	664	736

Таблица Н.4

Физические свойства для МН

Параметр	Температура, °C
Параметр	20	100	200	300	400	500	565
E·10^-5, МПа	1,88	1,83	1,77	1,71	1,64	1,57	1,53
, 1/°C	1,57	1,61	1,66	1,71	1,75	1,79	1,81
, Вт/(м·°C)	14,5	16,2	18,2	20,2	22,0	23,6	24,2
a·10⁶, м²/с	4,0	4,2	4,45	4,7	4,95	5,2	5,3
c_p, Дж/(кг·°C)	460	491	523	552	574	591	605

Приложение П

(обязательное)

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРА КОНТУРА ИНТЕГРИРОВАНИЯ

При численных расчетах J-интеграла с помощью МКЭ, с целью получения консервативных и адекватных значений J-интеграла, размер контура интегрирования r_C (см. рисунок П.1) должен быть больше или равен значению допускаемого размера контура интегрирования [r_C]

r_C >= [r_C]. (П.1)

Примечания

1 Для режимов эксплуатации КР, таких как НУЭ и ГИ, материал у вершины трещины подвергается монотонному упругопластическому нагружению. Для этих режимов величина контура интегрирования должна удовлетворять условию (П.1), так как J-интеграл для такого нагружения инвариантен к размеру контура интегрирования при его размере, превышающем величину зоны влияния притупления вершины трещины.

2 Для режимов эксплуатации КР, таких как ННУЭ, ПА, ПЗ, МРЗ и их сочетаний, материал у вершины трещины подвергается неизотермическому немонотонному упругопластическому нагружению. Для такого нагружения уменьшение контура интегрирования приводит к уменьшению рассчитываемого значения J-интеграла.

Рисунок П.1 - Типовой контур интегрирования "прямоугольного"

типа а) и "кругового типа" б) для расчета J-интеграла

Значение допускаемого размера контура интегрирования [r_C], мм, в зависимости от величины КИН K_J, реализуемой в рассматриваемом режиме эксплуатации, вычисляют по формуле

. (П.2)

Зависимость [r_C] от K_J, рассчитанная по формуле (П.2), представлена на рисунке П.2.

Рисунок П.2 - Зависимость допускаемого размера контура

интегрирования [r_C] от величины K_J

Приложение Р

(справочное)

ОСТАТОЧНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ

Р.1 Распределение остаточных напряжений для корпусов реакторов типа ВВЭР с антикоррозионной наплавкой

Р.1.1 Распределение ОН в КР в зависимости от температуры и времени выдержки при послесварочном отпуске допускается определять в соответствии с эпюрами и зависимостями, приведенными в Р.1.2 и Р.1.3. Дополнительно необходимо учесть перераспределение ОН в процессе сдаточных ГИ на заводе изготовителе по процедуре, изложенной в Р.1.4.

При необходимости уточненной информации по распределению ОН и деформаций, проводят расчет с помощью решения МКЭ температурной задачи и упруго вязкопластической задачи при неизотермическом нагружении.

Р.1.2 Распределение остаточных сварочных напряжений вне зоны сварного шва

Распределение ОН

по нормали N к поверхности рассматриваемого элемента КР (см. рисунок Р.1), вызванных наплавкой и послесварочным отпуском, представлены на рисунке Р.2. ОН

в наплавке, а также в зоне ОМ, примыкающего к наплавке (размер зоны 2S_н) принимают равными напряжениям

где

- ОН в наплавке и ОМ соответственно.

1 - днище; 2 - цилиндрическая часть КР; 3 - патрубок;

4 - антикоррозионная наплавка; 5 - кольцевой сварной шов;

N - нормаль к поверхности рассматриваемого элемента КР;

Z - касательная к образующей рассматриваемого

элемента КР; S_Н - толщина наплавки

Рисунок Р.1 - Расположение локальных декартовых

систем координат (Z, X, N) в различных элементах КР

(начало координат на внутренней поверхности КР)

1 - антикоррозионная наплавка; 2 - основной металл;

S_Н - толщина наплавки; (Z, X, N) - локальная декартовая

система координат; N - нормаль к поверхности элемента КР;

Z - касательная к образующей элемента КР

Рисунок Р.2 - Схема распределения остаточных напряжений

в элементе КР (вне зоны сварного шва), вызванных

наплавкой и послесварочным отпуском

Величину ОН в зависимости от продолжительности отпуска определяют по номограмме, представленной на рисунке Р.3.

а) T_отп = 670 °C

б) T_отп = 650 °C

Рисунок Р.3 - Зависимость остаточных напряжений

в КР от продолжительности отпуска при температуре T_отп

Сжимающие ОН

(см. рисунок Р.2) вычисляют на основании условий равновесия.

Р.1.3 Распределение остаточных напряжений в кольцевом сварном шве

Распределение ОН по сечению кольцевого сварного шва (рисунок Р.4) допускается вычислить по формуле

, (Р.1)

где N₀ является корнем следующего уравнения

, (Р.2)

где S_КР - толщина стенки рассматриваемого элемента КР;

S_Н - толщина наплавки;

N - координата по нормали к поверхности рассматриваемого элемента КР (рассматривают систему координат, представленную на рисунке Р.1).

1 - антикоррозионная наплавка; 2 - основной металл;

3 - кольцевой сварной шов; S_Н - толщина наплавки;

S_КР - толщина стенки элемента КР без наплавки;

(Z, X, N) - локальная декартовая система координат;

N - нормаль к поверхности элемента КР;

Z - касательная к образующей элемента КР

Рисунок Р.4 - Схема распределения остаточных напряжений

по сечению кольцевого сварного шва в элементе КР,

вызванных наплавкой и послесварочным отпуском

Напряжения

принимают равными

Напряжения

определяют по номограмме, приведенной на рисунке Р.3.

Р.1.4 Остаточные напряжения в МН КР после проведения сдаточных ГИ на заводе-изготовителе.

Р.1.4.1 По результатам термоупругого расчета напряжения

, МПа, и

, МПа, возникающие в наплавке в рассматриваемом элементе КР при ГИ, вычисляют по формулам:

, (Р.3)

, (Р.4)

где

- напряжения, обусловленные давлением ГИ на прочность p_ГИ;

- напряжения, обусловленные температурными деформациями, вызванными разностью коэффициентов линейного расширения МН и ОМ (МШ) при фактической температуре ГИ на прочность T_ГИ.

Расчет напряжений

выполняют с использованием температурных зависимостей модуля упругости и коэффициента линейного расширения.

Р.1.4.2 При

ОН в МН после проведения ГИ вычисляют по формулам:

, (Р.5)

, (Р.6)

где величина

определяют из решения уравнения вида

(Р.7)

Р.1.4.3 При

ОН в МН после проведения ГИ вычисляют по формулам:

, (Р.8)

, (Р.9)

где

- величина, определяющаяся из решения уравнения вида

(Р.10)

Примечания

1 Расчет выполняют в системе координат, приведенной на рисунке Р.1.

- ОН в МН, обусловленные наплавкой и отпуском. Величина остаточных напряжений

определяют по номограмме, представленной на рисунке Р.3.

- предел текучести МН при температуре ГИ T_ГИ. Расчет

рекомендуется выполнять по формулам приложения Н для МН, где R_p_0,2(20,0) = 410 МПа.

Р.2 Распределение остаточных напряжений для корпусов реакторов типа ВВЭР без антикоррозионной наплавки

Распределение окружных и осевых ОН, возникающих после сварки и послесварочного отпуска, по толщине кольцевых сварных соединений (рисунок Р.5) вычисляют по формуле

, (Р.11)

где S_КР - толщина стенки рассматриваемого элемента КР;

Y - координата по толщине элемента КР (рассматривают систему координат, представленную на рисунке Р.1).

1 - основной металл; 2 - кольцевой сварной шов;

S_КР - толщина стенки элемента КР; (Z, X, N) - локальная

декартовая система координат; N - нормаль к поверхности

элемента КР; Z - касательная к образующей элемента КР

Рисунок Р.5 - Схема распределения остаточных напряжений

по сечению кольцевого сварного шва в элементе КР,

вызванных послесварочным отпуском

Значения

в формуле (Р.11) с учетом продолжительности отпуска рассматриваемого сварного соединения определяют по номограмме, приведенной на рисунке Р.6.

Рисунок Р.6 - Зависимость остаточных напряжений

в сварном соединении КР от продолжительности

отпуска при температуре T_отп, равной 670 °C

Приложение С

(обязательное)

КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАПАСА

С.1 В таблице С.1 приведены группы режимов и коэффициенты запаса n_i, принимаемые для ОМ и МШ КР ВВЭР.

Таблица С.1

Группы режимов и коэффициенты запаса n_i

Группа	Режимы	n_i
1	НУЭ, ГИ с невыгруженной активной зоной	2
2	ННУЭ, НУЭ + ПЗ, ННУЭ + ПЗ, ГИ с выгруженной активной зоной, испытание систем и оборудования	1,5
3	ПА, НУЭ + МРЗ, ННУЭ + МРЗ, НУЭ + ПА + ПЗ	1,0
Примечания 1 Распределение режимов ННУЭ, включая нагрузки согласно [3], по группам определяет разработчик РУ. 2 Для корпусов ВВЭР-440, ВВЭР-1000 ВВЭР ТОИ и ВВЭР-1200 допускается не выполнять расчет на сопротивление хрупкому разрушению в режимах НУЭ + ПЗ, ННУЭ + ПЗ, НУЭ + МРЗ, ННУЭ + МРЗ, НУЭ + ПА + ПЗ.

При ГИ КР с невыгруженной активной зоной при T > T_tr для ОМ и МШ принимают n_i = 1,5. T_tr - температура, для которой выполняется условие

С.2 Для МН принимают следующие коэффициенты запаса n_J:

где

- значение J_C при T = 20 °C;

- минимальное значение J_C²⁰, при котором отсутствуют хрупкие проскоки трещины в МН;

T_эксп - температура в МН при эксплуатации;

T_ск - температура, выше которой хрупкие проскоки трещины в МН отсутствуют. При

величину T_ск вычисляют по формуле

, где

, n_T - коэффициент запаса, n_T = 2.

При расчетах допускается использовать величины J_C,

из приложения Л.

Приложение Т

(обязательное)

ОЦЕНКА ВЯЗКОГО ПОДРОСТА ТРЕЩИНЫ В МЕТАЛЛЕ НАПЛАВКИ

ЗА ПЕРИОД ПРОТЕКАНИЯ ПЕРЕХОДНОГО РЕЖИМА

Для расчета величины вязкого подроста трещины

в МН температуры

и J-интеграла

Весь период времени разбивают на малые промежутки

, где i = 1, 2, ..., N;

;

- продолжительность переходного режима. Каждому моменту времени

соответствуют значения

Вязкий подрост трещины

вычисляют по формуле

, (Т.1)

где

- вязкий подрост трещины в МН за промежуток времени

, происходящий при изменении нагрузки от J_i_-1 до J_i и температуры от T_i_-1 до T_i.

Величину

вычисляют по формуле

. (Т.2)

Значения

вычисляют по формулам

, (Т.3)

, (Т.4)

ИС МЕГАНОРМ: примечание.

В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: имеется в виду формула (Л.7), а не (К.7).

где q(T_i, F) вычисляют по формуле (К.7) приложения Л.

Параметр

вычисляют по формуле

, (Т.5)

где R_p_0,2(T_i, F) вычисляют по формулам приложения Н.

Вязкий подрост трещины

за период времени

вычисляют по формуле

. (Т.6)

Если на промежутке времени

вязкий подрост трещины, рассчитанный по формуле (Т.2), меньше нуля, т.е.

, то принимают

Для получения упрощенной консервативной оценки вязкого подроста трещины допускается

вычисляют по формуле

. (Т.7)

В формулах (Т.1) - (Т.7)

в мм, J в Н/мм, q в Н/мм^3/2, R_p_0,2 в МПа,

в Н/(мм^3/2·°C), T в °C.

Формулы настоящего приложения могут быть использованы при температуре T <= 350 °C и флюенсе нейтронов F <= 3·10²⁴ 1/м².

Приложение У

(справочное)

КРИТИЧЕСКАЯ ТЕМПЕРАТУРА ХРУПКОСТИ МАТЕРИАЛОВ

В ИСХОДНОМ СОСТОЯНИИ

Нормативные значения критической температуры хрупкости для ОМ и МШ материалов ВВЭР в исходном состоянии приведены в таблице У.1.

Таблица У.1

Значения T_к0 для материалов и их сварных соединений

в исходном состоянии

Марка основного материала	Вид материала	Вид сварки, марка сварочных материалов	T_к0, °C
15Х2МФА-А мод. А и мод. Б	Основной металл (поковка до 420 мм)	-	-45
	Металл шва	АДС, проволока Св-10ХМФТУ-А, флюс АН-42М	-10
	Металл шва	АДС, проволока Св-15ХГМТА, флюс 48АФ-71	-35
15Х2НМФА-А, 15Х2НМФА класс 1	Основной металл (поковка до 400 мм)	-	-45
15Х2НМФА-А	Основной металл (поковка до 400 мм)	-	-20
15Х2НМФА-А, 15Х2НМФА класс 1	Металл шва	АДС, проволока Св-09ХГНМТАА-ВИ, флюсы НФ-18М, ФЦ-16А; проволока Св-12Х2Н2МАА, флюс ФЦ-16А	-15 + 0 <*>
15Х2МФА	Основной металл	-	0
15Х2МФА	Металл шва	АДС, проволока Св-10ХМФТ, Св-10ХМФТУ, флюсы АН-42, АН-42М, КФ-30	+40
15Х2МФА-А	Основной металл	-	0
15Х2МФА-А	Металл шва	АДС, проволока Св-10ХМФТУ, флюсы КФ-30, АН-42М	+20
<*> T_к0 принимают в соответствии с требованиями КД.

БИБЛИОГРАФИЯ

[1]	Федеральные нормы и правила в области использования атомной энергии НП-031-01	Нормы проектирования сейсмостойких атомных станций
[2]	Федеральные нормы и правила в области использования атомной энергии НП-084-15	Правила контроля основного металла, сварных соединений и наплавленных поверхностей при эксплуатации оборудования, трубопроводов и других элементов атомных станций
[3]	Федеральные нормы и правила в области использования атомной энергии НП-064-17	Учет внешних воздействий природного и техногенного происхождения на объекты использования атомной энергии

УДК 621.039:531:006.354	ОКС 27.120.20
Ключевые слова: прочность, хрупкое разрушение, водо-водяной энергетический реактор, корпус реактора