Главная // Актуальные документы // Руководство

M - изгибающий момент или момент внешних сил относительно центра тяжести приведенного сечения; N - продольная сила; Q - поперечная сила; Mк - крутящий момент;

N0 - усилие предварительного обжатия, определяемое по формуле (9), с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

и - предварительные напряжения соответственно в напрягаемой арматуре A и A' до обжатия бетона (при натяжении арматуры на упоры) либо в момент снижения величины предварительного напряжения в бетоне до нуля воздействием на элемент внешних фактических или условных сил, определяемые согласно указаниям пп. 1.21, 1.25 и 1.27 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элемента;

- сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия, определяемые согласно пп. 1.28 и 1.29 с учетом потерь предварительного напряжения в арматуре, соответствующих рассматриваемой стадии работы элементов; mт - коэффициент точности натяжения арматуры, определяемый согласно указаниям п. 1.24.

Rпр и RпрII - расчетные сопротивления бетона осевому сжатию для предельных состояний соответственно первой и второй группы; Rр и RрII - расчетные сопротивления бетона осевому растяжению для предельных состояний соответственно первой и второй группы; R0 - передаточная прочность бетона, назначенная в соответствии с указаниями п. 2.3;

Rа - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний первой группы: а) продольной; б) поперечной - при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие изгибающего момента; Rа.х - расчетное сопротивление поперечной арматуры растяжению для предельных состояний первой группы при расчете сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы; Rа.с - расчетное сопротивление арматуры сжатию для предельных состояний первой группы; RаII - расчетное сопротивление арматуры растяжению для предельных состояний второй группы; Eб - начальный модуль упругости бетона при сжатии и растяжении; Eа - модуль упругости арматуры; n - отношение соответствующих модулей упругости арматуры Eа и бетона Eб. Характеристики положения продольной арматуры в поперечном сечении элемента A - обозначение продольной арматуры: а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - всей арматуры (напрягаемой и ненапрягаемой), расположенной в растянутой зоне; б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - то же, расположенной у менее сжатой грани сечения; в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентренно растянутых элементов - расположенной у более растянутой грани сечения; A' - обозначение продольной арматуры: а) при наличии сжатой и растянутой от действия внешней нагрузки зон сечения - расположенной в сжатой зоне; б) при полностью сжатом от действия внешней нагрузки сечении - расположенной у более сжатой грани сечения; в) при полностью растянутом от действия внешней нагрузки сечении внецентренно растянутых элементов - расположенной у менее растянутой грани сечения. Геометрические характеристики b - ширина прямоугольного сечения; ширина ребра таврового и двутаврового сечений; bп и b'п - ширина полки таврового и двутаврового сечения соответственно в растянутой и сжатой зоне; h - высота прямоугольного, таврового и двутаврового сечения; hп и h'п - высота полки таврового и двутаврового сечения соответственно в растянутой и сжатой зоне; D - диаметр кольцевого или круглого сечения;

a - расстояние от равнодействующей усилий в арматуре A до ближайшей грани; a' - расстояние от равнодействующей предельных растягивающих усилий в арматуре A' до ближайшей грани; a'а и a'н - расстояние от равнодействующей усилий в арматуре соответственно площадью F'а и F'н до ближайшей грани; h0 - рабочая высота сечения, равная h - a; x - высота сжатой зоны бетона; - относительная высота сжатой зоны бетона, равная x/h0; u - расстояние между хомутами, измеренное по длине элемента; e0 - эксцентриситет продольной силы N относительно центра тяжести приведенного сечения, равный M/N и определяемый в соответствии с указаниями п. 3.41; e0н - эксцентриситет усилия предварительного обжатия N0 относительно центра тяжести приведенного сечения, определяемый в соответствии с указаниями п. 1.26; e0с - эксцентриситет равнодействующей продольной силы N и усилия предварительного обжатия N0 относительно центра тяжести приведенного сечения; e и e' - расстояние от точки приложения продольной силы N до равнодействующей усилий соответственно в арматуре A и A'; eа и eа.н - расстояние соответственно от точки приложения продольной силы N и усилия предварительного обжатия N0 до центра тяжести площади сечения арматуры A; l - пролет элемента; l0 - расчетная длина элемента, подвергающегося действию сжимающей продольной силы; r - радиус инерции поперечного сечения элемента относительно центра тяжести сечения; d - номинальный диаметр стержней арматурной стали; Fх - площадь сечения хомутов, расположенных в одной, нормальной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение; Fо - площадь сечения отогнутых стержней, расположенных в одной наклонной к продольной оси элемента плоскости, пересекающей наклонное сечение; fх - площадь сечения одного стержня хомута; fа - площадь сечения одного стержня продольной арматуры; - коэффициент армирования, определяемый как отношение площади сечения арматуры A к площади поперечного сечения элемента bh0 без учета сжатых и растянутых полок; F - площадь всего бетона в поперечном сечении; Fп - площадь приведенного сечения элемента, определяемая в соответствии с указаниями п. 1.28; J - момент инерции сечения бетона относительно центра тяжести сечения элемента; Jп - момент инерции приведенного сечения элемента относительно его центра тяжести, определяемый в соответствии с указаниями п. 1.28.

1.2 (1.2). Проектирование железобетонных конструкций зданий и сооружений, предназначенных для работы в условиях агрессивной среды и повышенной влажности, должно вестись с учетом дополнительных требований, предъявляемых главой СНиП II-28-73 по защите строительных конструкций от коррозии. 1.3. Предварительное напряжение железобетонных конструкций применяется в целях:

1.5 (1.6). Элементы сборных предварительно-напряженных конструкций должны отвечать условиям механизированного изготовления на специализированных предприятиях. Целесообразно укрупнять элементы сборных конструкций, насколько это позволяют грузоподъемность монтажных механизмов, условия изготовления и транспортирования. 1.6 (1.3). Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается как средняя температура воздуха наиболее холодной пятидневки в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике. Расчетные технологические температуры устанавливаются заданием на проектирование. Влажность воздуха окружающей среды определяется как средняя относительная влажность наружного воздуха наиболее жаркого месяца в зависимости от района строительства согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике или как относительная влажность внутреннего воздуха помещений отапливаемых зданий и сооружений. 1.7 (1.10). Численные значения приведенных в настоящем руководстве расчетных характеристик бетона и арматуры, предельно допустимых величин ширины раскрытия трещин и прогибов применяются только при проектировании; для оценки качества конструкций следует руководствоваться требованиями соответствующих государственных стандартов и нормативных документов.

а) Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкции от: хрупкого, вязкого или иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением, неблагоприятного влияния агрессивной среды, попеременного замораживания и оттаивания и т.п.); усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки - подвижной или пульсирующей: подкрановых балок, шпал, перекрытий под некоторые неуравновешенные машины и т.п.); потери устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонкостенных конструкций и т.п.) или ее положения (расчет на опрокидывание и скольжение подпорных стен, внецентренно нагруженных высоких фундаментов; расчет на всплывание заглубленных или подземных резервуаров, насосных станций и т.п.); б) Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкции от: образования трещин, а также их чрезмерного или длительного раскрытия (если по условиям эксплуатации образование или длительное раскрытие трещин недопустимо); чрезмерных перемещений (прогибов, углов поворота, углов перекоса и колебаний).

1.9 (1.12). Расчет элементов по предельным состояниям должен, как правило, производиться для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации. Расчет элементов на выносливость производится для стадии эксплуатации. Расчет по раскрытию трещин и по деформациям допускается не производить, если на основании опытной проверки или практики применения железобетонных конструкций установлено, что величина раскрытия в них трещин на всех стадиях, перечисленных в настоящем пункте, не превышает предельно допустимых величин и жесткость конструкций в стадии эксплуатации достаточна. 1.10 (1.13). Величины нагрузок и воздействий, значения коэффициентов перегрузок, коэффициентов сочетаний, а также подразделение нагрузок на постоянные и временные - длительные, кратковременные, особые - должны приниматься в соответствии с требованиями главы СНиП по нагрузкам и воздействиям.

При этом к длительным нагрузкам следует относить часть полной величины кратковременных нагрузок, оговоренных в главе СНиП по нагрузкам и воздействиям, а вводимая в расчет кратковременная нагрузка принимается уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке (например, если снеговая нагрузка составляет:

Коэффициенты сочетаний и другие коэффициенты снижения нагрузок относятся к полной величине кратковременных нагрузок. Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, при расчете должны учитываться температурные климатические воздействия. 1.11 (1.14). При расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при их подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от собственного веса элемента следует вводить в расчет с коэффициентом динамичности, равным: при транспортировании - 1,8; при подъеме и монтаже - 1,5. В этом случае коэффициент перегрузки к нагрузке от собственного веса элемента не вводится. Для указанных выше коэффициентов динамичности допускается принимать более низкие значения, если это подтверждено опытом применения конструкций, но не ниже 1,25. 1.12 (1.17). К трещиностойкости конструкций или их частей предъявляются требования соответствующих категорий в зависимости от условий, в которых работает конструкция, и от вида применяемой арматуры: а) 1-я категория - не допускается образование трещин; б) 2-я категория - допускается ограниченное по ширине кратковременное раскрытие трещин при условии обеспечения их последующего надежного закрытия (зажатия); в) 3-я категория - допускается ограниченное по ширине кратковременное и длительное раскрытие трещин. Категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций в зависимости от условий их работы и вида арматуры, а также величины предельно допустимой ширины раскрытия трещин для элементов, эксплуатируемых в условиях неагрессивной среды, приведены в табл. 1. Нагрузки, учитываемые при расчете железобетонных конструкций по образованию трещин, их раскрытию или закрытию, должны приниматься согласно табл. 2. Если в конструкциях или их частях, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й и 3-й категорий, трещины не образуются при соответствующих нагрузках, указанных в табл. 2, их расчет по кратковременному раскрытию и по закрытию трещин (для 2-й категории) или по кратковременному и длительному раскрытию трещин (для 3-й категории) не производится. Указанные выше категории требований к трещиностойкости железобетонных конструкций относятся к нормальным и наклонным к продольной оси элемента трещинам.

Во избежание раскрытия продольных трещин должны приниматься конструктивные меры (установка соответствующей поперечной арматуры) и, кроме того, величины сжимающих напряжений в бетоне в стадии предварительного обжатия должны быть ограничены (см. п. 1.29). Примечание. Под кратковременным раскрытием трещин понимается их раскрытие при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, а под длительным раскрытием - только постоянных и длительных нагрузок. 1.13 (1.18). На концевых участках предварительно-напряженных элементов с арматурой без анкеров в пределах длины зоны передачи напряжений (см. п. 2.26) не допускается образование трещин при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, вводимых в расчет с коэффициентом перегрузки n = 1. Указанное выше требование допускается не учитывать для части сечения, расположенной по его высоте от уровня центра тяжести приведенного сечения до растянутой от действия усилия предварительного обжатия грани, если в этой части сечения отсутствует напрягаемая арматура без анкеров, а длина зоны передачи напряжений не превышает 2h0 (где h0 определяется по сечению у грани опоры). При этом следует выполнять указания п. 5.49.

	Условия работы конструкций, эксплуатируемых в неагрессивной среде		Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций и предельно допустимая ширина кратковременного и длительного раскрытия трещин aт.кр и aт.дл при арматуре
			стержневой классов А-I, А-II и А-III	стержневой классов А-IV, Ат-IV, А-V, Ат-V и Атп-V; проволочной классов В-I и Вр-I	стержневой класса Ат-VI; проволочной классов В-II, Вр-II и К-7 при диаметре проволоки 4 мм и более	проволочной классов В-II и Вр-II при диаметре проволоки 3 мм, класса К-7 при диаметре проволоки 3 мм и менее
	1. Элементы, воспринимающие давление жидкостей, газов, а также эксплуатируемые в грунте ниже уровня грунтовых вод	а) при полностью растянутом сечении	3-я категория; aт.кр = 0,2 мм; aт.дл = 0,1 мм	1-я категория	1-я категория	1-я категория
		б) при частично сжатом сечении	3-я категория; aт.кр = 0,3 мм; aт.дл = 0,2 мм	3-я категория; aт.кр = 0,3 мм; aт.дл = 0,2 мм	2-я категория; aт.кр = 0,1 мм	1-я категория
	2. Элементы хранилищ сыпучих тел, непосредственно воспринимающие их давление		3-я категория; aт.кр = 0,3 мм; aт.дл = 0,2 мм	3-я категория; aт.кр = 0,3 мм; aт.дл = 0,2 мм	2-я категория; aт.кр = 0,1 мм	2-я категория aт.кр = 0,05 мм
	3. Прочие элементы, эксплуатируемые	а) на открытом воздухе, а также в грунте выше уровня грунтовых вод	3-я категория; aт.кр = 0,4 мм; aт.дл = 0,3 мм	3-я категория; aт.кр = 0,4 мм; aт.дл = 0,3 мм	2-я категория; aт.кр = 0,15 мм	2-я категория aт.кр = 0,05 мм
		б) в закрытом помещении	3-я категория; aт.кр = 0,4 мм; aт.дл = 0,3 мм	3-я категория; aт.кр = 0,4 мм; aт.дл = 0,3 мм	3-я категория; aт.кр = 0,15 мм; aт.дл = 0,1 мм	2-я категория aт.кр = 0,15 мм

	Категория требований к трещиностойкости железобетонных конструкций	Нагрузки, коэффициенты перегрузки n и коэффициенты точности натяжения mт, принимаемые при расчете по предельным состояниям второй группы
		по образованию трещин	по раскрытию трещин		по закрытию трещин	по деформациям
			кратковременному	длительному
	1-я категория	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки; n > 1 <*>, mт < 1 <**>	-	-	-	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки - когда прогибы ограничены технологическими и конструктивными требованиями (см. п. 1.17); постоянные и длительные нагрузки - когда прогибы ограничены эстетическими требованиями; n = 1; mт = 1
	2-я категория	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки; n > 1 <*>, mт < 1 <**> - когда расчет производится для выяснения необходимости проверки по кратковременному раскрытию трещин и по их закрытию;	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки; n = 1, mт = 1	-	Постоянные и длительные нагрузки при n = 1, mт < 1 - когда проверяется условие (244);
		n = 1, mт = 1 - когда расчет производится для выяснения случая расчета по деформации			Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки при n = 1, mт = 1 - когда проверяется условие (248)
	3-я категория	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки; n = 1, mт = 1 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин и для выяснения случая расчета по деформациям)	Постоянные, длительные и кратковременные нагрузки; n = 1, mт = 1	Постоянные и длительные нагрузки; n = 1, mт = 1	-	-
	<*> Коэффициент перегрузки n принимается, как при расчете по прочности. <**> При проверке зоны, растянутой от усилия обжатия, mт > 1. Примечания: 1. Длительные кратковременные нагрузки принимаются с учетом указаний п. 1.10. 2. Особые нагрузки учитываются в расчете по образованию трещин в тех случаях, когда наличие трещин приводит к катастрофическому положению (взрыв, пожар и т.п.). 3. Коэффициент точности натяжения mт определяется согласно п. 1.24. 4. При действии многократно повторяющихся нагрузок принимаются те же коэффициенты перегрузки, что и при расчете на выносливость согласно главе СНиП по нагрузкам и воздействиям (т.е. для всех элементов, кроме подкрановых балок, n = 1).

1.14 (1.19). В случае, если сжатая при эксплуатационных нагрузках зона предварительно-напряженных элементов не обеспечена расчетом в стадии изготовления, транспортирования и возведения от образования трещин, нормальных к продольной оси, следует учитывать снижение трещиностойкости растянутой при эксплуатации зоны элементов, а также увеличение их кривизны. Для элементов, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, образование таких трещин не допускается. 1.15 (1.20). Для железобетонных слабоармированных элементов, характеризуемых тем, что их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в бетоне растянутой зоны, площадь сечения продольной растянутой арматуры должна быть увеличена по сравнению с требуемой из расчета по прочности не менее чем на 15%.

1.16 (1.31). Для предварительно-напряженных конструкций, в которых предусматривается регулирование величины напряжения обжатия бетона в процессе их эксплуатации (например, в реакторах, резервуарах, телевизионных башнях), напрягаемая арматура применяется без сцепления с бетоном; при этом необходимо предусматривать эффективные мероприятия по защите арматуры от коррозии. К трещиностойкости предварительно-напряженных конструкций без сцепления арматуры с бетоном должны предъявляться требования 1-й категории. 1.17 (1.21). Прогибы элементов железобетонных конструкций не должны превышать предельно допустимых величин, устанавливаемых с учетом следующих требований: а) технологических (условия нормальной работы кранов, технологических установок, машин и т.п.); б) конструктивных (влияние соседних элементов, ограничивающих деформации; необходимость выдерживания заданных уклонов и т.п.); в) эстетических (впечатление людей о пригодности конструкции).

	Элементы конструкций	Предельно допустимые прогибы
	1. Подкрановые балки при кранах:
	а) ручных	l ----- 500
	б) электрических	l ----- 600
	2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия (кроме указанных в поз. 4) при пролетах
	а) l < 6 м	l ----- 200
	б) 6 м <= l <= 7,5 м	3 см
	в) l > 7,5 м	l ----- 250
	3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах:
	а) l < 5 м	l ----- 200
	б) 5 м <= l <= 10 м	2,5 см
	в) l > 10 м	l ----- 400
	4. Элементы покрытия зданий сельскохозяйственного производственного назначения при пролетах:
	а) l < 6 м	l ----- 150
	б) 6 м <= l <= 10 м	4 см
	в) l > 10 м	l ----- 250
	5. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах:
	а) l < 6 м	l ----- 200
	б) 6 м <= l <= 7,5 м	3 см
	в) l > 7,5 м	l ----- 250
В табл. 3: l - пролет балок или плит; для консолей принимают l = 2l1, где l1 - вылет консоли.
Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, при определении перемещений необходимо учитывать температурные климатические воздействия. Для железобетонных элементов, выполняемых со строительным подъемом, значения предельно допустимых прогибов могут быть увеличены на высоту строительного подъема, если это не ограничивается технологическими или конструктивными требованиями. Величины предельно допустимых прогибов для других случаев, не предусмотренных табл. 3, устанавливаются по специальным требованиям, но при этом они не должны превышать 1/150 пролета и 1/75 вылета консоли.

1.18 (1.21). Для не связанных с соседними элементами железобетонных плит перекрытий, лестничных маршей, площадок и т.п. должна производиться дополнительная проверка по зыбкости: добавочный прогиб от кратковременно действующей сосредоточенной нагрузки 100 кгс при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.

1.21 (1.24). Величину предварительного напряжения (а также ) соответственно в напрягаемой арматуре A и A' без учета потерь следует назначать таким образом, чтобы выполнялись условия: при механическом способе натяжения: а) для стержневой арматуры (1) б) для проволочной арматуры (2) при электротермическом способе натяжения: а) для стержневой арматуры (3) б) для проволочной арматуры (4) где p - допустимые отклонения предварительного напряжения, кгс/см2, при электротермическом способе натяжения, равные: (5) l - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м.

Кроме того, при электротермическом способе натяжения величину следует назначать с учетом допустимых температур нагрева согласно "Руководству по технологии изготовления предварительно-напряженных железобетонных конструкций"; при этом в случае отсутствия данных о технологии изготовления конструкций величина принимается не более 7 000 кгс/см2.

1.22 (1.26). При расчете предварительно-напряженных элементов следует учитывать потери предварительного напряжения арматуры. При натяжении арматуры на упоры учитывают: а) первые потери - от релаксации напряжений в арматуре, температурного перепада, деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, деформации форм (при неодновременном натяжении арматуры на формы), быстронатекающей ползучести бетона;

При натяжении арматуры на бетон учитывают: в) первые потери - от деформации анкеров, трения арматуры о стенки каналов или поверхность бетона конструкции; г) вторые потери - от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформации стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков). Потери предварительного напряжения арматуры должны определяться по табл. 4, при этом суммарную величину потерь при проектировании конструкций следует принимать не менее 1000 кгс/см2. 1.23 (1.27). При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. 8 и 9 табл. 4 должны учитываться следующие указания: а) если заранее известен срок загружения конструкции (например, при контрольных заводских испытаниях), потери от усадки и ползучести бетона умножаются на коэффициент , определяемый по формуле (6) но принимаемый не более единицы; здесь t - время в сутках отсчитываемое: при определении потерь от ползучести - со дня обжатия бетона, потерь от усадки - со дня окончания бетонирования.

б) для конструкций, предназначенных для эксплуатации при влажности воздуха окружающей среды ниже 40%, потери от усадки и ползучести бетона должны быть увеличены на 25%, за исключением конструкций, предназначенных для эксплуатации в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, не защищенных от солнечной радиации, для которых указанные потери увеличиваются на 50%; в) допускается использовать более точные методы для определения величин потерь от усадки и ползучести бетона, обоснованные в установленном порядке, если известны сорт цемента, состав бетона, условия изготовления и эксплуатации конструкций и т.п. 1.24 (1.28). Величина предварительного напряжения в арматуре вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры (7)

Знак "плюс" принимается при неблагоприятном влиянии предварительного напряжения (т.е. на данной стадии работы конструкции или на рассматриваемом участке элемента предварительное напряжение снижает несущую способность, способствует образованию трещин и т.д.), знак "минус" - при благоприятном.

	Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры	Условное обозначение	Величина потерь предварительного напряжения, кгс/см2, при натяжении арматуры
			на упоры			на бетон
			А. Первые потери
	1. Релаксация напряжений арматуры: при механическом способе натяжения:
	а) проволочной арматуры					-
	б) стержневой арматуры при электротермическом и электротермомеханическом способах натяжения:					-
						-
	а) проволочной арматуры					-
	б) стержневой арматуры		Здесь принимается без учета потерь, кгс/см2. Для арматуры классов А-III и А-IIIв потери от релаксации равны нулю. Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, их следует принимать равными нулю			-
	2. Температурный перепад (разность температур натянутой арматуры и устройства, воспринимающего усилие натяжения при пропаривании или прогреве бетона)		где - разность между температурой арматуры и упоров, воспринимающих усилие натяжения, °C. Расчетная величина при отсутствии точных данных принимается равной 65 °C.			-
	3. Деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств		где - обжатие опрессованных шайб, смятие высаженных головок, принимаемое равным 2 мм; смещение стержней в инвентарных зажимах, определяемое по формуле , где d - диаметр стержня в мм; деформация анкеров в виде гаек, равная ; l - длина натягиваемого стержня, мм (расстояние между наружными гранями упоров формы или стенда).			где - обжатие шайбы или прокладок, расположенных между анкерами и бетоном элемента, принимаемое равным 1 мм; - деформация анкеров стаканного типа, колодок с пробками, анкерных гаек и захватов, принимаемая равной 1 мм; l - длина натягиваемого стержня, мм (длина элемента).
			При электротермическом способе натяжения потери от деформаций анкеров в расчете не учитываются, так как они учтены при определении величины полного удлинения арматуры.
			Величины , и допускается определять в соответствии с "Руководством по технологии изготовления предварительно-напряженных железобетонных конструкций" или другими инструктивными материалами либо назначать по данным испытаний конкретных анкеров
	4. Трение арматуры о стенки каналов, поверхность бетона конструкций или об огибающие приспособления (при натяжении на упоры)		где - принимается без учета потерь; e - основание натуральных логарифмов; k и - коэффициенты, определяемые по табл. 5; x - длина участка арматуры от натяжного устройства до расчетного сечения, м; для линейных элементов допускается принимать величину x, равной проекции указанного участка арматуры на продольную ось элемента; - угол поворота арматуры на участке между расчетным сечением и натяжным устройством, рад (рис. 1), при нескольких перегибах арматуры; - сумма этих углов.
			Значение можно определить по табл. 6 в зависимости от .
	5. Деформации стальной формы при неодновременном натяжении арматуры на форму		где k - коэффициент, определяемый по формулам: при натяжении арматуры домкратом при натяжении арматуры намоточной машиной электротермомеханическим способом (50% усилия создается грузом) - сближение упоров по линии действия усилия N0, определяемое из расчета деформаций формы; l - расстояние между наружными гранями упоров; t - число групп стержней, натягиваемых неодновременно. При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции формы потери предварительного напряжения от деформации форм принимаются равными 300 кгс/см2. При электротермическом способе натяжения потери от деформаций формы в расчете не учитываются, так как они учтены при определении величины полного удлинения арматуры			-
	6. Быстронатекающая ползучесть:
	а) для бетона, подвергнутого тепловой обработке		при , при , где a и b - коэффициенты, принимаемые равными для бетона проектной марки:			-
			М300 и выше М250 М200	a = 0,6; b = 1,5, a = 0,55; b = 2,25, a = 0,5; b = 3;
			- определяются на уровне центров тяжести продольной арматуры A и A' с учетом потерь по поз. 1 - 5 настоящей таблицы. При растягивающих напряжениях потери принимаются равными нулю
	б) для бетона естественного твердения		Потери вычисляются по формулам поз. 6, а настоящей таблицы с делением полученного результата на коэффициент, равный 0,85
			Б. Вторые потери
	7. Релаксация напряжений арматуры:
	а) проволочной		-
	б) стержневой		-			(см. пояснения к поз. 1 настоящей таблицы)
	8. Усадка бетона (см. п. 1.23) проектной марки:		Бетон естественного твердения		Бетон, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении	Независимо от условий твердения бетона
	а) М400 и ниже		400		350	300
	б) М500		500		400	350
	в) М600 и выше		600		500	400
	9. Ползучесть бетона (см. п. 1.23):
	а) подвергнутого тепловой обработке		при  при  где - см. поз. 6 настоящей таблицы; при растягивающих напряжениях потери принимаются равными нулю
	б) естественного твердения		Потери вычисляются по формулам поз. 9, а настоящей таблицы с делением полученного результата на коэффициент, равный 0,85
	10. Смятие бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры (при диаметре конструкции до 3 м)		-			300
	11. Деформация обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков)		-			, где nш - число швов конструкции по длине натягиваемой арматуры; - обжатие стыка, принимаемое равным: для стыков, заполненных бетоном - 0,3 мм; при стыковании насухо - 0,5 мм; l - длина натягиваемой арматуры в мм
	Примечание. Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре A' определяются так же, как и в арматуре A.

	Условия натяжения		Коэффициенты для определения потерь от трения арматуры (см. поз. 4, табл. 4)
			k	при арматуре в виде
				проволоки, канатов	стержней периодического профиля
	1.	Натяжение на упоры	0	0,25	0,25
	2.	Натяжение на бетон:
		а) при канале с металлической поверхностью	0,003	0,35	0,4
		б) при канале с бетонной поверхностью, образованном жестким каналообразователем, или при бетонной поверхности	0	0,55	0,65
		в) при канале с бетонной поверхностью, образованном гибким каналообразователем	0,0015	0,55	0,65

	0	0,05	0,1	0,15	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4	0,45	0,5
	0	0,049	0,095	0,139	0,181	0,221	0,259	0,295	0,33	0,362	0,393

	0,55	0,6	0,65	0,7	0,75	0,8	0,85	0,9	0,95	1	1,05
	0,423	0,451	0,478	0,503	0,528	0,551	0,573	0,593	0,613	0,632	0,65

Значение при механическом способе натяжения арматуры принимается равным 0,1, а при электротермическом способе натяжения определяется по формуле (8) но принимается не менее 0,1; здесь p и - см. п. 1.21; nс - число стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента.

б) в стадии транспортирования, возведения и эксплуатации с учетом первых и вторых потерь. Величины предварительных сжимающих напряжений в ненапрягаемой арматуре принимаются численно равными: а) в стадии изготовления - потерям напряжений от быстронатекающей ползучести по поз. 6 табл. 4; б) в стадии транспортирования, возведения и эксплуатации - сумме потерь напряжений от усадки и ползучести бетона по поз. 6, 8 и 9 табл. 4. Для ненапрягаемой арматуры A', расположенной в растянутой при обжатии зоне, напряжение принимается равным нулю. 1.26 (1.29). Усилие предварительного обжатия N0 и эксцентриситет его приложения e0н относительно центра тяжести приведенного сечения (рис. 2) определяются по формулам:

(9) (10) где и - напряжения соответственно в ненапрягаемой арматуре A и A', вызванные усадкой и ползучестью бетона, определяемые согласно п. 1.25; yн, y'н, yа и у'а - расстояния от центра тяжести приведенного сечения до точек приложения равнодействующих усилий соответственно в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре A и A' (см. рис. 2). При криволинейной напрягаемой арматуре величины и умножаются соответственно на и , где и - углы наклона оси арматуры к продольной оси элемента (для рассматриваемого сечения).

Приведенное сечение включает в себя сечение бетона с учетом ослабления его пазами, каналами и т.п., а также сечение всей продольной (напрягаемой и ненапрягаемой) арматуры, умноженное на отношение n соответствующих модулей упругости арматуры и бетона; если части бетонного сечения выполнены из бетона разных проектных марок, их приводят к одной марке исходя из отношения модулей упругости nбi = Eбi/Eб.

1.29 (1.30) Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия не должны превышать величин (в долях от передаточной прочности бетона R0), указанных в табл. 7.

	Напряженное состояние сечения	Способ натяжения арматуры	Сжимающие напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия в долях от передаточной прочности бетона , не более
			при расчетной зимней температуре наружного воздуха, °C
			минус 40 и выше		ниже минус 40
			при обжатии
			центральном	внецентренном	центральном	внецентренном
	1. Напряжение уменьшается или не изменяется при действии внешних нагрузок	На упоры	0,65	0,75 <*>	0,55	0,65
		На бетон	0,55	0,65	0,45	0,55
	2. Напряжение увеличивается при действии внешних нагрузок	На упоры	0,50	0,55	0,40	0,45
		На бетон	0,45	0,50	0,35	0,40
	-------------------------------- <*> Для элементов, изготовляемых с постепенной передачей усилий обжатия, при наличии стальных опорных деталей и дополнительной поперечной арматуры, охватывающей все продольные стержни (см. п. 5.47) при fx/2au >= 0,5% (где fx и u - площадь сечения и шаг огибающего хомута), на длине не менее длины зоны передачи напряжений lп.н (см. п. 2.26) и не менее 2h допускается принимать значение . Примечания: 1. Величины , указанные в табл. 7, для бетона в водонасыщенном состоянии при расчетной температуре воздуха ниже минус 40 °C следует принимать на 0,05 меньше. 2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.6.

Величины определяются на уровне крайнего сжатого волокна бетона с учетом потерь предварительного напряжения по поз. 1 - 5 табл. 4 и при коэффициенте точности натяжения арматуры mт, равном единице.

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.

1.30 (1.25). Величины напряжений и в напрягаемой арматуре A и A', контролируемые по окончании натяжения на упоры, принимаются равными величинам и (п. 1.21) за вычетом потерь по поз. 3 и 4 табл. 4. 1.31 (1.25). Величины напряжений в напрягаемой арматуре A и A', контролируемые в месте приложения натяжного усилия при натяжении арматуры на затвердевший бетон, принимаются равными соответственно и , определяемым из условия обеспечения в расчетном сечении напряжений и по формулам: (16) (17) где и - напряжения в бетоне на уровне арматуры A и A' от действия усилия обжатия N0, определенного с учетом первых потерь напряжений (см. п. 1.28); и - принимаются без учета потерь.

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Формула дана в соответствии с официальным текстом документа.

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Формула дана в соответствии с официальным текстом документа.

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Формула дана в соответствии с официальным текстом документа.

2.1 (2.3). Для предварительно-напряженных железобетонных конструкций должны предусматриваться следующие проектные марки тяжелого бетона: а) по прочности на осевое сжатие - М150, М200, М250, М300, М350, М400, М450, М500, М600, М700, М800 (при этом проектные марки М250, М350 и М450 должны предусматриваться при условии, что это приводит к экономии цемента по сравнению с применением бетона проектных марок соответственно М300, М400, М500 и не снижает другие технико-экономические показатели конструкций); б) по морозостойкости - Мрз 50, Мрз 75, Мрз 100, Мрз 150, Мрз 200, Мрз 300, Мрз 400, Мрз 500; в) по водонепроницаемости - В2, В4, В6, В8, В10, В12.

2. Соответствие фактического значения характеристики бетона его проектной марке устанавливается на основании результатов испытаний согласно требованиям соответствующих государственных стандартов. 2.2 (2.4). Срок твердения (возраст) бетона, отвечающий его проектной марке по прочности на сжатие, принимается, как правило, 28 дней. В тех случаях, когда известны сроки фактического загружения конструкций, способы их возведения, условия твердения бетона, сорт применяемого цемента, допускается устанавливать проектную марку бетона в ином возрасте (большем или меньшем). Величина отпускной прочности бетона в элементах сборных конструкций устанавливается государственными стандартами на сборные изделия. 2.3 (2.6). Проектная марка бетона элемента, в котором расположена напрягаемая арматура, а также его передаточная прочность R0 должны приниматься в зависимости от вида и класса напрягаемой арматуры, ее диаметра и наличия анкерных устройств не ниже указанных в табл. 8.

	Вид и класс напрягаемой арматуры	Проектная марка бетона, не ниже	Передаточная прочность бетона R0, кгс/см2, не ниже
	1. Проволочная арматура:
	а) класса В-II с анкерами	М250	200
	б) класса Вр-II без анкеров при диаметре проволоки:
	до 5 мм включительно	М250	200
	" 6 мм и более	М400	320
	в) класса К-7	М350	280
	2. Стержневая арматура без анкеров диаметром:
	от 10 до 18 мм (включительно) классов:
	а) А-III, А-IIIв, А-IV и Ат-IV	М200	160
	б) А-V, Ат-V, Атп-V	М250	200
	в) Ат-VI	М350	280
	от 20 мм и более классов:
	г) А-III, А-IIIв, А-IV, Ат-IV	М250	200
	д) А-V, Ат-V, Атп-V	М350	280
	е) Ат-VI	М400	320
Примечания. 1. Для конструкций с арматурой, указанной в поз. 2, б - е, допускается снижение минимальной проектной марки на одну ступень (50 кгс/см2), а минимального значения R0 - на 40 кгс/см2 при содержании крупного заполнителя не менее 820 л на 1 м3, если это условие оговорено в проекте.
2. Фактическое значение R0, сниженное по сравнению с проектным согласно требованиям статистического контроля на производстве, должно составлять не менее 140 кгс/см2, а при стержневой арматуре класса Ат-VI, арматурных канатах класса К-7 и проволочной арматуре без высаженных головок - не менее 200 кгс/см2.

	Условия работы конструкций		Минимальные проектные марки бетона
	Характеристика режима	Расчетная зимняя температура наружного воздуха	по морозостойкости			по водонепроницаемости
			Конструкции (кроме наружных стен отапливаемых зданий) для зданий и сооружений класса
			I	II	III	I	II	III
	1. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, расположенные в сезонно-оттаивающем слое грунта в районах вечной мерзлоты)	Ниже минус 40 °C	Мрз 300	Мрз 200	Мрз 150	В6	В4	В2
		Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно	Мрз 200	Мрз 150	Мрз 100	В4	В2	Не нормируется
		Ниже минус 5 °C до минус 20 °C включительно	Мрз 150	Мрз 100	Мрз 75	В2	Не нормируется	То же
		Минус 5 °C и выше	Мрз 100	Мрз 75	Мрз 50	Не нормируется	То же	"
	2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения (например, надземные конструкции, постоянно подвергающиеся атмосферным воздействиям)	Ниже минус 40 °C	Мрз 200	Мрз 150	Мрз 100	В4	В2	Не нормируется
		Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно	Мрз 100	Мрз 75	Мрз 50	В2	Не нормируется	То же
		Ниже минус 5 °C до минус 20 °C включительно	Мрз 75	Мрз 50	Не нормируется	Не нормируется	То же	"
		Минус 5 °C и выше	Мрз 50	Не нормируется	То же	То же	"	"
	3. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях воздушно-влажностного состояния при отсутствии эпизодического водонасыщения (например, конструкции, постоянно подвергающиеся воздействию окружающего воздуха, защищенные от воздействия атмосферных осадков)	Ниже минус 40 °C	Мрз 150	Мрз 100	Мрз 75	В4	В2	Не нормируется
		Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно	Мрз 75	Мрз 50	Не нормируется	Не нормируется	Не нормируется	То же
		Ниже минус 5 °C до минус 20 °C включительно	Мрз 50	Не нормируется	То же	То же	То же	"
		Минус 5 °C и выше	Не нормируется	То же	"	"	"	"
	4. Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0 °C в водонасыщенном состоянии (например, конструкции, находящиеся в грунте или под водой)	Ниже минус 40 °C	Мрз 150	Мрз 100	Мрз 75	Не нормируется	Не нормируется	Не нормируется
		Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно	Мрз 75	Мрз 50	Не нормируется	То же	То же	То же
		Ниже минус 5 °C до минус 20 °C включительно	Мрз 50	Не нормируется	То же	"	"	"
		Минус 5 °C и выше	Не нормируется	То же	"	"	"	"
	5. Возможное эпизодическое воздействие температур ниже 0 °C в условиях воздушно-влажностного состояния (например, внутренние конструкции отапливаемых зданий в период строительства и монтажа)	Ниже минус 40 °C	Мрз 75	Мрз 50	Не нормируется	Не нормируется	Не нормируется	Не нормируется
		Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно	Мрз 50	Не нормируется	То же	То же	То же	То же
		Минус 20 °C и выше	Не нормируется	То же	"	"	"	"
	Примечания. 1. Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости для конструкций сооружений водоснабжения и канализации, а также для свай-оболочек следует назначать согласно требованиям соответствующих глав СНиП и государственных стандартов. 2. Расчетная зимняя температура наружного воздуха принимается согласно указаниям п. 1.6.

Если проектная марка бетона принята выше указанного в табл. 8 минимального значения, то передаточная прочность, кроме того, должна составлять не менее 50% принятой проектной марки.

Для конструкций, рассчитываемых на воздействие многократно повторяющейся нагрузки, при арматуре, указанной в поз. 1, 2, а, 2, б и 2, г табл. 8, приведенные в этой таблице минимальные значения проектной марки должны увеличиваться на одну ступень (50 кгс/см2), а минимальные значения R0 должны увеличиваться на 40 кгс/см2.

Примечание. Передаточная прочность бетона R0 - прочность бетона к моменту его обжатия - определяется в соответствии с государственными стандартами. 2.4 (2.7). Проектная марка мелкозернистого бетона, применяемого для защиты от коррозии и обеспечения сцепления с бетоном напрягаемой арматуры, расположенной в пазах и на поверхности конструкции, должна быть не ниже М150, а для инъекции каналов - не ниже М300. 2.5 (2.8). Для замоноличивания стыков элементов сборных железобетонных конструкций проектную марку бетона следует устанавливать в зависимости от условий работы соединяемых элементов, но принимать не ниже М100. 2.6 (2.9). Проектные марки бетона по морозостойкости и водонепроницаемости бетонных и железобетонных конструкций в зависимости от режима их эксплуатации и значений расчетных зимних температур наружного воздуха в районе строительства должны приниматься: для конструкций зданий и сооружений (кроме наружных стен отапливаемых зданий) - не ниже указанных в табл. 9; для наружных стен отапливаемых зданий - не ниже указанных в табл. 10. 2.7 (2.10). Для замоноличивания стыков элементов сборных конструкций, которые в процессе эксплуатации или монтажа могут подвергаться воздействию отрицательных температур наружного воздуха, следует применять бетоны проектных марок по морозостойкости и водонепроницаемости не ниже принятых для стыкуемых элементов. Таблица 10 (9)

	Условия работы конструкций		Минимальные марки бетона по морозостойкости наружных стен отапливаемых зданий класса
	Относительная влажность внутреннего воздуха помещений , %	Расчетная зимняя температура наружного воздуха
			I	II	III
	1.	Ниже минус 40 °C	Мрз 200	Мрз 150	Мрз 100
		Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно	Мрз 100	Мрз 75	Мрз 50
		Ниже минус 5 °C до минус 20 °C включительно	Мрз 75	Мрз 50	Не нормируется
		Минус 5 °C и выше	Мрз 50	Не нормируется	То же
	2.	Ниже минус 40 °C	Мрз 100	Мрз 75	Мрз 50
		Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно	Мрз 50	Не нормируется	Не нормируется
		Минус 20 °C и выше	Не нормируется	То же	То же
		Ниже минус 40 °C	Мрз 75	Мрз 50	"
	3.	Минус 40 °C и выше	Не нормируется	Не нормируется	"
	Примечания. 1. При наличии паро- и гидроизоляции конструкций марки по морозостойкости, указанные в табл. 10, снижаются на одну ступень. 2. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.6.

2.8 (2.11). Нормативными сопротивлениями бетона являются: сопротивление осевому сжатию кубов (кубиковая прочность), Rн; сопротивление осевому сжатию призм (призменная прочность), ; сопротивление осевому растяжению, . Нормативные сопротивления бетона и в зависимости от проектной марки бетона по прочности на сжатие даны в табл. 11. 2.9 (2.13). Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rпр и Rр определяются путем деления нормативных сопротивлений на коэффициенты безопасности по бетону, принимаемые равными: при сжатии kб.с = 1,3, при растяжении kб.р = 1,5. Расчетные сопротивления бетона Rпр и Rр снижаются (или повышаются) путем умножения на коэффициенты условий работы бетона mб, учитывающие: особенности свойств бетонов, длительность действия нагрузки и ее многократную повторяемость, условия и стадию работы конструкции, способ ее изготовления, размеры сечения и т.п.

Вид сопротивления	Нормативные сопротивления бетона и , расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы RпрII и RрII, кгс/см2, при проектной марке бетона по прочности на сжатие
	М150	М200	М250	М300	М350	М400	М450	М500	М600	М700	М800
Сжатие осевое (призменная прочность) и RпрII	85	115	145	170	200	225	255	280	340	390	450
ИС МЕГАНОРМ: примечание. Текст в графе "Вид сопротивления" дан в соответствии с официальным текстом документа.
Растяжение осевое и RпрII	9,5	11,5	13	15	16,5	18	19	20	22	23,5	25

Примечание. Для бетона на глиноземистом цементе значения и RрII снижаются на 30%. Таблица 12
	Вид сопротивления	Коэффициент условий работы бетона, mб1	Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний первой группы Rпр и Rр, кгс/см2, при проектной марке бетона по прочности на сжатие
			М150	М200	М250	М300	М350	М400	М450	М500	М600	М700	М800
	Сжатие осевое (призменная прочность), Rпр	0,85	60	75	95	115	130	150	170	185	210	235	265
		1	70	90	110	135	155	175	195	215	245	280	310
		1,1	75	100	125	145	170	190	215	235	270	305	340
	Растяжение осевое, Rр	0,85	5,4	6,5	7,5	8,5	9,5	10	11	11,5	12,5	13,5	14
		1	6,3	7,5	8,8	10	11	12	12,8	13,5	14,5	15,5	16,5
		1,1	7	8,5	9,5	11	12	13	14	14,5	16	17	18,5
Примечания. 1. Условия применения коэффициента mб1 приведены в п. 3.1. 2. Для бетона на глиноземистом цементе расчетные сопротивления растяжению Rр снижаются на 30%.

Расчетные сопротивления бетона для предельных состояний второй группы RпрII и RрII принимаются равными нормативным сопротивлениям и вводятся в расчет с коэффициентом условий работы бетона mб = l, за исключением случаев, указанных в п. 4.11 и 4.16. Величины расчетных сопротивлений в зависимости от их проектных марок по прочности на сжатие приведены (с округлением) для предельных состояний первой группы в табл. 12, для предельных состояний второй группы - в табл. 11. В расчетные сопротивления, приведенные в табл. 12, включены следующие коэффициенты условий работы mб: а) для высокопрочного бетона проектных марок М600, М700 и М800 в расчетные сопротивления бетона сжатию Rпр - коэффициент mб, равный соответственно 0,95; 0,925 и 0,9;

	Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы	Коэффициенты условий работы бетона
		Условное обозначение	Величина коэффициента
	1. Многократно повторяющаяся нагрузка	mб2	см. п. 3.76, табл. 32
	2. Попеременное замораживание и оттаивание	mб3	см. табл. 14
	3. Расчет в стадии предварительного обжатия конструкций с напрягаемой арматурой:
	проволочной	mб4	1,1
	стержневой		1,2
	4. Стыки сборных элементов при толщине шва менее 1/5 наименьшего размера сечения элемента и менее 10 см	mб9	1,15
	5. Автоклавная обработка конструкций	mб10	0,85
	6. Эксплуатация не защищенных от солнечной радиации конструкций в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике	mб11	0,85
	Примечания. 1. Коэффициенты mб по поз. 1, 2 и 6 настоящей таблицы должны учитываться при определении расчетных сопротивлений бетона Rпр и Rр, а по остальным позициям - только при определении Rпр. 2. Для конструкций, находящихся под действием многократно повторяющейся нагрузки, коэффициент mб2 учитывается только при расчете на выносливость и по образованию трещин.

2.10 (2.14). Для мелкозернистого бетона нормативные и расчетные сопротивления принимаются равными соответствующим значениям для тяжелого бетона, указанным в табл. 11 и 12. При этом должны учитываться соответствующие коэффициенты условий работы mб согласно табл. 13, 14. 2.11 (2.15). Величины начального модуля упругости бетона Eб принимаются по табл. 15.

	Условия эксплуатации конструкции	Расчетная зимняя температура наружного воздуха	Коэффициент условий работы бетона mб3 при попеременном замораживании и оттаивании
	1. Попеременное замораживание и оттаивание в водонасыщенном состоянии (см. поз. 1, табл. 9)	Ниже минус 40 °C	0,7
		Ниже минус 20 °C до минус 40 °C включительно	0,85
		Ниже минус 5 °C до минус 20 °C включительно	0,9
		Минус 5 °C и выше	0,95
	2. Попеременное замораживание и оттаивание в условиях эпизодического водонасыщения (см. поз. 2, табл. 9)	Ниже минус 40 °C	0,9
		Минус 40 °C и выше	1
	Примечание. Расчетные зимние температуры наружного воздуха принимаются согласно указаниям п. 1.6.

	Проектная марка бетона по прочности на сжатие	Начальные модули упругости бетона Eб, кгс/см2
		естественного твердения	подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении
	М150	210 000	190 000
	М200	240 000	215 000
	М250	265 000	240 000
	М300	290 000	260 000
	М350	310 000	280 000
	М400	330 000	300 000
	М450	345 000	310 000
	М500	360 000	325 000
	М600	380 000	340 000
	М700	390 000	350 000
	М800	400 000	360 000

Для не защищенных от солнечной радиации конструкций, предназначенных для работы в климатическом подрайоне IVA согласно главе СНиП по строительной климатологии и геофизике, значения Eб, указанные в табл. 15, следует умножать на коэффициент 0,85.

При наличии данных о сорте цемента, составе бетона, условиях изготовления (например, центрифугированный бетон) и т.д. допускается принимать другие значения Eб, согласованные в установленном порядке. 2.12 (2.16). Коэффициент линейной температурной деформации при изменении температуры от минус 50 °C до плюс 50 °C принимается равным 1·10-5 град-1. При наличии данных о минералогическом составе заполнителей, расходе цемента, степени водонасыщения бетона, морозостойкости и т.д. допускается принимать другие значения , обоснованные в установленном порядке. 2.13 (2.17). Начальный коэффициент поперечной деформации бетона (коэффициент Пуассона) принимается равным 0,2, а модуль сдвига бетона G - равным 0,4 от соответствующих значений Eб, указанных в табл. 15.

2.15 (2.18). Для армирования железобетонных конструкций должна применяться арматура, отвечающая требованиям соответствующих государственных стандартов (табл. 16), следующих видов. Стержневая арматура: а) горячекатаная - гладкая класса А-I; периодического профиля классов А-II, А-III, А-IV, А-V; б) термически упрочненная - периодического профиля классов Ат-IV, Ат-V, Атп-V, Ат-VI;

Проволочная арматура: г) арматурная холоднотянутая проволока: обыкновенная - гладкая класса В-I, периодического профиля класса Вр-I; высокопрочная - гладкая класса В-II, периодического профиля класса Вр-II; д) арматурные канаты - спиральные семипроволочные класса К-7.

Вид арматуры и документы, регламентирующие качество

Класс арматуры

Марка стали

Диаметр, мм

Область применения арматуры в зависимости от условий эксплуатации конструкций (знак "плюс" означает "допускается", знак "минус" - "не допускается").

Статические нагрузки

Динамические и многократно повторяющиеся нагрузки

В отапливаемых зданиях

На открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре

В отапливаемых зданиях

На открытом воздухе и в неотапливаемых зданиях при расчетной температуре

до минус 30 °C включительно

ниже минус 30 °C до минус 40 °C включительно

ниже минус 40 °C до минус 55 °C включительно

ниже минус 55 °C до минус 70 °C включительно

до минус 30 °C включительно

ниже минус 30 °C до минус 40 °C включительно

ниже минус 40 °C до минус 50 °C включительно

ниже минус 50 °C до минус 70 °C включительно

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Взамен ГОСТ 5781-75 Постановлением Госстандарта СССР от 17.12.1982 N 4800 с 1 июля 1983 года введен в действие ГОСТ 5781-82.

Стержневая горячекатаная гладкая, ГОСТ 5781-75

А-I

Ст3сп3

6 - 40

+

+

+

+

+ <1>

+

+

-

-

-

Ст3пс3

6 - 40

+

+

+

-

-

+

+

-

-

-

Ст3кп3

6 - 40

+

+

-

-

-

+

+

-

-

-

ВСт3сп2

6 - 40

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

ВСт3пс2

6 - 40

+

+

+

-

-

+

+

+

-

-

ВСт3кп2

6 - 40

+

+

-

-

-

+

+

-

-

-

ВСт3Гпс2

6 - 18

+

+

+

+

+ <1>

+

+

+

+

+ <1>

Стержневая горячекатаная периодического профиля, ГОСТ 5781-75

А-II

ВСт5сп2

10 - 40

+

+

+

+ <1>

+ <1>

+

+

+ <1>

-

-

ВСт5пс2

10 - 16

+

+

+

+ <1>

-

+

+

+ <1>

-

-

ВСт5пс2

18 - 40

+

+

-

-

-

+

+ <1>

-

-

-

18Г2С

40 - 80

+

+

+

+

+ <1>

+

+

+

+

+ <1>

10ГТ

10 - 32

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

А-III

35ГС

6 - 40

+

+

+

+ <1>

-

+

+

+ <1>

-

-

25Г2С

6 - 40

+

+

+

+

+ <1>

+

+

+

+

-

А-IV

80С

10 - 18

+

+

-

-

-

+

-

-

-

-

20ХГ2Ц

10 - 22

+

+

+

+ <2>

+ <2>

+

+

+

+ <2>

-

А-V

23Х2Г2Т

10 - 22

+

+

+

+

+ <2>

+

+

+

+

+ <2>

Стержневая упрочненная вытяжкой периодического профиля

А-IIIв

35ГС

6 - 40

+

+

+

-

-

+

+

-

-

-

25Г2С

6 - 40

+

+

-

-

-

+

-

-

-

-

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Постановлением Госстандарта России от 13.04.1995 N 214 с 1 января 1996 года введен в действие ГОСТ 10884-94.

Стержневая термически упрочненная периодического профиля ГОСТ 10884-71

Ат-IV

-

10 - 25

+

+

+

+ <3>

-

+ <3>

+ <3>

+ <3>

-

-

Ат-V

-

10 - 25

+

+

+

+ <3>

-

+ <3>

+ <3>

+ <3>

+ <3>

-

Ат-VI

-

10 - 25

+

+

+

+ <3>

-

+ <3>

+ <3>

+ <3>

+ <3>

-

Стержневая термически упрочненная, стойкая против коррозионного растрескивания ТУ 14-1-1318-75

Атп-V

-

16 - 25

+

+

+

+ <3>

-

+ <3>

+ <3>

+ <3>

+ <3>

-

Атп-VI

-

16 - 25

+

+

+

+ <3>

-

+ <3>

+ <3>

+ <3>

+ <3>

-

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Взамен ГОСТ 6727-53 Постановлением Госстандарта СССР от 15.05.1980 N 2108 с 1 января 1983 года введен в действие ГОСТ 6727-80.

Обыкновенная арматурная проволока гладкая, ГОСТ 6727-53*

В-I

-

3 - 5

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

То же, периодического профиля, ТУ 14-4-659-75

Вр-I

-

3 - 5

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Взамен ГОСТ 7348-63 Постановлением Госстандарта СССР от 21.01.1981 N 138 с 1 января 1983 года введен в действие ГОСТ 7348-81.

Высокопрочная арматурная проволока гладкая, ГОСТ 7348-63

В-II

-

3 - 8

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

То же, периодического профиля, ГОСТ 8480-63

Вр-II

-

3 - 8

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

Арматурные канаты, ГОСТ 13840-68*

К-7

-

4,5 - 15

+

+

+

+

+

+

+

+

+

+

-------------------------------- <1> Допускается применять только в вязаных каркасах и сетках. <2> Допускается применять только в виде целых стержней мерной длины. <3> Применение термически упрочненной арматуры допускается при гарантируемой величине равномерного удлинения не менее 2%. Термически упрочненную арматуру классов Ат-IV - Ат-VI не следует применять при действии многократно повторяющихся нагрузок с коэффициентом асимметрии цикла <= 0,95 (см. п. 3.77).

2. За динамические нагрузки принимаются нагрузки, доля которых, учитываемая в расчете на прочность, превышает 0,1 статической части нагрузки, а за многократно повторяющиеся - нагрузки, при которых коэффициент условий работы mа1 по табл. 33 меньше единицы.

Для закладных деталей и соединительных накладок применяется, как правило, прокатная углеродистая сталь класса С38/23 согласно главе СНиП II-В.3-72 по проектированию стальных конструкций. В качестве арматуры железобетонных конструкций допускается применять другие виды сталей, в том числе осваиваемые промышленностью (например, арматурные канаты - 19-проволочные класса К-19, многопрядные классов К-n), применение которых должно быть согласовано в установленном порядке. Примечание. В дальнейшем в настоящем руководстве для краткости используются следующие термины: "стержень" - для обозначения арматуры любого диаметра, вида и профиля, независимо от того, поставляется ли она в прутках или мотках (бунтах); "диаметр" (d), если не оговорено особо, означает номинальный диаметр стержня арматурной стали.

2.17 (2.22). В качестве напрягаемой арматуры предварительно-напряженных железобетонных элементов: при длине до 12 м включительно следует преимущественно применять: а) термически упрочненную арматуру классов Ат-VI и Ат-V; допускается также применять: б) высокопрочную арматурную проволоку классов В-II; Вр-II и арматурные канаты класса К-7, преимущественно в конструкциях, эксплуатирующихся в закрытых помещениях; в) горячекатаную арматуру классов А-V, А-IV и термически упрочненную арматуру класса Ат-IV; г) упрочненную вытяжкой арматуру класса А-IIIв и горячекатаную класса А-III; при длине элемента свыше 12 м следует преимущественно применять: д) высокопрочную арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты класса К-7; е) горячекатаную арматуру класса А-V; допускается также применять: ж) горячекатаную арматуру класса А-IV; з) термически упрочненную арматуру класса Атп-V. 2.18 (2.23). В качестве напрягаемой арматуры предварительно-напряженных элементов, находящихся под давлением газов, жидкостей или сыпучих тел, следует преимущественно применять: а) высокопрочную арматурную проволоку классов В-II, Вр-II и арматурные канаты класса К-7; б) термически упрочненную арматуру классов Ат-VI и Ат-V; в) горячекатаную арматуру класса А-V; допускается также применять: г) горячекатаную арматуру класса А-IV; д) термически упрочненную арматуру класса Ат-IV; для элементов, находящихся под воздействием агрессивной среды, рекомендуется преимущественно применять арматуру классов Атп-V, А-IV, А-IIIв. 2.19 (2.20). В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций следует преимущественно применять: а) горячекатаную арматуру класса А-III; б) обыкновенную арматурную проволоку диаметром 3 - 5 мм класса Вр-I и класса В-I (в сварных сетках и каркасах); допускается также применять: в) горячекатаную арматуру классов А-II и А-I в основном для поперечной арматуры линейных элементов для конструктивной и монтажной арматуры, а также в качестве продольной рабочей арматуры в случаях, когда использование других видов ненапрягаемой арматуры нецелесообразно или не допускается; г) обыкновенную арматурную проволоку класса В-I диаметром 3 - 5 мм для вязаных хомутов балок высотой до 400 мм и колонн; д) горячекатаную арматуру классов А-IV, А-V и термически упрочненную арматуру классов Ат-IV, Ат-V только для продольной рабочей арматуры вязаных каркасов и сеток; при этом в элементах, выполненных без предварительного напряжения, арматура классов А-V и Ат-V может использоваться только в качестве сжатой арматуры. Ненапрягаемую арматуру классов А-III, А-II и А-I рекомендуется применять в виде сварных каркасов и сварных сеток. 2.20 (2.24). При выборе вида и марок стали для арматуры, устанавливаемой по расчету, должны учитываться температурные условия эксплуатации конструкций и характер их нагружения согласно табл. 16. При возведении в условиях расчетных зимних температур наружного воздуха ниже минус 40 °C конструкции с арматурой, допускаемой для использования только в отапливаемых зданиях, должна быть обеспечена несущая способность конструкции на стадии ее возведения, принимая расчетное сопротивление арматуры с коэффициентом 0,7 и расчетную нагрузку с коэффициентом перегрузки n = 1. 2.21 (2.25). Для монтажных (подъемных) петель элементов сборных железобетонных конструкций должна применяться горячекатаная арматура класса А-II из стали марки 10ГТ и класса А-I из стали марок ВСт3сп2 и ВСт3пс2. В случае, если возможен монтаж конструкций при расчетной зимней температуре ниже минус 40 °C, для монтажных петель не допускается применять сталь марки ВСт3пс2.

2.22 (2.26). За нормативные сопротивления арматуры принимаются наименьшие контролируемые значения: для стержневой арматуры - предела текучести, физического или условного; для проволочной арматуры - временного сопротивления разрыву (для арматурных канатов это значение определяется по величине разрывного усилия каната в целом).

	Стержневая арматура класса	Нормативные сопротивления растяжению и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы RаII, кгс/см2	Стержневая арматура класса	Нормативные сопротивления растяжению и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы RаII, кгс/см2
	А-I	2400	А-V	8000
	А-II	3000	Ат-IV	6000
	А-III	4000	Ат-V, Атп-V	8000
	А-IIIв	5500	Ат-VI	10 000
	А-IV	6000

	Проволочная арматура класса	Диаметр, мм	Нормативные сопротивления растяжению и расчетные сопротивления растяжению для предельных состояний второй группы RаII, кгс/см2
	В-I	3 - 5	5 500
	Вр-I	3 - 4	5 500
		5	5 250
	В-II	3	19 000
		4	18 000
		5	17 000
		6	16 000
		7	15 000
		8	14 000
	Вр-II	3	18 000
		4	17 000
		5	16 000
		6	15 000
		7	14 000
		8	13 000
	К-7	4,5	19 000
		6	18 550
		7,5	18 000
		9	17 500
		12	17 000
		15	16 500

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурные стали и гарантируются с вероятностью не менее 0,95. Нормативные сопротивления для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. 17 и 18. 2.23 (2.27). Расчетные сопротивления арматуры растяжению для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле (19) где kа - коэффициент безопасности по арматуре, принимаемый по табл. 19.

	Вид и класс арматуры	Коэффициент безопасности по арматуре kа при расчете конструкций по предельным состояниям
		первой группы	второй группы
	Стержневая арматура классов:
	А-I и А-III	1,15	1
	А-II	1,1	1
	А-IIIв <*>, А-IV и Ат-IV	1,2	1
	А-V, Ат-V, Ат-VI и Атп-V	1,25	1
	Проволочная арматура классов:
	Вр-I, В-II, Вр-II и К-7	1,55	1
	В-I	1,75	1
	-------------------------------- <*> При вытяжке арматуры без контроля натяжения kа = 1,4.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. 20 и 21, а при расчете по предельным состояниям второй группы - в табл. 17 и 18. 2.24 (2.28). Расчетные сопротивления арматуры сжатию, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы Rа.с при наличии сцепления арматуры с бетоном принимаются равными соответствующим расчетным сопротивлениям арматуры растяжению Rа, но не более 4000 кгс/см2. Значения расчетных сопротивлений арматуры сжатию для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. 20 и 21.

	Стержневая арматура класса	Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см2
		растяжению		сжатию Rа.с
		продольной; поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие изгибающего момента Rа	поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы Rа.х
	А-I	2100	1700	2100
	А-II	2700	2150	2700
	А-III	3400	2700 <*>	3400
	А-IIIв <**>	4500	3600	4000
	А-IV	5000	4000	4000
	А-V	6400	5100	4000
	Ат-IV	5000	4000	4000
	Ат-V, Атп-V	6400	5100	4000
	Ат-VI	8000	6400	4000
	-------------------------------- <*> В сварных каркасах для хомутов из арматуры класса А-III, диаметр которых меньше 1/3 диаметра продольных стержней, значение Rа.х принимается равным 2400 кгс/см2. <**> При вытяжке арматуры без контроля напряжения следует принимать Rа = 4000 кгс/см2 и Rа.х = 3200 кгс/см2.

При расчете конструкций, для которых расчетное сопротивление бетона принято с учетом коэффициента условий работы mб1 = 0,85 (см. табл. 12), допускается при соблюдении соответствующих конструктивных требований п. 5.41 принимать значения Rа.с равными: для арматуры классов А-IV и Ат-IV - 4500 кгс/см2; для арматуры классов А-V, Ат-V, Ат-VI, Атп-V, Атп-VI, В-II, Вр-II и К-7 - 5000 кгс/см2. При отсутствии сцепления арматуры с бетоном значение Rа.с принимается равным нулю. 2.25 (2.29). Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются (или повышаются) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы mа, учитывающие возможность неполного использования прочностных характеристик арматуры в связи с неравномерным распределением напряжений в сечении, условиями анкеровки, наличием загибов, характером диаграммы растяжения стали, изменением ее свойств в зависимости от условий работы конструкции и т.п. Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы RаII вводят в расчет с коэффициентом условий работы mа = 1.

	Проволочная арматура класса	Диаметр, мм	Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы, кгс/см2
			растяжению		сжатию Rа.с
			продольной; поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие изгибающего момента Rа	поперечной (хомутов и отогнутых стержней) при расчете наклонных сечений на действие поперечной силы Rа.х
	В-I	3 - 5	3 150	2 200 (1900)	3150
	Вр-I	3 - 4	3 500	2600 (2800)	3500
		5	3 400	2500 (2700)	3400
	В-II	3	12 300	9800	4000
		4	11 600	9300	4000
		5	11 000	8800	4000
		6	10 300	8300	4000
		7	9 700	7700	4000
		8	9 000	7200	4000
	Вр-II	3	11 600	9300	4000
		4	11 000	8800	4000
		5	10 300	8300	4000
		6	9 700	7700	4000
		7	9 000	7200	4000
		8	8 400	6700	4000
	К-7	4,5	12 300	9800	4000
		6	11 900	9500	4000
		7,5	11 600	9300	4000
		9	11 300	9000	4000
		12	11 000	8800	4000
		15	10 600	8500	4000
	Примечание. Величины Rа.х в скобках даны для случая применения проволочной арматуры классов В-I и Вр-I в вязаных каркасах.

	Факторы, обусловливающие введение коэффициентов условий работы арматуры	Характеристика арматуры	Класс арматуры	Коэффициент условий работы арматуры
				условное обозначение	значения коэффициентов
ИС МЕГАНОРМ: примечание. В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: таблица 33 находится в пункте 3.76, а не в пункте 3.77.
	1. Многократное повторение нагрузки	Продольная и поперечная	А-I; А-II; А-III и А-IV; В-I и Вр-I; Атп-V, В-II, Вр-II и К-7	mа1	См. п. 3.77, табл. 33
	2. Наличие сварных соединений при многократном повторении нагрузки	Продольная и поперечная при наличии сварных соединений арматуры	А-I, А-II и А-III	mа2	См. п. 3.77, табл. 34
	3. Зона передачи напряжений и зона анкеровки для арматуры без анкеров	а) Продольная напрягаемая	Независимо от класса	mа3	lx/lп.н
		б) Продольная ненапрягаемая	То же		lx/lа.н В формулах поз. 3: lx - расстояние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения; lп.н, lа.н - соответственно длина зоны передачи напряжений и зоны анкеровки арматуры (см. пп. 2.26 и 5.33)
	4. Работа высокопрочной арматуры с напряжениями выше условного предела текучести при расчете нормальных сечений	Продольная растянутая	А-IV и А-V; Ат-IV, Ат-V, Атп-V, Ат-VI, В-II, Вр-II и К-7	mа4	Согласно указаниям п. 3.7
	5. Расположение высокопрочной проволоки попарно вплотную без зазора	Продольная арматура	В-II, Вр-II	mа5	0,85
	6. Отгиб напрягаемой арматуры на угол до 45° вокруг штыря диаметром менее 8d	Отогнутая напрягаемая арматура при расчете на изгиб на участке длиной 5d в каждую сторону от места перегиба	А-IIIв, А-IV, А-V, Ат-IV, Ат-V, Атп-V, К-7, В-II, Вр-II	mа6	, где - угол наклона (град) отогнутой арматуры к продольной оси элемента
	Примечание. Коэффициенты mа1 и mа2 по поз. 1 и 2 настоящей таблицы учитываются только при расчете на выносливость; для арматуры, имеющей сварные соединения, эти коэффициенты учитываются одновременно.

Расчетное сопротивление поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) на действие поперечных сил Rа.х снижается путем умножения на следующие коэффициенты условий работы mа.х, учитывающие особенности работы такой арматуры: а) независимо от вида и класса арматуры - коэффициент mа.х = 0,8, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине наклонного сечения; кроме того, при применении: б) стержневой арматуры класса А-III диаметром менее 1/3 диаметра продольных стержней и проволочной арматуры классов В-I и Вр-I в сварных каркасах - коэффициент mа.х = 0,9, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения; в) проволочной арматуры класса В-I в вязаных каркасах - коэффициент mа.х = 0,75, учитывающий ее пониженное сцепление с бетоном. Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) с учетом указанных выше коэффициентов условий работы арматуры Rа.х приведены в табл. 20 и 21. Кроме того, расчетные сопротивления Rа, Rа.с и Rа.х в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы согласно табл. 22. 2.26 (2.30). Длина зоны передачи напряжений lп.н для напрягаемой арматуры без анкеров определяется по формуле (20)

	Вид и класс арматуры	Диаметр, мм	Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений lп.н напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров
			mп.н
	1. Стержневая арматура периодического профиля независимо от класса	Независимо от диаметра	0,3	10
	2. Высокопрочная арматурная проволока периодического профиля класса Вр-II	5	1,8	40
		4	1,8	50
		3	1,8	60
	3. Арматурные канаты класса К-7	15	1,25	25
		12	1,4	25
		9	1,6	30
		7,5 - 4,5	1,8	40

Величина в формуле (20) принимается равной большему из значений Rа и с учетом первых потерь по поз. 1 - 5 табл. 4. При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения mп.н и увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней более 18 мм мгновенная передача усилий не допускается. В элементах конструкций, эксплуатируемых при расчетных зимних температурах наружного воздуха ниже минус 40 °C, величина увеличивается в 2 раза. Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов величина lп.н принимается не менее 15d. Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры (за исключением высокопрочной проволоки класса Вр-II с внутренними анкерами по длине заделки) принимается на расстоянии 0,25lп.н от торца элемента. 2.27 (2.31). Величины модуля упругости арматуры Eа принимаются по табл. 24

	Класс арматуры	Модуль упругости арматуры Eа, кгс/см2	Класс арматуры	Модуль упругости арматуры Eа, кгс/см2
	А-I, А-II	2 100 000	В-I, В-II, Вр-II	2 000 000
	А-III, А-IV, А-IIIв	2 000 000	К-7	1 800 000
	А-V, Ат-IV, Ат-V, Ат-VI, Атп-V	1 900 000	Вр-I	1 700 000

3.2 (3.9). Расчет по прочности элементов железобетонных конструкций должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления; при наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной, наиболее опасного из возможных направлений.

3.3 (3.11). Расчет сечений, нормальных к продольной оси элемента, когда изгибающий момент действует в плоскости оси симметрии сечения и арматура сосредоточена у перпендикулярных к указанной плоскости граней элемента, должен производиться согласно пп. 3.6 - 3.16 в зависимости от соотношения между относительной высотой сжатой зоны бетона , определяемой из условий равновесия, и граничным значением относительной высоты сжатой зоны бетона (см. п. 3.6), при которой предельное состояние элемента наступает одновременно с достижением в растянутой арматуре напряжения, равного расчетному сопротивлению Rа.

3.4 (3.18). Расчет изгибаемых элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 >= 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться как для внецентренно сжатых элементов согласно п. 3.49, принимая величину продольной силы N = 0 и подставляя вместо Ne0 значение изгибающего момента M.

3.6 (3.12). Граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона определяется по формуле (22) где - характеристика сжатой зоны бетона; (23) здесь Rпр - в кгс/см2;

5000 - при использовании коэффициента условий работы бетона mб1 = 0,85 (см. п. 3.1); 4000 - при использовании коэффициента mб1 = 1 или mб1 = 1,1; - напряжение, кгс/см2, в арматуре растянутой зоны, принимаемое равным: для арматуры с условным пределом текучести (см. п. 2.16) для арматуры с физическим пределом текучести - определяется при коэффициенте mт (см. п. 1.24) меньшем единицы.

3.7 (3.13). При расчете по прочности железобетонных элементов, если соблюдается условие , расчетное сопротивление арматуры Rа должно быть умножено на коэффициент условий работы mа4, определяемый по формуле (24) где - максимальное значение коэффициента mа4, принимаемое равным для арматуры: классов А-IV и Ат-IV - 1,2; классов А-V, Ат-V, Атп-V, В-II, Вр-II и К-7 - 1,15; класса Ат-VI - 1,1; прочих классов - 1; , где x - высота сжатой зоны бетона, определяемая согласно пп. 3.9, 3.13, а при наличии продольной силы - согласно пп. 3.47, 3.48, 3.56; при этом значение Rа допускается принимать без учета коэффициента mа4 - см. п. 3.6. Коэффициент условий работы mа4"(mа4) не следует учитывать для арматуры элементов: рассчитываемых на действие многократно повторяющейся нагрузки; армированных высокопрочной проволокой, расположенной вплотную (без зазоров); эксплуатируемых в агрессивной среде, а также в зоне передачи напряжений (см. п. 2.26).

Коэффициент условий работы бетона, mб1	Класс растянутой арматуры	Обозначение		Значения и AR для бетона марок
				М200	М250	М300	М350	М400	М450	М500	М600	М700	М800
0,85	А-IIIв		1	0,79	0,77	0,76	0,75	0,73	0,71	0,7	0,68	0,66	0,64
			0,6	0,72	0,7	0,68	0,67	0,65	0,63	0,62	0,6	0,58	0,56
			0,4	0,69	0,67	0,65	0,64	0,62	0,6	0,59	0,57	0,54	0,52
		AR	1	0,48	0,47	0,47	0,47	0,46	0,46	0,46	0,45	0,44	0,44
			0,6	0,46	0,45	0,45	0,45	0,44	0,43	0,43	0,42	0,41	0,4
			0,4	0,45	0,44	0,44	0,43	0,43	0,42	0,41	0,41	0,4	0,39
	А-IV и Ат-IV		1	0,64	0,63	0,61	0,59	0,58	0,56	0,54	0,52	0,5	0,48
			0,6	0,59	0,57	0,55	0,54	0,52	0,5	0,49	0,47	0,45	0,43
			0,4	0,57	0,55	0,53	0,51	0,5	0,48	0,47	0,45	0,43	0,41
		AR	1	0,44	0,43	0,42	0,42	0,41	0,4	0,4	0,39	0,38	0,37
			0,6	0,42	0,41	0,4	0,39	0,38	0,38	0,37	0,36	0,35	0,34
			0,4	0,41	0,4	0,39	0,38	0,37	0,36	0,36	0,35	0,33	0,32
	А-V Ат-V и Атп-V		1	0,64	0,63	0,61	0,59	0,58	0,56	0,54	0,52	0,5	0,48
			0,6	0,58	0,56	0,54	0,52	0,51	0,49	0,48	0,46	0,43	0,42
			0,4	0,55	0,53	0,51	0,50	0,48	0,46	0,45	0,43	0,41	0,39
		AR	1	0,44	0,43	0,42	0,42	0,41	0,4	0,4	0,39	0,38	0,37
			0,6	0,41	0,4	0,39	0,39	0,38	0,37	0,36	0,35	0,34	0,33
			0,4	0,4	0,39	0,38	0,37	0,36	0,35	0,35	0,34	0,32	0,31
	Ат-VI		1	0,64	0,63	0,61	0,59	0,58	0,56	0,54	0,52	0,5	0,48
			0,6	0,56	0,54	0,52	0,51	0,49	0,47	0,46	0,44	0,42	0,4
			0,4	0,53	0,51	0,49	0,48	0,46	0,44	0,43	0,41	0,39	0,37
		AR	1	0,44	0,43	0,42	0,42	0,41	0,4	0,4	0,39	0,38	0,37
			0,6	0,4	0,4	0,39	0,38	0,37	0,36	0,36	0,34	0,33	0,32
			0,4	0,39	0,38	0,37	0,36	0,35	0,34	0,34	0,33	0,31	0,3
	К-7 (, ) В-II (, ) Вр-II (, )		1	0,64	0,63	0,61	0,59	0,58	0,56	0,54	0,52	0,5	0,48
			0,6	0,54	0,52	0,5	0,48	0,47	0,45	0,44	0,42	0,4	0,38
			0,4	0,49	0,48	0,46	0,44	0,43	0,41	0,4	0,38	0,36	0,34
		AR	1	0,44	0,43	0,42	0,42	0,41	0,4	0,4	0,39	0,38	0,37
			0,6	0,39	0,38	0,37	0,37	0,36	0,35	0,34	0,33	0,32	0,31
			0,4	0,37	0,36	0,35	0,35	0,34	0,33	0,32	0,31	0,29	0,28
1 и 1,1	А-IIIв		1	0,77	0,75	0,73	0,71	0,7	0,68	0,66	0,63	0,61	0,58
			0,6	0,68	0,66	0,64	0,62	0,6	0,58	0,56	0,53	0,5	0,48
			0,4	0,64	0,62	0,6	0,58	0,56	0,54	0,52	0,49	0,46	0,44
		AR	1	0,47	0,47	0,46	0,46	0,45	0,45	0,44	0,43	0,42	0,41
			0,6	0,45	0,44	0,43	0,43	0,42	0,41	0,4	0,39	0,38	0,36
			0,4	0,44	0,43	0,42	0,41	0,4	0,39	0,39	0,37	0,36	0,34
	А-IV и Ат-IV		1	0,59	0,57	0,55	0,53	0,51	0,49	0,47	0,45	0,42	0,39
			0,6	0,53	0,51	0,49	0,47	0,45	0,43	0,41	0,39	0,36	0,34
			0,4	0,5	0,48	0,46	0,44	0,43	0,41	0,39	0,36	0,34	0,32
		AR	1	0,42	0,41	0,4	0,39	0,38	0,37	0,36	0,35	0,33	0,32
			0,6	0,39	0,38	0,37	0,36	0,35	0,34	0,33	0,31	0,3	0,28
			0,4	0,38	0,37	0,36	0,34	0,34	0,32	0,31	0,3	0,28	0,27
	А-V, Ат-V и Атп-V		1	0,59	0,57	0,55	0,53	0,51	0,49	0,47	0,45	0,42	0,39
			0,6	0,52	0,49	0,47	0,45	0,44	0,42	0,4	0,37	0,35	0,33
			0,4	0,48	0,46	0,44	0,42	0,41	0,39	0,37	0,35	0,32	0,3
		AR	1	0,42	0,41	0,4	0,39	0,38	0,37	0,36	0,35	0,33	0,32
			0,6	0,38	0,37	0,36	0,35	0,34	0,33	0,32	0,3	0,29	0,27
			0,4	0,37	0,36	0,35	0,33	0,32	0,31	0,3	0,29	0,27	0,25
	Ат-VI		1	0,59	0,57	0,55	0,53	0,51	0,49	0,47	0,45	0,42	0,39
			0,6	0,5	0,48	0,46	0,44	0,42	0,4	0,39	0,36	0,34	0,31
			0,4	0,46	0,44	0,42	0,4	0,39	0,37	0,35	0,33	0,3	0,28
		AR	1	0,42	0,41	0,4	0,39	0,38	0,37	0,36	0,35	0,33	0,32
			0,6	0,37	0,36	0,35	0,34	0,33	0,32	0,31	0,3	0,28	0,26
			0,4	0,36	0,34	0,33	0,32	0,31	0,3	0,29	0,27	0,26	0,24
	К-7 (, ) В-II (, ) Вр-II (, )		1	0,59	0,57	0,55	0,53	0,51	0,49	0,47	0,45	0,42	0,39
			0,6	0,47	0,45	0,43	0,41	0,39	0,38	0,36	0,34	0,31	0,29
			0,4	0,43	0,41	0,39	0,37	0,35	0,34	0,32	0,3	0,28	0,26
		AR	1	0,42	0,41	0,4	0,39	0,38	0,37	0,36	0,35	0,33	0,32
			0,6	0,36	0,35	0,34	0,33	0,32	0,3	0,3	0,28	0,26	0,25
			0,4	0,34	0,32	0,31	0,3	0,29	0,28	0,27	0,25	0,24	0,22

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9Mмакс (где Mмакс - максимальный расчетный момент), значение коэффициента mа4 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,1. 3.8 (3.14). Напрягаемая арматура, расположенная в сжатой от действия внешних сил зоне и имеющая сцепление с бетоном, вводится в расчет с напряжением , равным , кгс/см2, (где - определяется при коэффициенте mт, большем единицы, - см. п. 3.6), но не более Rа.с.

		A0			A0			A0
0,01	0,995	0,01	0,26	0,87	0,226	0,51	0,745	0,38
0,02	0,99	0,02	0,27	0,865	0,234	0,52	0,74	0,385
0,03	0,985	0,03	0,28	0,86	0,241	0,53	0,735	0,39
0,04	0,98	0,039	0,29	0,855	0,248	0,54	0,73	0,394
0,05	0,975	0,049	0,3	0,85	0,255	0,55	0,725	0,399
0,06	0,97	0,058	0,31	0,845	0,262	0,56	0,72	0,403
0,07	0,965	0,068	0,32	0,84	0,269	0,57	0,715	0,407
0,08	0,96	0,077	0,33	0,835	0,276	0,58	0,71	0,412
0,09	0,955	0,086	0,34	0,83	0,282	0,59	0,705	0,416
0,1	0,95	0,095	0,35	0,825	0,289	0,6	0,7	0,42
0,11	0,945	0,104	0,36	0,82	0,295	0,62	0,69	0,428
0,12	0,94	0,113	0,37	0,815	0,302	0,64	0,68	0,435
0,13	0,935	0,122	0,38	0,81	0,308	0,66	0,67	0,442
0,14	0,93	0,13	0,39	0,805	0,314	0,68	0,66	0,449
0,15	0,925	0,139	0,4	0,8	0,32	0,7	0,65	0,455
0,16	0,92	0,147	0,41	0,795	0,326	0,72	0,64	0,461
0,17	0,915	0,156	0,42	0,79	0,332	0,74	0,63	0,466
0,18	0,91	0,164	0,43	0,785	0,338	0,76	0,62	0,471
0,19	0,905	0,172	0,44	0,78	0,343	0,78	0,61	0,476
0,2	0,9	0,18	0,45	0,775	0,349	0,8	0,6	0,48
0,21	0,895	0,188	0,46	0,77	0,354	0,85	0,575	0,489
0,22	0,89	0,196	0,47	0,765	0,36	0,9	0,55	0,495
0,23	0,885	0,204	0,48	0,76	0,365	0,95	0,525	0,499
0,24	0,88	0,211	0,49	0,755	0,37	1,0	0,5	0,5
0,25	0,875	0,219	0,5	0,75	0,375	-	-	-
Для изгибаемых элементов прямоугольного сечения

3.13 (3.16). Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне (тавровых, двутавровых и т.п.) и указанных в п. 3.3, должен производиться в зависимости от положения границы сжатой зоны:

а) если граница сжатой зоны проходит в полке (рис. 6, а), т.е. соблюдается условие (36) то расчет производится как для прямоугольного сечения шириной b'п в соответствии с указаниями п. 3.9;

3.16 (3.16). Вводимая в расчет ширина сжатой полки bп принимается из условия, что ширина свеса в каждую сторону от ребра должна быть не более 1/6 пролета элемента и не более: а) при наличии поперечных ребер или при h'п > 0,1h - 1/2 расстояния в свету между продольными ребрами; б) при отсутствии поперечных ребер (или при расстояниях между ними, , чем расстояния между продольными ребрами) и при h'п <= 0,1h - 6h'п; в) при консольных свесах полки: при h'п > 0,1h - 6h'п; при 0,05h <= h'п < 0,1h - 3h'п; при h'п < 0,05h - свесы не учитываются.

3.18 (3.28). Расчет сечений изгибаемого элемента в общем случае (рис. 11) должен производиться из условия (56)

где - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения; Sб - статический момент площади сжатой зоны бетона относительно оси параллельной прямой, ограничивающей сжатую зону и проходящей через центр тяжести сечения наиболее растянутого стержня; Sаi - статический момент i-го стержня продольной арматуры относительно указанной оси; - напряжение в i-м стержне продольной арматуры.

3.19 (3.29). Расчет по прочности наклонных сечений железобетонных элементов производится: на действие поперечной силы (см. пп. 3.20 - 3.35); на действие изгибающего момента (см. пп. 3.36 - 3.40).

3.20 (3.30). При расчете элементов на действие поперечной силы должно соблюдаться условие Q <= 0,35Rпрbh0, (61) при этом значение Rпр для бетонов проектных марок выше М400 принимается как для бетонов марки М400.

3.21 (3.31). Расчет на действие поперечной силы согласно указаниям пп. 3.22 - 3.35 не производится, если соблюдается условие Q <= k1Rрbh0, (62) где k1 - коэффициент, принимаемый равным: для линейных элементов (балок, ребер и т.д.) - 0,6; для сплошных плоских плит - 0,75. При соблюдении условия (62) поперечная арматура определяется конструктивными требованиями (см. пп. 5.43 и 5.44). Примечание. В тексте настоящего руководства под поперечной арматурой имеются в виду хомуты и отогнутые стержни. Термин "хомуты" включает поперечные стержни сварных каркасов и хомуты вязаных каркасов. 3.22 (3.33). Расчет элементов с поперечной арматурой (рис. 12) должен производиться из условия

Qб - поперечное усилие, воспринимаемое бетоном в наклонном сечении. Значение Qб определяется по формуле (64) где c - длина проекции наклонного сечения на продольную ось элемента. Для элементов с наклонной сжатой гранью значение Qб определяют по формуле (64), принимая рабочую высоту элемента h0 у конца наклонного сечения в сжатой зоне.

Для элементов с наклонной растянутой гранью в правую часть условия (63) (вводится дополнительное поперечное усилие Qа, равное проекции усилий в продольной арматуре, расположенной у наклонной грани, на нормаль к сжатой грани: (65) где M - изгибающий момент в сечении, нормальном к сжатой грани и проходящем через конец наклонного сечения в сжатой зоне; z - расстояние от равнодействующей усилий в арматуре до равнодействующей усилий в сжатой зоне (плечо внутренней пары сил) в плоскости сечения, указанного выше; zх и zо - обозначения те же, что в формуле (86); - угол наклона арматуры A к сжатой грани элемента; при этом величина Qб определяется по формуле (64) при рабочей высоте h0 у начала наклонного сечения в растянутой зоне. 3.23 (3.35). Для хомутов, устанавливаемых по расчету в элементе с поперечной нагрузкой в пределах его пролета, должно удовлетворяться условие (66)

Расстояния между хомутами u, между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре u1, а также между концом предыдущего и началом последующего отгиба u2 (рис. 15) должны быть не более величины (67) Кроме того, поперечное армирование элемента независимо от расчета должно удовлетворять конструктивным требованиям, приведенным в п. 5.44.

РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ ПОСТОЯННОГО ПО ДЛИНЕ СЕЧЕНИЯ, АРМИРОВАННЫХ ХОМУТАМИ БЕЗ ОТГИБОВ 3.25 (3.34). Проверка прочности по поперечной силе производится для невыгоднейших сечений, начинающихся у опоры и в местах изменения интенсивности хомутов (рис. 14), из условия Q <= Qх.б, (68) где Q - поперечная сила в нормальном сечении у начала рассматриваемого наклонного сечения (у опоры и в местах изменения интенсивности поперечного армирования); Рис. 14. Места расположения невыгоднейших наклонных сечений при расчете по поперечной силе и определение места изменения интенсивности хомутов 1, 2 - невыгоднейшие наклонные сечения Qх.б - предельная поперечная сила, воспринимаемая бетоном и хомутами в невыгоднейшем наклонном сечении, определяемая по формуле (69) qх - усилие в хомутах на единицу длины элемента в пределах наклонного сечения, определяемое по формуле (70) при этом длина проекции невыгоднейшего наклонного сечения определяется по формуле (71)

3.34 (3.36). Расчет элементов постоянного сечения без поперечной арматуры (см. п. 5.43) производится из условий: Qмакс <= k2Rрbh0, (82) где Qмакс - максимальная поперечная сила у грани опоры; (83) где c - длина проекции наклонного сечения, проходящего через опору; значение c принимается не более 2h0; Q - поперечная сила в конце рассматриваемого наклонного сечения.

(86) где M - момент всех внешних сил, действующих по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения относительно оси, проходящей через точку приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне и перпендикулярной плоскости действия момента; если внешняя нагрузка приложена к грани свободно опертой балки и действует в ее сторону, то M - изгибающий момент в нормальном сечении, проходящем через вышеуказанную ось; и - сумма моментов относительно той же оси соответственно от усилий в отгибах и в хомутах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения; z, zо и zх - расстояния от плоскостей расположения соответственно продольной арматуры, отгибов и хомутов до указанной выше оси. Высота сжатой зоны в наклонном сечении, измеренная по нормали к продольной оси элемента, определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне и арматуре наклонного сечения на продольную ось элемента, согласно указаниям пп. 3.9 и 3.13;

Проверка на действие изгибающего момента не производится для наклонных сечений, пересекающих растянутую грань элемента на участках, обеспеченных от образования нормальных трещин, т.е. там, где момент M от внешней нагрузки, на которую ведется расчет по прочности, меньше или равен моменту трещинообразования Mт, определяемому согласно пп. 4.5 - 4.7 при замене значений RрII значениями Rр.

3.39 (3.40). В элементах постоянной высоты с хомутами продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва (т.е. за нормальное сечение, в котором эти стержни перестают требоваться по расчету) на длину не менее 20d и не менее величины w, определяемой по формуле (90) где Q - поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через точку теоретического обрыва стержня; Fо и - соответственно площадь сечения и угол наклона отгибов, пересекающих указанное выше сечение; d - диаметр обрываемого стержня; qхw - см. п. 3.37. 3.40 (5.29). Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие изгибающего момента начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нормального сечения, в котором отгибаемый стержень полностью используется по моменту, не менее чем на h0/2, а конец отгиба должен быть расположен не ближе того нормального сечения, в котором отгиб не требуется по расчету.

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Наименование рисунка дано в соответствии с официальным текстом документа.

3.41 (1.22). При расчете прочности внецентренно сжатых железобетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет , обусловленный не учтенными в расчете факторами, в том числе неоднородностью свойств бетона по сечению. Значение следует принимать не менее: 1/600 всей длины элемента или длины его части (между точками закрепления элемента), учитываемой в расчете; 1/30 высоты сечения элемента; 1 см. Для элементов статически неопределимых конструкций величина эксцентриситета продольной силы относительно центра тяжести приведенного сечения e0 принимается равной эксцентриситету, полученному из статического расчета конструкции, но не менее .

3.45 (3.24). Влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольного усилия следует учитывать, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин. Допускается производить расчет конструкций по недеформированной схеме, учитывая влияние прогиба элемента путем умножения эксцентриситета e0 на коэффициент , определяемый по формуле (91) где Nкр - условная критическая сила, принимаемая равной: (92) I и Iа - моменты инерции соответственно бетонного сечения и сечения всей продольной арматуры относительно центра тяжести приведенного сечения; kдл - коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки на прогиб элемента в предельном состоянии: (93) M1 и - моменты внешних сил относительно оси, проходящей через центр тяжести крайнего ряда арматуры, расположенного у растянутой (менее сжатой) грани параллельно этой грани, соответственно от полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок; t - коэффициент, принимаемый равным e0/h, но не менее величины tмин = 0,5 - 0,01l0/h - 0,001Rпр (94) (здесь Rпр - в кгс/см2 допускается принимать при mб1 = 1); l0 - принимается по п. 3.46; kн - коэффициент, учитывающий влияние предварительного напряжения арматуры на жесткость элемента; при равномерном обжатии сечения напрягаемой арматурой kн определяется по формуле (95) здесь - напряжения обжатия в бетоне (см. п. 1.28) с учетом всех потерь при коэффициенте mт, меньшем единицы; e0/h - принимается не более 0,25.

Коэффициент условий работы бетона mб1	Класс растянутой арматуры	Обозначение		Значения , , k и для бетона марки
				М200	М250	М300	М350	М400	М450	М500	М600	М700	М800
0,85	Любой		Любое	0,79	0,774	0,758	0,746	0,73	0,718	0,702	0,682	0,654	0,638
			"	17 740	16 870	16 080	15 530	14 860	14 240	13 810	13 160	12 560	12 010
	А-IV, Ат-IV	k	1	1,04	1,01	0,99	0,98	0,96	0,95	0,94	0,93	0,92	0,91
			0,6	1,27	1,25	1,24	1,23	1,22	1,21	1,21	1,21	1,21	1,22
			0,4	1,39	1,38	1,37	1,36	1,36	1,36	1,36	1,36	1,37	1,38
			1	0,84	0,82	0,81	0,8	0,78	0,77	0,76	0,74	0,72	0,7
			0,6	0,75	0,73	0,71	0,7	0,68	0,67	0,65	0,63	0,61	0,59
			0,4	0,71	0,69	0,67	0,66	0,64	0,63	0,61	0,59	0,57	0,55
	А-V, Ат-V и Атп-V	k	1	0,97	0,94	0,92	0,91	0,89	0,88	0,87	0,86	0,85	0,84
			0,6	1,25	1,23	1,22	1,21	1,21	1,2	1,2	1,2	1,2	1,21
			0,4	1,4	1,39	1,39	1,38	1,38	1,38	1,38	1,39	1,4	1,42
			1	0,85	0,84	0,82	0,81	0,8	0,78	0,77	0,76	0,74	0,72
			0,6	0,74	0,72	0,7	0,69	0,67	0,66	0,64	0,62	0,6	0,58
			0,4	0,69	0,67	0,65	0,64	0,63	0,61	0,59	0,57	0,55	0,53
	Ат-VI	k	1	0,89	0,87	0,85	0,84	0,82	0,81	0,8	0,79	0,78	0,77
			0,6	1,23	1,22	1,21	1,2	1,19	1,19	1,19	1,19	1,2	1,21
			0,4	1,42	1,41	1,4	1,4	1,41	1,41	1,42	1,43	1,45	1,47
			1	0,87	0,86	0,84	0,83	0,82	0,8	0,79	0,78	0,76	0,74
			0,6	0,72	0,71	0,69	0,68	0,66	0,64	0,63	0,61	0,59	0,57
			0,4	0,67	0,65	0,63	0,62	0,6	0,58	0,57	0,55	0,53	0,51
	К-7 В-II Вр-II	k	1	0,77	0,76	0,73	0,72	0,71	0,7	0,69	0,68	0,67	0,66
			0,6	1,2	1,19	1,18	1,18	1,18	1,18	1,18	1,19	1,2	1,21
			0,4	1,44	1,44	1,45	1,45	1,46	1,47	1,49	1,5	1,52	1,55
			1	0,9	0,89	0,88	0,87	0,86	0,84	0,84	0,82	0,8	0,79
			0,6	0,7	0,68	0,67	0,65	0,64	0,62	0,61	0,58	0,56	0,54
			0,4	0,63	0,61	0,6	0,58	0,56	0,55	0,53	0,51	0,49	0,47
1 и 1,1	Любой		Любое	0,77	0,754	0,734	0,714	0,698	0,678	0,662	0,634	0,602	0,578
			"	13 330	12 570	12 020	11 400	10 940	10 420	10 040	9440	8910	8430
	А-IV и Ат-IV	k	1	0,83	0,81	0,8	0,79	0,78	0,77	0,76	0,76	0,76	0,76
			0,6	1,08	1,07	1,06	1,06	1,06	1,06	1,07	1,08	1,09	1,12
			0,4	1,21	1,21	1,21	1,21	1,22	1,23	1,24	1,26	1,29	1,32
			1	0,83	0,81	0,8	0,78	0,77	0,75	0,74	0,71	0,68	0,66
			0,6	0,72	0,69	0,68	0,66	0,64	0,62	0,6	0,57	0,54	0,52
			0,4	0,67	0,65	0,63	0,61	0,59	0,57	0,55	0,52	0,49	0,47
	А-V, Ат-V и Атп-V	k	1	0,77	0,75	0,74	0,73	0,72	0,71	0,7	0,69	0,69	0,69
			0,6	1,07	1,06	1,06	1,06	1,06	1,07	1,07	1,09	1,11	1,13
			0,4	1,24	1,24	1,24	1,25	1,26	1,27	1,28	1,31	1,35	1,39
			1	0,85	0,84	0,82	0,8	0,79	0,77	0,76	0,73	0,71	0,68
			0,6	0,7	0,68	0,66	0,64	0,62	0,6	0,59	0,56	0,53	0,5
			0,4	0,65	0,62	0,61	0,59	0,57	0,54	0,53	0,5	0,47	0,44
	Ат-VI	k	1	0,71	0,69	0,68	0,66	0,65	0,64	0,64	0,63	0,62	0,62
			0,6	1,07	1,06	1,06	1,06	1,06	1,07	1,08	1,1	1,12	1,15
			0,4	1,27	1,28	1,28	1,29	1,31	1,32	1,34	1,39	1,42	1,47
			1	0,88	0,86	0,85	0,83	0,82	0,8	0,79	0,76	0,74	0,71
			0,6	0,69	0,67	0,65	0,63	0,61	0,59	0,57	0,54	0,51	0,49
			0,4	0,62	0,6	0,58	0,56	0,54	0,52	0,5	0,47	0,45	0,42
	К-7 В-II Вр-II	k	1	0,61	0,59	0,58	0,56	0,55	0,54	0,53	0,52	0,51	0,51
			0,6	1,06	1,06	1,06	1,07	1,07	1,08	1,09	1,12	1,15	1,18
			0,4	1,33	1,35	1,36	1,38	1,4	1,42	1,45	1,49	1,55	1,62
			1	0,92	0,91	0,95	0,88	0,87	0,86	0,85	0,83	0,8	0,78
			0,6	0,66	0,64	0,62	0,6	0,58	0,56	0,54	0,51	0,49	0,46
			0,4	0,58	0,56	0,54	0,52	0,5	0,48	0,46	0,43	0,41	0,38

Рис. 24. Схема, принимаемая при расчете кольцевого сечения 3.49 (3.21). Расчет элементов кольцевого сечения при соотношении внутреннего и наружного радиусов r1/r2 >= 0,5 с арматурой, равномерно распределенной по окружности (при числе продольных стержней не менее 6), должен производиться из условия (106) где rср = 0,5 (r1 + r2); Fн.к - площадь сечения всей напрягаемой продольной арматуры; Fа.к - площадь сечения всей ненапрягаемой арматуры; rн и rа - радиусы окружностей, проходящих через центры тяжести стержней, соответственно площадью Fн.к и Fа.к; - относительная площадь сжатой зоны бетона, определяемая по формуле (107) где , ; mк = 1,1 - для арматуры с условным пределом текучести (см. п. 2.16); mк = 1 - для арматуры с физическим пределом текучести; (Rа - в кгс/см2); - предварительное напряжение с учетом коэффициента mт, большего единицы; zн и zа - расстояния от равнодействующей в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре растянутой зоны до центра тяжести сечения, определяемые по формуле (108) но принимаемые не более rн(а); kн и kа - коэффициенты, принимаемые равными: (109) если kн <= 0 либо если kа <= 0, значение снова вычисляется по формуле (107), при этом соответственно принимается Aн = 0 либо Aа = 0. Если , в условие (106) подставляется значение , определяемое по формуле (110) при этом значения kн, kа, zн и zа определяются по формуле (109) и (108) при .

Вид напрягаемой арматуры наиболее обжатой зоны	Класс ненапрягаемой арматуры наименее обжатой зоны	Обозначение	Значения , , и AR при передаточной прочности бетона R0
			160	210	245	280	315	350	420	490
Стержневая	Любой		0,78	0,76	0,75	0,73	0,71	0,7	0,67	0,65
			13700	12900	12400	11900	11400	11000	10300	9700
	А-III и Вр-I		0,624	0,602	0,585	0,568	0,551	0,536	0,507	0,48
		AR	0,429	0,421	0,414	0,416	0,399	0,392	0,379	0,365
	В-I		0,633	0,611	0,595	0,577	0,56	0,545	0,516	0,489
		AR	0,433	0,424	0,418	0,411	0,403	0,396	0,383	0,37
Проволочная	Любой		0,79	0,77	0,75	0,75	0,73	0,71	0,69	0,66
			14000	13300	12700	12200	11800	11400	10700	10100
	А-III и Вр-I		0,631	0,61	0,596	0,58	0,564	0,55	0,522	0,497
		AR	0,432	0,424	0,408	0,412	0,405	0,399	0,386	0,374
	В-I		0,64	0,62	0,606	0,589	0,573	0,56	0,532	0,506
		AR	0,435	0,428	0,423	0,416	0,409	0,403	0,39	0,378

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Текст дан в соответствии с официальным текстом документа.

3.55 (3.26). При расчете сечений центрально растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие (123) где - см. п. 3.7; и - площади сечения всей продольной соответственно напрягаемой и ненапрягаемой арматуры.

3.56 (3.27). Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов с арматурой, сосредоточенной у наиболее растянутой и у сжатой (наименее растянутой) граней, должен производиться в зависимости от положения продольной силы N: а) если продольная сила N приложена между равнодействующими усилий в арматуре A и A' (рис. 28, а), т. е. при e' <= h0 - a', - из условий (124) и (125) где - см. п. 3.7; при симметричной арматуре используется только условие (124); б) если продольная сила N приложена за пределами расстояния между равнодействующими усилий в арматуре A и A' (рис. 28, б), т. е. при e' > h0 - a', - из условия (126) при этом высота сжатой зоны x определяется по формуле (127) где mа4 - см. п. 3.7; - см. п. 3.8. Если полученная из расчета по формуле (127) величина , в условие (126) подставляется значение , где определяется по табл. 25, п. 3.6. Если x < 0, то прочность сечения проверяется из условия (124).

3.61 (3.42). При расчете элементов на кручение с изгибом должно соблюдаться условие Mк <= 0,1Rпрb2h, (136) где b и h - соответственно меньший и больший размеры граней элемента. При этом значение Rпр для бетонов проектных марок выше М400 принимается, как для бетона марки М400.

Для участков элемента, в которых Mк <= 0,5Qb, следует производить расчет сечений, наклонных к продольной оси элемента, на действие поперечной силы и крутящего момента из условия (137) где Q и Mк - принимаются наибольшими на рассматриваемом участке элемента; Qх.б - определяется по формуле (69), п. 3.25.

Если удовлетворяется условие Mк <= 0,25Qb, (138) то при наличии отогнутых стержней в правую часть условия (137) добавляется величина (см. п. 3.22).

1-я схема - у сжатой от изгиба грани элемента (рис. 32, а); 2-я схема - у грани элемента, параллельной плоскости действия изгибающего момента (рис. 32, б); 3-я схема - у растянутой от изгиба грани элемента (рис. 32, в). Для любой из этих схем расчет пространственного сечения производится из условия (139)

Если (где - см. п. 3.6), должна быть проверена прочность нормального сечения согласно п. 3.9, б. В формулах (139) и (140), а также в остальных формулах настоящего пункта: Fн, Fа и F'н, F'а - площади сечения продольной напрягаемой и ненапрягаемой арматуры, расположенной при данной расчетной схеме соответственно в растянутой и сжатой зонах: b и h - размеры граней элемента, соответственно параллельных и перпендикулярных линий, ограничивающей рассматриваемую сжатую зону; (141) (142) здесь c - длина проекция линии, ограничивающей сжатую зону, на продольную ось элемента; невыгоднейшее значение c в общем случае определяется последовательными приближениями и принимается не более 2h + b и не более длины участка элемента, на котором учитываемые в расчете усилия (M, Mк и Q) не меняют знака; для некоторых частных случаев значение c определяется согласно пп. 3.66 и 3.67. В формуле (139), а также (144) и (145) величины и k, характеризующие соотношения между действующими усилиями Mк, M и Q, принимаются: при расчете по 1-й схеме и k = 1; при расчете по 2-й схеме и ; при расчете по 3-й схеме и k = 1. Крутящий момент Mк, изгибающий момент M и поперечная сила Q принимаются в поперечном сечении, проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения (рис. 33).

Значение коэффициента , характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяется по формуле (143) где fх - площадь сечения одного стержня хомута, расположенного у грани, являющейся для рассматриваемой расчетной схемы растянутой; u - расстояние между указанными выше хомутами. При этом значение принимается не менее (144) и не более (145) Если значение , подсчитанное по формуле (143), получается менее , то в формуле (139) величина (RаFн + RаFа) умножается на отношение , а в числителе принимается .

ИС МЕГАНОРМ: примечание. Формула дана в соответствии с официальным текстом документа.

ИС МЕГАНОРМ: примечание. В официальном тексте документа, видимо, допущена опечатка: формула (140) находится в пункте 3.63, а не в пункте 3.61.

	Коэффициент k1 при значениях
	0,9 - 0,7	0,5	0,4	0,3
9	1	0,95	0,93	0,9
7	0,98	0,94	0,91	0,88
5	0,97	0,92	0,89	0,84
4	0,97	0,91	0,87	0,82
3	0,96	0,88	0,84	0,77

b/h	Коэффициент k2 при значениях , равных
	20	10	5	3 для значений , равных
				0,9	0,7	0,5
0,3	1,35	1,26	1,2	1,4	1,3	1,2
0,5	1,7	1,6	1,5	1,65	1,54	1,44
0,7	1,94	1,85	1,72	1,82	1,72	1,64

3.73 (3.53). Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, производится из условий: а) для сжатого бетона (167) где Rпр - расчетное сопротивление бетона сжатию, принимаемое по табл. 12 при mб1 = 1 и умноженное на коэффициент условий работы mб2, определяемый согласно п. 3.76; - максимальное нормальное напряжение в сжатом бетоне; б) для растянутой арматуры (168)

Значение коэффициента приведения п' при проектной марке бетона
М200	М250	М300	М350	М400	М450	М500 и выше
25	22,5	20	17,5	15	12,5	10

В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений.

3.75 (3.54). Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжениях в ней, равных расчетным сопротивлениям Rа, т.е. должно выполняться условие

Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается (см. п. 5.43), должны быть выполнены требования п. 4.12 с введением в условия (202) и (203) вместо расчетных сопротивлений бетона RрII и RпрII соответственно расчетных сопротивлений Rр и Rпр, умноженных на коэффициент условий работы mб2 согласно п. 3.76.

Состояние бетона по влажности	Коэффициенты условий работы бетона mб2 при коэффициенте асимметрии цикла , равном
	0 - 0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7
Естественной влажности	0,75	0,8	0,85	0,9	0,95	1	1
Водонасыщенный	0,5	0,6	0,7	0,8	0,9	0,95	1

	Класс арматуры	Коэффициенты условий работы mа1 при коэффициенте асимметрии цикла , равном
		-1	-0,2	0	0,2	0,4	0,7	0,8	0,9	1
	А-I	0,45	0,7	0,8	0,85	1	1	1	1	1
	А-II	0,45	0,55	0,6	0,65	0,75	1	1	1	1
	А-II, марки 10ГТ	-	-	0,8	0,85	0,95	1	1	1	1
	А-III	0,35	0,4	0,45	0,5	0,6	0,9	1	1	1
	А-IV	-	-	-	0,25	0,4	0,75	0,95	1	1
	А-V	-	-	-	0,2	0,3	0,6	0,75	0,95	1
	Атп-V	-	-	-	0,2	0,36	0,62	0,7	0,81	1
	Вр-II	-	-	-	-	-	0,7	0,85	0,95	1
	В-II	-	-	-	-	-	0,8	1	1	1
	К-7 диаметром 4,5 - 9 мм	-	-	-	-	-	0,8	0,95	1	1
	К-7 диаметром 12 - 15 мм	-	-	-	-	-	0,65	0,8	1	1
	В-I и Вр-I	-	-	0,6	0,75	0,9	1	1	1	1
	Примечание. При значениях , для которых в табл. 33 не даны значения коэффициента mа1, применение соответствующей арматуры допускается лишь при специальном обосновании.

	Класс арматуры	Группа сварных соединений	Коэффициенты условий работы mа2 при коэффициенте асимметрии цикла , равном
			-1	-0,2	0	0,2	0,4	0,7	0,8	9	1
	А-I, А-II диаметром не более 20 мм	I	0,85	0,85	0,9	0,95	1	1	1	1	1
		II	0,5	0,6	0,65	0,7	0,75	0,9	1	1	1
		III	0,2	0,25	0,25	0,3	0,35	0,5	0,65	0,85	1
	А-III диаметром не более 20 мм	I	0,8	0,85	0,9	0,95	1	1	1	1	1
		II	0,5	0,55	0,6	0,65	0,65	0,7	0,75	0,85	1
		III	0,1	0,15	0,2	0,25	0,3	0,45	0,6	0,8	1
	Примечания: 1. Разделение сварных соединений (см. прил. 1) на группы принято следующим: I - соединения типа КС-М; II - соединения типа КТ-2 (с минимально допустимой относительной осадкой h/d), КС-О, ВО-Б, ВП-В; III - соединения типа КС-Р, ВП-I, ВМ-I, а также по поз. 4, 5, 7, 8 прил. 1. 2. Значения коэффициента mа2 должны быть снижены на 5% при диаметре стержней 22 - 32 мм и на 10% при диаметре более 32 мм.

4.1 (4.1). Железобетонные элементы рассчитываются по образованию трещин: нормальных к продольной оси элемента; наклонных к продольной оси элемента.

4.2 (4.2). Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов усилия, воспринимаемые сечениями, нормальными к продольной оси, при образовании трещин определяются, исходя из следующих положений: сечения после деформаций остаются плоскими; наибольшее относительное удлинение крайнего растянутого волокна бетона равно ; напряжения в бетоне сжатой зоны (если она имеется) определяются с учетом упругих, а для внецентренно сжатых элементов и изгибаемых предварительно-напряженных элементов - также с учетом неупругих деформаций бетона; напряжения в бетоне растянутой зоны распределены равномерно и равны по величине RрII; напряжения в ненапрягаемой арматуре равны алгебраической сумме напряжений, вызванных усадкой и ползучестью бетона, и напряжения, отвечающего приращению деформаций окружающего бетона; напряжения в напрягаемой арматуре равны алгебраической сумме ее предварительного напряжения (с учетом всех потерь) и напряжения, отвечающего приращению деформаций окружающего бетона. Указания данного пункта, а также пп. 4.4 - 4.10 не распространяются на элементы, рассчитываемые на воздействие многократно повторяющейся нагрузки (п. 4.11). 4.3 (4.3). При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно-напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжения lп.н (п. 2.26) при расчете по образованию трещин должно учитываться снижение предварительного напряжения в арматуре и путем умножения на коэффициент mа3 согласно поз. 3 табл. 22. 4.4 (4.4). Расчет предварительно-напряженных центрально обжатых железобетонных элементов при центральном растяжении силой N должен производиться из условия N <= Nт, (180) где Nт - усилие, воспринимаемое сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемое по формуле (181) где и - соответственно площадь всей напрягаемой и ненапрягаемой арматуры. 4.5 (4.5). Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия (182) где - момент внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, относительно оси, параллельной нулевой линии и проходящей через ядровую точку, наиболее удаленную от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется; Mт - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле (183) здесь - момент усилия N0 относительно той же оси, что и для определения ; знак момента определяется направлением вращения ("плюс" - когда направления вращения моментов и противоположны; "минус" - когда направления совпадают);

Величина определяется по формулам: для изгибаемых элементов (рис. 45, а) - ; для внецентренно сжатых элементов (рис. 45, б) - (185) для внецентренно растянутых элементов (рис. 45, в) (186) Здесь rУ - расстояние от центра тяжести приведенного сечения до ядровой точки (условной), наиболее удаленной от растянутой зоны, трещинообразование которой проверяется. Величина rУ определяется: для внецентренно сжатых и изгибаемых элементов по формуле (187) для внецентренно растянутых элементов, если удовлетворяется условие (188) по формуле (189) если не удовлетворяется условие (188), по формуле (190) Wт - момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия N0 согласно п. 4.6;

Для стыковых сечений составных и блочных конструкций при расчете их по образованию трещин (началу раскрытия швов) значение RрII в формулах (181) и (183) принимается равным нулю.

4.6 (4.7). Величина Wт определяется по формуле (191) Положение нулевой линии сечения определяется из условия (192) Здесь Iб0 - момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии; Iа0 и I'а0 - моменты инерции площадей сечения соответственно арматуры A и A' относительно нулевой линии; Sб0 и Sб.р - статические моменты площадей сечения соответственно сжатой и растянутой зоны бетона относительно нулевой линии; Sа0 и S'а0 - статические моменты площадей сечения соответственно арматуры A и A' относительно нулевой линии; Fб.р - площадь сечения растянутой зоны бетона.

Сечения	Коэффициент	Форма поперечного сечения
1. Прямоугольное	1,75
2. Тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне	1,75
3. Тавровое с полкой (уширением), расположенной в растянутой зоне:
а) при bп/b <= 2 независимо от отношения hп/h	1,75
б) при bп/b > 2 и hп/h >= 0,2	1,75
в) при bп/b > 2 и hп/h < 0,2	1,5
4. Двутавровое симметричное (коробчатое):
а) при b'п/b = bп/b <= 2	1,75
б) при 2 < b'п/b = bп/b <= 6	1,5
в) при b'п/b = bп/b > 6 и h'п/h = hп/h >= 0,2	1,5
г) при 6 < b'п/b = bп/b <= 15 и h'п/h = hп/h < 0,2	1,25
д) при b'п/b = bп/b > 15 и h'п/h = hп/h < 0,1	1,1
5. Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию b'п/b <= 3:
а) при bп/b <= 2 независимо от отношения hп/h	1,75
б) при 2 < bп/b <= 6 независимо от отношения hп/h	1,5
в) при bп/b > 6 и hп/h > 0,1	1,5
6. Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию 3 < b'п/b < 8:
а) при bп/b <= 4 независимо от отношения hп/h	1,5
б) при bп/b > 4 и hп/h >= 0,2	1,5
в) при bп/b > 4 и hп/h < 0,2	1,25
7. Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию b'п/b >= 8:
а) при hп/h > 0,3	1,5
б) при hп/h <= 0,3	1,25
8. Кольцевое и круглое
9. Крестовое:
а) при b'п/b >= 2 и 0,9 >= h'п/h > 0,2	2
б) в остальных случаях	1,75

4.9 (4.6). При расчете по образованию трещин на участках элементов с начальными трещинами в сжатой зоне (см. п. 4.8) величину Mт для зоны, растянутой от действия внешней нагрузки, определенную по формулам (183) или (195), необходимо снижать путем умножения на коэффициент, равный . Значение определяется по формуле (198) причем при отрицательных значениях коэффициента он принимается равным нулю.

Здесь N01 определяется при том же коэффициенте mт, что и усилие N02, вводимое в расчет по п. 4.7, а. Для конструкций, армированных проволочной арматурой и стержневой арматурой класса Ат-VI, величина cт, полученная по формуле (199), снижается на 15%. 4.10 (4.8). В конструкциях, армированных предварительно-напряженными элементами, например, брусками, при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в предварительно-напряженных элементах, площадь сечения растянутой зоны бетона, не подвергаемая предварительному напряжению, в расчете не учитывается. 4.11 (4.10). Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия (200)

где k1 - коэффициент, принимаемый равным: для линейных элементов (балок, ребер и т.п.) - 0,6; для сплошных плоских плит - 0,75. Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условий: (202) (203) где m1 и m2 - коэффициенты, определяемые по табл. 36. Таблица 36 (34)
	Проектные марки	Коэффициент для расчета по образованию наклонных трещин
		m1	m2
	М400 и ниже	0,5	2
	М500	0,375	1,6
	М600	0,25	1,33
	М700	0,125	1,4
	М800	0	1
Величины главных растягивающих и главных сжимающих напряжений в бетоне и определяются по формуле (204) где - нормальное напряжение в бетоне на площадке, перпендикулярной продольной оси элемента, от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия N0, определенное по п. 1.28; при этом принимается равным напряжению в бетоне ; - нормальное напряжение в бетоне на площадке, параллельной продольной оси элемента, от местного действия опорных реакций, сосредоточенных сил и распределенной нагрузки (см. п. 4.13), а также усилия предварительного обжатия хомутов и отогнутых стержней (см. п. 4.14); - касательные напряжения в бетоне от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатия отогнутых стержней (см. п. 4.15). Напряжения и подставляются в формулу (204) со знаком "плюс", если они растягивающие, и со знаком "минус", если сжимающие. Напряжение в условиях (202) и (203) принимается по абсолютной величине. Проверка условий (202) и (203) производится в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке элемента таврового и двутаврового сечения. При расчете элементов с предварительно-напряженной арматурой без анкеров должно учитываться снижение предварительного напряжения и на длине зоны передачи напряжений lп.н (п. 2.26) путем умножения на коэффициент mа.3 согласно поз. 3 табл. 22.

	Обозначения	Коэффициенты для определения местных напряжений kx, ky, kxy при значениях , равных
		0,05	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7
0,2	kx	0,63	0,22	-0,21	-0,21	-0,13	-0,07	-0,04	-0,02
	ky	-2,75	- 1,97	-0,74	-0,25	-0,08	-0,02	0	0,01
	kxy	0,26	0,62	0,47	0,19	0,05	-0,01	-0,03	-0,03
0,3	kx	0,59	0,4	0,04	-0,12	-0,14	-0,12	-0,1	-0,07
	ky	-1,87	-1,59	-0,89	-0,42	-0,17	-0,06	-0,01	0,01
	kxy	-0,25	0,04	0,24	0,18	0,09	0,03	0	-0,01
0,4	kx	0,44	0,36	0,15	-0,01	-0,09	-0,11	-0,1	-0,09
	ky	-1,28	-1,19	-0,81	-0,46	-0,23	-0,1	-0,03	0
	kxy	-0,48	-0,25	-0,01	0,08	0,07	0,04	0,02	0,01
0,5	kx	0,3	0,27	0,16	0,04	-0,03	-0,06	-0,07	-0,07
	ky	-0,92	-0,87	-0,65	-0,42	-0,24	-0,12	-0,04	-0
	kxy	-0,58	-0,4	-0,16	-0,03	0,02	0,03	0,03	0,01
0,6	kx	0,14	0,15	0,12	0,06	0,01	-0,02	-0,04	-0,04
	ky	-0,62	-0,59	-0,48	-0,33	-0,2	-0,11	-0,04	-0,01
	kxy	-0,59	-0,45	-0,24	-0,1	-0,03	-0,01	0,02	0,02
0,8	kx	-0,18	-0,11	-0,02	0,03	0,04	0,04	0,04	0,03
	ky	-0,22	-0,21	-0,18	-0,13	-0,09	-0,05	-0,02	0
	kxy	-0,41	-0,34	-0,22	-0,13	-0,06	-0,02	0	0,01
1	kx	-0,5	-0,36	-0,14	-0,04	0,02	0,06	0,08	0,09
	ky	0	0	0	0	0	0	0	0
	kxy	0	0	0	0	0	0	0	0
Примечания. 1. Отрицательные значения kx и ky соответствуют сжимающим напряжениям и , положительные - растягивающим напряжениям; при положительных значениях kxy напряжение имеет то же направление, что и , определенное по п. 4.15, при отрицательных - противоположное. 2. x и y - координаты точки, для которой определяются значения местных напряжений; при этом принимается, что ось x направлена параллельно продольной оси элемента, ось y нормально к ней, за начало координат принята точка приложения опорной реакции или сосредоточенной силы.

4.17 (4.13). Железобетонные элементы рассчитываются по раскрытию трещин: нормальных к продольной оси элемента; наклонных к продольной оси элемента.

4.18 (4.14). Ширина раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, aт, мм, должна определяться по формуле (215) где k - коэффициент, принимаемый равным: для изгибаемых и внецентренно сжатых элементов - 1; для растянутых элементов - 1,2; cд - коэффициент, принимаемый равным при учете: кратковременных нагрузок и кратковременного действия постоянных и длительных нагрузок - 1; многократно повторяющейся нагрузки, а также длительного действия постоянных и длительных нагрузок для конструкций из бетонов: естественной влажности - 1,5; в водонасыщенном состоянии - 1,2; - коэффициент, принимаемый равным: при стержневой арматуре: периодического профиля - 1; гладкой - 1,3; при проволочной арматуре: периодического профиля и канатах - 1,2; гладкой - 1,4; - приращение напряжений в стержнях крайнего ряда арматуры A от действия внешней нагрузки, определяемое согласно указаниям п. 4.20. - коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечения арматуры A к площади сечения бетона при рабочей высоте h0 без учета сжатых свесов полок; при этом для прямоугольных, тавровых и двутавровых сечений

а) если центр тяжести сечений стержней крайнего ряда арматуры A изгибаемых, внецентренно сжатых, внецентренно растянутых при e0c >= 0,8h0 элементов отстоит от наиболее растянутого волокна бетона на расстоянии c, большем 0,2h, величина aт, определенная по формуле (215), должна умножаться на коэффициент kс, равный: (218) и принимаемый не более 3.

(225)

(226) для внецентренно сжатых элементов (рис. 53, б) (227)

При расположении растянутой арматуры в несколько рядов по высоте сечения в изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при e0с >= 0,8h0 элементах напряжения , подсчитанные по формулам настоящего пункта, должны умножаться на коэффициент , равный (233) где ; величина определяется по формуле (260); при этом коэффициент принимается всегда, как при кратковременном действии нагрузки,

Значения напряжений для напрягаемой арматуры и - для ненапрягаемой арматуры ( - см. п. 4.30), вычисленные с учетом коэффициента , не должны превышать RаII для стержневой и 0,8RаII для проволочной арматуры. На участках элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне (см. п. 4.8), величину усилия предварительного обжатия N02 следует снижать путем умножения на коэффициент, равный , где - см. п. 4.9.

		Коэффициент kт при значениях , равных
		0,01	0,02	0,03	0,05	0,07	0,1	0,15	0,2	0,25	0,3	0,4	0,5
0	<= 0,8	0,04	0,07	0,1	0,15	0,18	0,22	0,26	0,31	0,34	0,37	0,41	0,45
	1	0,18	0,22	0,25	0,29	0,31	0,34	0,38	0,42	0,45	0,47	0,5	0,52
	1,2	0,31	0,34	0,37	0,4	0,43	0,46	0,49	0,53	0,55	0,57	0,6	0,62
	1,5	0,44	0,48	0,5	0,53	0,56	0,58	0,62	0,65	0,67	0,69	0,72	0,74
	2	0,59	0,62	0,64	0,67	0,7	0,72	0,75	0,78	0,81	0,82	0,85	0,87
	3	0,74	0,77	0,79	0,82	0,84	0,86	0,89	0,92	0,95	0,96	0,99	1,01
	4	0,81	0,84	0,86	0,89	0,91	0,94	0,97	1	1,02	1,03	1,06	1,08
0,05	<= 0,8	0,04	0,04	0,07	0,11	0,14	0,18	0,22	0,26	0,29	0,32	0,36	0,38
	1,0	0,17	0,2	0,22	0,26	0,28	0,31	0,34	0,38	0,4	0,42	0,46	0,48
	1,2	0,3	0,33	0,35	0,38	0,4	0,43	0,46	0,49	0,51	0,53	0,56	0,58
	1,5	0,44	0,46	0,48	0,51	0,53	0,56	0,59	0,61	0,64	0,66	0,68	0,7
	2	0,59	0,61	0,63	0,65	0,67	0,7	0,72	0,75	0,77	0,79	0,82	0,83
	3	0,74	0,76	0,78	0,8	0,82	0,84	0,87	0,89	0,91	0,93	0,95	0,97
	4	0,82	0,84	0,85	0,88	0,9	0,92	0,94	0,97	0,99	1	1,03	1,04
0,1	<= 0,8	0,03	0,04	0,05	0,09	0,11	0,14	0,18	0,22	0,25	0,28	0,31	0,34
	1	0,16	0,19	0,21	0,24	0,26	0,28	0,31	0,34	0,37	0,39	0,42	0,44
	1,2	0,3	0,32	0,33	0,36	0,38	0,4	0,43	0,46	0,48	0,5	0,53	0,55
	1,5	0,44	0,46	0,47	0,5	0,52	0,54	0,56	0,59	0,61	0,63	0,65	0,67
	2	0,59	0,61	0,62	0,64	0,66	0,68	0,7	0,73	0,75	0,76	0,79	0,8
	3	0,75	0,76	0,77	0,79	0,81	0,83	0,85	0,87	0,89	0,9	0,93	0,94
	4	0,83	0,84	0,85	0,87	0,88	0,9	0,92	0,94	0,96	0,98	1	1,02
0,2	<= 0,8	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,1	0,13	0,16	0,19	0,21	0,25	0,28
	1	0,15	0,17	0,19	0,21	0,23	0,25	0,27	0,3	0,32	0,34	0,37	0,39
	1,2	0,29	0,31	0,32	0,34	0,35	0,37	0,4	0,42	0,44	0,45	0,48	0,5
	1,5	0,44	0,45	0,46	0,48	0,49	0,51	0,53	0,55	0,57	0,58	0,61	0,63
	2	0,59	0,6	0,61	0,63	0,64	0,65	0,67	0,69	0,71	0,72	0,75	0,76
	3	0,75	0,76	0,77	0,78	0,79	0,81	0,82	0,84	0,85	0,87	0,89	0,9
	4	0,83	0,84	0,85	0,86	0,87	0,88	0,9	0,91	0,93	0,94	0,96	0,98
0,3	<= 0,8	0,03	0,04	0,05	0,05	0,06	0,07	0,1	0,12	0,15	0,17	0,2	0,23
	1,0	0,15	0,16	0,17	0,19	0,21	0,23	0,25	0,27	0,29	0,3	0,33	0,35
	1,2	0,29	0,3	0,31	0,33	0,34	0,35	0,37	0,39	0,41	0,42	0,45	0,46
	1,5	0,44	0,45	0,46	0,47	0,48	0,49	0,51	0,53	0,54	0,55	0,58	0,59
	2	0,59	0,6	0,61	0,62	0,63	0,64	0,66	0,67	0,68	0,7	0,72	0,73
	3	0,75	0,76	0,77	0,78	0,78	0,79	0,81	0,82	0,83	0,84	0,86	0,88
	4	0,84	0,85	0,85	0,86	0,86	0,87	0,89	0,9	0,91	0,92	0,94	0,95
0,5	<= 0,8	0,04	0,04	0,04	0,04	0,04	0,04	0,06	0,08	0,1	0,12	0,15	0,17
	1	0,15	0,16	0,16	0,18	0,19	0,2	0,22	0,23	0,24	0,26	0,28	0,3
	1,2	0,29	0,3	0,3	0,31	0,32	0,33	0,35	0,36	0,37	0,38	0,4	0,42
	1,5	0,44	0,45	0,45	0,46	0,47	0,48	0,49	0,5	0,51	0,52	0,54	0,55
	2	0,6	0,61	0,61	0,62	0,62	0,63	0,64	0,65	0,66	0,67	0,68	0,69
	3	0,77	0,77	0,77	0,77	0,78	0,79	0,79	0,8	0,81	0,82	0,83	0,84
	4	0,85	0,85	0,85	0,86	0,86	0,86	0,87	0,88	0,89	0,89	0,91	0,92
>= 0,7	<= 0,8	0,04	0,04	0,04	0,04	0,04	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,11	0,13
	1	0,15	0,15	0,16	0,17	0,18	0,19	0,2	0,21	0,22	0,23	0,25	0,27
	1,2	0,29	0,3	0,3	0,31	0,32	0,32	0,34	0,34	0,35	0,36	0,38	0,39
	1,5	0,45	0,45	0,45	0,46	0,46	0,47	0,48	0,49	0,49	0,5	0,52	0,53
	2	0,61	0,61	0,61	0,61	0,62	0,62	0,63	0,64	0,64	0,65	0,66	0,67
	3	0,77	0,77	0,77	0,77	0,78	0,78	0,79	0,79	0,8	0,8	0,81	0,82
	4	0,85	0,85	0,85	0,86	0,86	0,86	0,87	0,87	0,88	0,88	0,89	0,9

Глубина начальных трещин в сжатой зоне, определяемая по формуле (235) должна быть не более 0,5h. Величина m определяется согласно п. 4.9. Величины z1 и в формулах (234) и (235) определяются согласно п. 4.34. 4.22 (4.14). Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й категории, ширина кратковременного раскрытия трещин определяется от кратковременного действия постоянных и длительных нагрузок и от действия кратковременных нагрузок. При этом величина aт находится по формуле (215) при cд = 1. Для элементов, к трещиностойкости которых предъявляются требования 3-й категории, ширина кратковременного раскрытия трещин определяется как сумма ширины раскрытия от длительного действия постоянных и длительных нагрузок и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок по формуле

4.23 (4.17). Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, aт, мм, для изгибаемых элементов, армированных поперечной арматурой, должна определяться по формуле (238) где cд и - обозначения те же, что в формуле (215); (239) но не менее 8·103, dмакс - наибольший из диаметров хомутов и отогнутых стержней; в сумму (h0 + 30dмакс) величины h0 и dмакс подставляются в мм; - коэффициент насыщения балки поперечной арматурой, равный: (240) здесь - коэффициент насыщения балки хомутами: (241) - коэффициент насыщения балки отогнутыми стержнями: (242) u0 - расстояние между плоскостями отогнутых стержней, измеренное по нормали к ним; при одном отгибе за u0 принимается расстояние между этим отгибом и гранью опоры (рис. 55). (243) здесь Q - наибольшая поперечная сила на рассматриваемом участке элемента с постоянным насыщением поперечной арматурой. Вблизи свободных опор рассматриваются сечения, расположенные от этих опор на расстоянии не меньше h0.

4.24 (4.18). Железобетонные элементы должны рассчитываться по закрытию (зажатию) трещин: нормальных к продольной оси элемента; наклонных к продольной оси элемента. Расчет по закрытию трещин производится для зон элементов (см. п. 1.12), к трещиностойкости которых предъявляются требования 2-й категории, если в этих элементах от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок при коэффициенте перегрузки n > 1 трещины образуются.

4.25 (4.19). Для обеспечения надежного закрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, при действии постоянных и длительных нагрузок должны соблюдаться следующие требования: а) сечение элемента с трещинами в растянутой зоне, образовавшимися от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, должно оставаться обжатым при действии постоянных и длительных нагрузок, вводимых в расчет с коэффициентом перегрузки n = 1, с нормальными напряжениями сжатия на растягиваемой внешними нагрузками грани элемента не менее 10 кгс/см2; при этом величина определяется, как для упругого тела, от действия внешних нагрузок и усилия предварительного обжатия N02; данное требование соблюдается, если выполняется условие

б) в напрягаемой арматуре A от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок (при коэффициенте перегрузки n = 1) не должны возникать необратимые деформации, что обеспечивается соблюдением условия (248) где k - коэффициент, принимаемый равным: для проволочной арматуры - 0,65, для стержневой арматуры - 0,8;

4.26 (4.20). Для участков элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне (см. п. 4.8), величина в формуле (248) умножается на коэффициент, равный , а величина N02 при определении момента Mз. т умножается на коэффициент, равный , но не более 1, где значения определяются согласно указаниям п. 4.9.

4.27 (4.21). Для обеспечения надежного закрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, оба главных напряжения, определяемые согласно указаниям п. 4.12, должны быть сжимающими и по величине не менее 10 кгс/см2; выполнение этого требования должно обеспечиваться на уровне центра тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке элемента таврового и двутаврового сечений. Указанное требование обеспечивается с помощью предварительно-напряженной поперечной арматуры (хомутов или отогнутых стержней).

4.28 (4.22). Деформации (прогибы, углы поворота) элементов железобетонных конструкций вычисляют по формулам строительной механики, определяя входящие в них величины кривизны в соответствии с указаниями пп. 4.30 - 4.38. Величина кривизны и деформаций железобетонных элементов отсчитывается от их начального состояния, т.е. от состояния до обжатия. 4.29 (4.23). Величина кривизны определяется: а) для участков элемента, где в растянутой зоне не образуются трещины, нормальные к продольной оси элемента, т.е. выполняется условие (182), либо они закрыты, т.е. выполняются условия (244), (248) и (249), - как для сплошного тела; б) для участков элемента, где в растянутой зоне имеются трещины, нормальные к продольной оси, т.е. не выполняются условия (182), (248), (249), - как отношение разности средних деформаций крайнего волокна сжатой зоны бетона и продольной растянутой арматуры к рабочей высоте сечения элемента. Элементы или участки элементов рассматриваются без трещин в растянутой зоне, если трещины не образуются при действии постоянных, длительных и кратковременных нагрузок или они закрыты при действии постоянных и длительных нагрузок; при этом нагрузки вводятся в расчет с коэффициентом перегрузки n = 1.

4.30 (4.24). На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле <1> -------------------------------- <1> При ограничении прогибов по эстетическим требованиям кривизна в формуле (251) принимается равной нулю. (251) где и - кривизны соответственно от кратковременных нагрузок (определяемых согласно указаниям п. 1.10) и от длительного действия постоянных и длительных нагрузок (без учета усилия N0), определяемые по формуле (252) здесь c - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона и принимаемый равным: при действии кратковременных нагрузок - c = 1; при действии постоянных и длительных, а также многократно повторяющихся нагрузок: а) в условиях эксплуатации конструкций при влажности воздуха окружающей среды выше 40% - c = 2; б) то же, 40% и ниже - c = 3; - кривизна, обусловленная выгибом элемента от кратковременного действия усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле (253) - кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле (254) здесь и - относительные деформации бетона, вызванные его усадкой и ползучестью от усилия предварительного обжатия, определяемые соответственно на уровне центра тяжести растянутой продольной арматуры и крайнего сжатого волокна бетона по формулам (255) Величина (в кгс/см2) принимается численно равной сумме потерь предварительного напряжения арматуры от усадки и ползучести бетона по поз. 6, 8, 9 табл. 4 для арматуры растянутой зоны, а - то же, для напрягаемой арматуры, если бы она имелась на уровне крайнего сжатого волокна бетона (т.е. определяется как при наличии, так и отсутствии арматуры в сжатой зоне).

4.31 (4.25). При определении кривизны участков элементов с начальными трещинами в сжатой зоне (см. п. 4.8) величины , и , определенные по формулам (252) и (253), должны быть увеличены на 15%, а величина , определенная по формуле (254), - на 25%. 4.32 (4.26). На участках, где образуются нормальные трещины, но при действии рассматриваемой нагрузки обеспечено их закрытие, величины кривизн , , , входящие в формулу (251), увеличиваются на 20%.

4.33 (4.27). На участках, где образуются нормальные к продольной оси элемента трещины, кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых при e0 с >= 0,8h0 [e0 с - см. условие (228)] элементов прямоугольного, таврового и двутаврового (коробчатого) сечений должны определяться по формуле (256) где Mз - момент (заменяющий) относительно оси, нормальной к плоскости действия момента и проходящей через центр тяжести площади сечения арматуры A, от всех внешних сил, расположенных по одну сторону от рассматриваемого сечения, и от усилия предварительного обжатия N0, вычисляемый по формулам: для изгибаемых элементов (рис. 57) Mз = +/- M +/- N0eа. н, (257)

z1 - расстояние от центра тяжести площади сечения арматуры A до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне сечения над трещиной, определяемое по указаниям п. 4.34; - коэффициент, учитывающий работу растянутого бетона на участке с трещинами и определяемый по указаниям п. 4.35; - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения деформаций крайнего сжатого волокна бетона по длине участка с трещинами, принимаемый равным 0,9; - коэффициент, определяемый по формуле (263); - определяется согласно указаниям п. 4.34; - коэффициент, характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны и принимаемый равным: при кратковременном действии нагрузки - ; при длительном действии нагрузки: а) в условиях эксплуатации конструкций при влажности воздуха окружающей среды <1> выше 40% - ; б) то же, 40% и ниже - . -------------------------------- <1> Влажность воздуха окружающей среды принимается согласно п. 1.6. При определении кривизны элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне (см. п. 4.8) значение. N0 снижается путем умножения на коэффициент, равный , где см. п. 4.9.

(260) но принимается не более 1. Для второго слагаемого правой части формулы (260) верхние знаки принимаются при сжимающем, а нижние - при растягивающем усилии Nс (см. п. 4.33). (261) (262) (263) (264) eа. с - эксцентриситет силы Nс относительно центра тяжести площади сечения арматуры A; соответствует заменяющему моменту Mз (см. п. 4.33) и определяется по формуле

(266) Для внецентренно сжатых элементов величина z1 должна приниматься не более 0,97 eа. с. Для элементов прямоугольного сечения и таврового с полкой в растянутой зоне в формулы (262), (263) и (266) вместо величины подставляются величины 2a' или соответственно при наличии или отсутствии арматуры A'.

4.35 (4.29). Величина коэффициента определяется по формуле (268) но принимается не более 1; при этом следует принимать eа. с/h0 >= 1,2/s. В формуле (268): s - коэффициент, учитывающий влияние длительности действия нагрузки и принимаемый равным: при кратковременном действии нагрузки: а) для стержневой арматуры: гладкой - 1; периодического профиля - 1,1; б) для проволочной арматуры - 1; при длительном действии нагрузки - 0,8; (269) но не более 1; здесь Wт - см. п. 4.6; и - см. п. 4.5; при этом за положительные принимаются моменты, вызывающие растяжение в арматуре A (см. рис. 57).

4.37 (4.30). Полная величина кривизны для участка с трещинами в растянутой зоне должна определяться по формуле <1> -------------------------------- <1> При ограничении прогибов по эстетическим требованиям кривизны и в формуле (276) принимаются равными нулю. Формулой (276) нельзя пользоваться при определении полной кривизны элементов, рассчитываемых на выносливость (см. п. 4.38). (276) где - кривизна от кратковременного действия всей нагрузки, на которую производится расчет по деформациям согласно указаниям п. 1.17; - кривизна от кратковременного действия постоянных и длительных нагрузок; - кривизна от длительного действия постоянных и длительных нагрузок; - кривизна, обусловленная выгибом элемента вследствие усадки и ползучести бетона от усилия предварительного обжатия и определяемая по формуле (254) с учетом указаний п. 4.31. Кривизны , и определяются по формулам (256) и (270); при этом и вычисляются при величинах и , отвечающих кратковременному действию нагрузки, а кривизна - при и , отвечающих длительному действию нагрузки. Если величины и оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю.

4.39 (4.31). Прогиб fм, обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле (278) где - изгибающий момент в сечении x от действия единичной силы, приложенной по направлению искомого перемещения элемента в сечении по длине пролета, для которого определяется прогиб; - полная величина кривизны элемента в сечении x от нагрузки, при которой определяется прогиб.

4.40 (4.32, 4.33). Для изгибаемых элементов при l/h < 10 необходимо учитывать влияние поперечных сил на их прогиб. В этом случае полный прогиб f равен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгиба fм и деформацией сдвига fQ. Прогиб fQ, обусловленный деформацией сдвига, определяется по формуле (280) где - поперечная сила в сечении x от действия по направлению искомого перемещения единичной силы, приложенной в сечении, где определяется прогиб; - деформация сдвига, определяемая по формуле (281) здесь Q(x) - поперечная сила в сечении x от действия внешней нагрузки; G - модуль сдвига бетона (см. п. 2.13); - коэффициент, учитывающий влияние трещин на деформации сдвига и принимаемый равным: на участках по длине элемента, где отсутствуют нормальные и наклонные к продольной оси элемента трещины, - 1; на участках, где имеются только наклонные к продольной оси элемента трещины, - 4,8; на участках, где имеются только нормальные или нормальные и наклонные к продольной оси элемента трещины, - по формуле (282) В формуле (282): M(x) и - соответственно момент от внешней нагрузки и полная кривизна в сечении x от нагрузки, при которой определяется прогиб, при ее кратковременном действии; c - коэффициент, учитывающий влияние длительной ползучести бетона и принимаемый по п. 4.30.

Форма сечения			Значения при значениях , равных
			0,02	0,04	0,07	0,1	0,15	0,2
	0	0	25 --- 16	18 --- 14	13 --- 15	11 --- 16	12 --- 17	13 --- 17
	0,2	0	28 --- 18	19 --- 14	13 --- 10	11 --- 12	10 --- 12	10 --- 13
	0,4	0	30 --- 20	21 --- 15	14 --- 8	9 --- 9	9 --- 9	9 --- 10
	0,6	0	35 --- 25	25 --- 16	17 --- 8	10 --- 8	9 --- 8	8 --- 9
	0,8	0	40 --- 27	30 --- 18	19 --- 9	12 --- 8	11 --- 10	9 --- 12
	1	0	45 --- 30	35 --- 19	21 --- 9	12 --- 10	11 --- 14	11 --- 15
	0	0,2	27 --- 18	21 --- 15	14 --- 17	12 --- 17	14 --- 18	16 --- 18
	0	0,4	28 --- 19	22 --- 15	15 --- 18	13 --- 18	15 --- 19	17 --- 19
	0	0,6	29 --- 20	25 --- 16	16 --- 19	14 --- 19	16 --- 20	18 --- 27
	0	0,8	30 --- 21	27 --- 16	17 --- 20	15 --- 20	17 --- 21	19 --- 22
	0	1	31 --- 22	29 --- 16	17 --- 21	15 --- 21	17 --- 22	19 --- 23
	0,2	0,2	30 --- 16	22 --- 13	18 --- 14	13 --- 15	12 --- 16	13 --- 17
	0,4	0,4	32 --- 20	28 --- 15	20 --- 13	15 --- 14	12 --- 15	12 --- 16
	0,6	0,6	36 --- 25	29 --- 16	22 --- 13	17 --- 15	14 --- 16	12 --- 17
	0,8	0,8	40 --- 30	34 --- 19	27 --- 14	20 --- 13	15 --- 14	13 --- 15
	1	1	45 --- 30	37 --- 21	30 --- 15	23 --- 13	17 --- 14	15 --- 17

			Коэффициент k1 при значениях , равных																		Коэффициент k2 при значениях , равных
			0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,1	0,13	0,15	0,17	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4	0,45	0,5	0,04	0,04 - 0,08	0,08 - 0,15	0,15 - 0,3	0,3 - 0,5
Длительное действие нагрузки	0	0	0,43	0,39	0,36	0,34	0,32	0,3	0,28	0,26	0,23	0,22	0,21	0,19	0,16	0,14	0,13	0,12	0,11	0,1	0,1	0,07	0,04	0	0
	0	0,2	0,49	0,46	0,44	0,42	0,41	0,39	0,37	0,35	0,31	0,29	0,27	0,25	0,21	0,19	0,17	0,16	0,14	0,13	0,12	0,09	0,05	0	0
	0	0,4	0,52	0,49	0,47	0,46	0,45	0,44	0,42	0,4	0,38	0,35	0,33	0,31	0,26	0,24	0,22	0,2	0,18	0,17	0,13	0,1	0,06	0,02	0
	0	0,6	0,54	0,51	0,49	0,48	0,47	0,46	0,44	0,43	0,42	0,39	0,37	0,35	0,31	0,28	0,25	0,23	0,22	0,2	0,13	0,11	0,08	0,02	0
	0	0,8	0,56	0,53	0,51	0,49	0,48	0,47	0,46	0,45	0,44	0,42	0,4	0,38	0,35	0,32	0,29	0,27	0,25	0,23	0,14	0,12	0,09	0,04	0
	0	1,0	0,57	0,54	0,52	0,51	0,5	0,49	0,48	0,47	0,46	0,44	0,42	0,41	0,38	0,35	0,32	0,3	0,28	0,26	0,15	0,13	0,1	0,06	0
	0,2	0	0,47	0,40	0,36	0,33	0,31	0,3	0,28	0,26	0,23	0,22	0,21	0,19	0,16	0,14	0,13	0,11	0,11	0,1	0,15	0,12	0,08	0,03	0
	0,4	0	-	0,42	0,36	0,33	0,31	0,3	0,28	0,26	0,22	0,21	0,2	0,19	0,16	0,14	0,13	0,11	0,1	0,1	0,18	0,16	0,13	0,06	0,02
	0,6	0	-	0,43	0,37	0,33	0,31	0,3	0,27	0,25	0,22	0,21	0,2	0,18	0,15	0,14	0,12	0,11	0,1	0,1	0,2	0,19	0,17	0,09	0,03
	0,8	0	-	-	0,38	0,33	0,3	0,29	0,27	0,24	0,22	0,21	0,2	0,17	0,15	0,14	0,12	0,11	0,1	0,1	0,23	0,22	0,2	0,12	0,05
	1,0	0	-	-	0,4	0,33	0,3	0,29	0,27	0,24	0,22	0,2	0,19	0,17	0,15	0,14	0,12	0,11	0,1	0,1	0,25	0,24	0,23	0,14	0,06
	0,2	0,2	0,51	0,45	0,43	0,40	0,38	0,37	0,36	0,34	0,3	0,28	0,26	0,24	0,21	0,19	0,17	0,16	0,14	0,13	0,16	0,13	0,08	0,04	0
	0,4	0,4	-	0,53	0,49	0,47	0,45	0,43	0,42	0,39	0,37	0,35	0,33	0,3	0,26	0,23	0,21	0,2	0,18	0,17	0,2	0,19	0,14	0,07	0,03
	0,6	0,6	-	-	0,53	0,50	0,48	0,46	0,44	0,41	0,39	0,38	0,36	0,34	0,31	0,28	0,25	0,23	0,21	0,2	0,24	0,22	0,2	0,12	0,04
	0,8	0,8	-	-	-	0,53	0,5	0,48	0,46	0,44	0,41	0,39	0,38	0,37	0,34	0,31	0,29	0,26	0,25	0,23	-	0,25	0,24	0,19	0,08
	1,0	1,0	-	-	-	0,61	0,53	0,5	0,48	0,45	0,43	0,4	0,39	0,38	0,36	0,34	0,32	0,29	0,27	0,26	-	0,26	0,25	0,2	0,12
Кратковременное действие нагрузки	0	0	0,64	0,59	0,56	0,53	0,51	0,5	0,49	0,46	0,43	0,41	0,4	0,37	0,34	0,32	0,3	0,28	0,26	0,25	0,17	0,14	0,09	0,02	0
	0	0,2	0,72	0,66	0,63	0,61	0,59	0,58	0,57	0,56	0,53	0,51	0,49	0,46	0,43	0,4	0,37	0,35	0,33	0,31	0,21	0,18	0,11	0,03	0
	0	0,4	0,76	0,69	0,66	0,65	0,63	0,62	0,61	0,6	0,59	0,57	0,56	0,53	0,49	0,46	0,44	0,41	0,39	0,37	0,23	0,2	0,14	0,04	0
	0	0,6	0,79	0,71	0,69	0,67	0,65	0,64	0,63	0,63	0,62	0,61	0,6	0,58	0,55	0,52	0,49	0,46	0,44	0,42	0,25	0,21	0,16	0,05	0
	0	0,8	0,82	0,73	0,7	0,68	0,67	0,66	0,65	0,65	0,64	0,63	0,63	0,61	0,58	0,56	0,53	0,5	0,48	0,46	0,26	0,23	0,17	0,06	0
	0	1,0	0,84	0,74	0,71	0,69	0,68	0,67	0,66	0,66	0,66	0,65	0,65	0,63	0,61	0,59	0,56	0,54	0,52	0,5	0,27	0,24	0,18	0,07	0
	0	0	0,74	0,6	0,56	0,53	0,51	0,49	0,47	0,44	0,42	0,4	0,39	0,37	0,34	0,32	0,3	0,28	0,26	0,25	0,27	0,23	0,16	0,07	0
	0,4	0	-	0,63	0,57	0,54	0,51	0,49	0,47	0,44	0,42	0,4	0,39	0,37	0,34	0,32	0,3	0,28	0,26	0,25	0,35	0,31	0,25	0,14	0,03
	0,6	0	-	0,81	0,59	0,54	0,51	0,49	0,47	0,44	0,42	0,4	0,39	0,37	0,34	0,32	0,3	0,28	0,26	0,25	0,36	0,39	0,32	0,2	0,08
	0,8	0	-	-	0,63	0,55	0,51	0,49	0,47	0,44	0,42	0,4	0,39	0,37	0,34	0,32	0,3	0,28	0,26	0,25	0,45	0,4	0,38	0,25	0,12
	1,0	0	-	-	0,84	0,57	0,52	0,49	0,47	0,44	0,42	0,4	0,39	0,37	0,34	0,32	0,3	0,28	0,27	0,25	0,5	0,46	0,44	0,29	0,15
	0,2	0,2	0,79	0,67	0,63	0,61	0,59	0,58	0,56	0,55	0,52	0,5	0,48	0,46	0,42	0,39	0,37	0,35	0,33	0,31	0,27	0,24	0,17	0,08	0
	0,4	0,4	-	0,77	0,69	0,66	0,64	0,62	0,61	0,58	0,56	0,55	0,54	0,52	0,48	0,45	0,43	0,4	0,38	0,37	0,39	0,37	0,3	0,16	0,04
	0,6	0,6	-	-	0,76	0,7	0,67	0,65	0,64	0,61	0,58	0,57	0,56	0,55	0,53	0,5	0,47	0,45	0,43	0,41	0,5	0,46	0,44	0,28	0,11
	0,8	0,8	-	-	-	0,76	0,71	0,68	0,66	0,64	0,61	0,59	0,58	0,57	0,56	0,53	0,51	0,49	0,47	0,45	-	0,6	0,57	0,41	0,21
	1,0	1,0	-	-	-	0,92	0,76	0,71	0,69	0,66	0,63	0,61	0,6	0,58	0,57	0,56	0,54	0,52	0,5	0,48	-	0,72	0,7	0,55	0,31

			Коэффициент k3 при значениях , равных
			0,02	0,03	0,04	0,05	0,06	0,07	0,08	0,1	0,13	0,15	0,17	0,2	0,25	0,3	0,35	0,4	0,45	0,5
Длительное действие нагрузки	0	0	1,12	1,08	0,99	0,91	0,87	0,83	0,79	0,75	0,7	0,66	0,63	0,59	0,54	0,5	0,47	0,45	0,42	0,41
	0	0,2	1,19	1,14	1,07	0,99	0,95	0,88	0,84	0,79	0,74	0,69	0,66	0,62	0,57	0,53	0,5	0,47	0,44	0,42
	0	0,4	1,25	1,19	1,15	1,07	0,99	0,93	0,89	0,84	0,79	0,73	0,69	0,65	0,61	0,57	0,54	0,49	0,46	0,43
	0	0,6	1,29	1,24	1,2	1,12	1,05	0,97	0,93	0,89	0,83	0,77	0,73	0,69	0,65	0,6	0,57	0,52	0,47	0,44
	0	0,8	1,32	1,27	1,23	1,15	1,09	1,02	0,97	0,92	0,87	0,82	0,77	0,72	0,68	0,63	0,59	0,54	0,49	0,45
	0	1,0	1,34	1,3	1,25	1,19	1,13	1,06	1	0,95	0,9	0,86	0,8	0,74	0,7	0,65	0,61	0,56	0,51	0,46
	0,2	0	1,2	1,1	1	0,92	0,88	0,84	0,8	0,77	0,73	0,7	0,66	0,62	0,56	0,52	0,49	0,46	0,44	0,42
	0,4	0	-	1,14	1,02	0,95	0,91	0,87	0,83	0,8	0,76	0,72	0,69	0,64	0,58	0,54	0,5	0,47	0,45	0,43
	0,6	0	-	1,18	1,06	0,98	0,94	0,9	0,87	0,83	0,79	0,75	0,71	0,66	0,59	0,55	0,51	0,48	0,46	0,44
	0,8	0	-	-	1,08	1,02	0,97	0,93	0,9	0,86	0,82	0,77	0,73	0,68	0,61	0,56	0,52	0,49	0,47	0,45
	1,0	0	-	-	1,13	1,05	0,99	0,95	0,92	0,88	0,84	0,79	0,75	0,7	0,63	0,58	0,54	0,5	0,48	0,46
	0,2	0,2	1,38	1,21	1,08	0,97	0,92	0,88	0,84	0,8	0,75	0,71	0,66	0,62	0,57	0,52	0,49	0,46	0,43	0,41
	0,4	0,4	-	1,4	1,26	1,17	1,08	0,99	0,9	0,84	0,78	0,73	0,68	0,64	0,59	0,55	0,51	0,48	0,45	0,43
	0,6	0,6	-	-	1,39	1,28	1,19	1,1	0,99	0,91	0,82	0,76	0,71	0,67	0,61	0,57	0,53	0,5	0,48	0,45
	0,8	0,8	-	-	-	1,39	1,29	1,19	1,08	0,98	0,87	0,81	0,76	0,71	0,65	0,59	0,55	0,52	0,5	0,47
	1,0	1,0	-	-	-	1,51	1,41	1,3	1,19	1,06	0,94	0,87	0,82	0,76	0,68	0,63	0,58	0,55	0,52	0,49
Кратковременное действие нагрузки	0	0	1,15	1,11	1,07	1,04	1,01	0,99	0,97	0,94	0,9	0,88	0,86	0,84	0,81	0,78	0,75	0,73	0,7	0,68
	0	0,2	1,17	1,14	1,09	1,06	1,03	1,01	0,99	0,96	0,93	0,91	0,89	0,87	0,84	0,82	0,79	0,77	0,74	0,72
	0	0,4	1,19	1,16	1,11	1,08	1,05	1,03	1,02	0,98	0,95	0,94	0,92	0,9	0,87	0,85	0,83	0,8	0,78	0,76
	0	0,6	1,2	1,17	1,12	1,09	1,07	1,05	1,03	1	0,97	0,96	0,94	0,92	0,89	0,87	0,85	0,83	0,81	0,79
	0	0,8	1,21	1,18	1,13	1,1	1,08	1,06	1,04	1,02	0,99	0,97	0,96	0,94	0,91	0,89	0,87	0,85	0,83	0,81
	0	1,0	1,23	1,19	1,14	1,11	1,09	1,07	1,05	1,03	1	0,98	0,97	0,95	0,92	0,9	0,88	0,86	0,84	0,83
	0,2	0	1,19	1,16	1,12	1,09	1,06	1,03	1,01	0,97	0,93	0,91	0,88	0,86	0,82	0,78	0,75	0,73	0,7	0,68
	0,4	0	-	1,22	1,19	1,15	1,11	1,07	1,04	0,99	0,95	0,92	0,9	0,87	0,83	0,79	0,76	0,73	0,71	0,69
	0,6	0	-	1,27	1,24	1,2	1,16	1,12	1,08	1,03	0,98	0,94	0,92	0,88	0,84	0,8	0,77	0,74	0,71	0,69
	0,8	0	-	-	1,31	1,26	1,22	1,16	1,12	1,06	1	0,97	0,94	0,9	0,85	0,81	0,77	0,74	0,72	0,7
	1,0	0	-	-	1,35	1,31	1,27	1,21	1,17	1,1	1,02	0,99	0,96	0,92	0,86	0,82	0,78	0,75	0,72	0,7
	0,2	0,2	1,28	1,21	1,14	1,1	1,07	1,04	1,02	0,99	0,95	0,93	0,92	0,89	0,86	0,83	0,81	0,78	0,76	0,74
	0,4	0,4	-	1,29	1,22	1,16	1,12	1,09	1,07	1,03	0,99	0,97	0,95	0,93	0,9	0,87	0,85	0,82	0,8	0,79
	0,6	0,6	-	-	1,3	1,23	1,18	1,14	1,11	1,07	1,03	1,01	0,99	0,96	0,93	0,9	0,88	0,86	0,84	0,82
	0,8	0,8	-	-	-	1,28	1,23	1,19	1,15	1,1	1,06	1,03	1,01	0,99	0,95	0,93	0,9	0,88	0,86	0,85
	1,0	1,0	-	-	-	1,34	1,29	1,23	1,19	1,14	1,08	1,06	1,04	1,01	0,98	0,95	0,92	0,9	0,88	0,87

Схема загружения консольной балки	Коэффициент S	Схема загружения свободно опертой балки	Коэффициент S
	1/4		5/48
	1/3		1/12

Схема загружения	Значения коэффициентов m1/m2 для определения прогибов при отношении Mт/Mп, равном
	1	0,98	0,96	0,94	0,92	0,9	0,85	0,8	0,75	0,7	0,6	0,5	0,3	0
	0 ------ 0,125	0,033 ------ 0,107	0,044 ------ 0,1	0,053 ------ 0,094	0,059 ------ 0,09	0,064 ------ 0,085	0,075 ------ 0,077	0,082 ------ 0,069	0,087 ------ 0,062	0,091 ------ 0,056	0,097 ------ 0,046	0,1 ------ 0,037	0,103 ------ 0,02	0,104 ------ 0
	0 ------ 0,125	0,005 ------ 0,12	0,01 ------ 0,115	0,014 ------ 0,11	0,018 ------ 0,106	0,023 ------ 0,101	0,032 ------ 0,09	0,041 ------ 0,08	0,048 ------ 0,07	0,055 ------ 0,061	0,065 ------ 0,045	0,073 ------ 0,031	0,081 ------ 0,011	0,083 ------ 0

5.3 (5.54). Выбор схемы и способа возведения статически неопределимых предварительно-напряженных конструкций рекомендуется производить так, чтобы при создании предварительного напряжения исключалась возможность возникновения в конструкции дополнительных усилий, ухудшающих их работу. Допускается устройство временных швов или шарниров, замоноличиваемых после натяжения арматуры.

5.8 (5.2, 5.3). Минимальные размеры сечений железобетонных элементов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим предельным состояниям, должны назначаться с учетом экономических требований и условий технологии изготовления конструкций. Размеры сечений железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования к анкеровке арматуры и ее расположению в бетоне: толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т.п. (см. пп. 5.13 - 5.32). Размеры сечений внецентренно сжатых элементов должны приниматься такими, чтобы их гибкость l0/r в любом направлении, как правило, не превышала 200 (для прямоугольных сечений l0/h <= 60), а для колонн, являющихся элементами зданий - 120 (l0/h <= 35).

5.13 (5.4). Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и подобных воздействий. 5.14 (5.5). Для продольной рабочей арматуры (ненапрягаемой и напрягаемой, натягиваемой на упоры) толщина защитного слоя должна составлять, как правило, не менее диаметра стержня или каната и не менее: в плитах и стенках толщиной до 100 мм включительно - 10 мм; в плитах и стенках толщиной более 100 мм, а также в балках и ребрах высотой менее 250 мм - 15 мм; в балках и ребрах высотой 250 мм и более, а также в колоннах - 20 мм.

5.15 (5.6). Толщина защитного слоя бетона для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры должна приниматься не менее диаметра указанной арматуры и не менее: при h < 250 мм - 10 мм; при h >= 250 мм - 15 мм. 5.16 (5.7). Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно-напряженных элементов на участке зоны передачи усилий от арматуры на бетон (см. п. 2.26) должна составлять не менее: для стержневой арматуры классов А-IV (Ат-IV) и ниже, а также для арматурных канатов - 2d; для стержневой арматуры классов А-V (Ат-V, Атп-V), Ат-VI - 3d. Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм для стержневой арматуры всех классов и не менее 20 мм для арматурных канатов. Допускается защитный слой бетона для сечений у опоры принимать таким же, как для сечений в пролете, в следующих случаях: а) для предварительно-напряженных элементов с сосредоточенной передачей опорных усилий при наличии стальной опорной детали и косвенной арматуры (сварных поперечных сеток или охватывающих продольную арматуру хомутов); б) в плитах, панелях, настилах и опорах ЛЭП при условии постановки у концов дополнительной поперечной арматуры (корытообразных сварных сеток или замкнутых хомутов), предусмотренной п. 5.47, при этом диаметр поперечной арматуры должен быть не менее 0,25 диаметра продольной напрягаемой арматуры и не менее: для проволоки класса Вр-I - 4 мм; то же, класса В-I - 5 мм. 5.17 (5.8). В элементах с продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала должно приниматься не менее 40 мм и не менее ширины канала; указанное расстояние до боковых граней элемента должно быть, кроме того, не менее половины высоты канала. При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя бетона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, должна приниматься не менее 20 мм. 5.18 (5.10). В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения расстояния от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям пп. 5.14 и 5.15. 5.19 (5.9). Концы напрягаемой арматуры, а также анкеры должны быть защищены слоем раствора не менее 5 мм или бетона не менее 10 мм.

5.21 (5.11). Расстояния в свету между стержнями арматуры (или оболочками каналов) по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси, а также с учетом степени местного обжатия бетона, габаритов натяжного оборудования (домкратов, зажимов и т.п.) и концевых технологических анкеров на стержнях (см. п. 5.27). 5.22 (5.12). Расстояния в свету между отдельными стержнями продольной ненапрягаемой арматуры либо напрягаемой арматуры, натягиваемой на упоры, а также между продольными стержнями соседних плоских сварных каркасов должны приниматься не менее наибольшего диаметра стержней, а также: а) если стержни при бетонировании занимают горизонтальное или наклонное положение - не менее: для нижней арматуры - 25 мм и для верхней арматуры - 30 мм; при расположении нижней арматуры более чем в два ряда по высоте расстояния между стержнями в горизонтальном направлении (кроме стержней двух нижних рядов) - не менее 50 мм; б) если стержни при бетонировании занимают вертикальное положение - не менее 50 мм; при систематическом контроле фракционного состава заполнителей бетона это расстояние может быть уменьшено до 35 мм, но при этом должно быть не менее полуторакратного наибольшего размера крупного заполнителя.

Примечание. Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер.

5.24 (5.12, 5.59). В элементах с арматурой, размещаемой в каналах и натягиваемой на бетон, расстояние в свету между каналами для арматуры должно быть, как правило, не менее диаметра канала и во всяком случае не менее 50 мм. При проволочной арматуре, расположенной в виде пучка, должны предусматриваться зазоры между отдельными проволоками или группами проволок (путем установки спиралей внутри пучка, коротышей в анкерах и т.п.) с размерами, достаточными для прохождения между проволоками пучка цементного раствора или мелкозернистого бетона при заполнении каналов.

5.25 (5.63). При применении в качестве напрягаемой рабочей арматуры высокопрочной арматурной проволоки периодического профиля, арматурных канатов однократной свивки, стержневой арматуры периодического профиля, натягиваемой на упоры, установка постоянных анкеров у концов элемента не требуется. 5.26 (5.62). Установка анкеров у концов арматуры обязательна для арматуры, натягиваемой на бетон, а также для арматуры, натягиваемой на упоры, при недостаточном ее сцеплении с бетоном (гладкой проволоки, многопрядных канатов), а также если не обеспечено отсутствие трещин на длине зоны передачи напряжений (см. п. 2.26); при этом анкерные устройства должны обеспечивать надежную заделку арматуры в бетоне на всех стадиях ее работы.

Диаметр арматуры d, мм	Диаметр шайбы до опрессовки, мм		Высота шайбы до опрессовки, мм, для арматуры класса			Больший размер шайбы после опрессовки D, мм
	внутренний, d0	наружный, D0	А-IV	Ат-V, А-V	Ат-VI
10	13	30	8	10	11	35
12	15	32	8	11	14	37
14	17	32	10	13	17	37
16	20	36	11	15	19	42
18	22	36	13	17	21	42
20	24	40	14	19	23	47
22	26	42	16	21	25	49

Показатели	Характеристики цанговых зажимов МРТУ 7 - 17 - 67 марок
	4,5 - 6 - 2	6 - 9 - 2	12 - 15 - 2
Диаметр натягиваемой арматуры, мм	4,5 - 6	6 - 9	12 - 15
Наружный диаметр зажима, мм	26	40	56

5.33 (5.14). Продольные стержни растянутой и сжатой ненапрягаемой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее lан, определяемую по формуле (309) но не менее , где значения mан, , , а также допускаемые минимальные величины lан определяются по табл. 46. При этом гладкие арматурные стержни должны оканчиваться крюками или иметь приваренную поперечную арматуру по длине заделки. Если вдоль анкеруемых стержней образуются трещины от растяжения бетона, то стержни должны быть заделаны в сжатую зону бетона на длину lан, определяемую по формуле (309). Таблица 46 (39)
	Условия работы ненапрягаемой арматуры	Параметры для определения анкеровки ненапрягаемой арматуры
		периодического профиля				гладкой
		mан			lан, мм	mан			lан, мм
				не менее				не менее
	1. Заделка растянутой арматуры в растянутом бетоне	0,7	11	20	250	1,2	11	20	250
	2. Заделка сжатой или растянутой арматуры в сжатом бетоне	0,5	8	12	200	0,8	8	15	200
Если анкеруемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности, то при определении lан по формуле (309) значения Rа должны умножаться на величину, равную отношению необходимой по расчету и фактической площади сечения арматуры. При невозможности выполнения этих требований должны быть приняты меры по анкеровке продольных стержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением в рассматриваемом сечении (постановка косвенной арматуры, приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей, отгиб анкерующих стержней). При этом величина lан должна быть не менее 10d.

5.34 (5.16). Площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах (в процентах от площади сечения бетона) должна приниматься не менее указанной в табл. 47.

	Характеристика положения арматуры и характер работы элемента	Минимальная площадь сечения продольной арматуры в железобетонных элементах (% площади сечения бетона)
	1. Арматура A во всех изгибаемых, а также во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы за пределами рабочей высоты сечения	0,05
	2. Арматура A и A' во внецентренно растянутых элементах при расположении продольной силы между арматурой A и A'
	3. Арматура A и A' во внецентренно сжатых элементах при:
	а) l0/r < 17 (для прямоугольных сечений l0/h < 5)	0,05
	б) 17 <= l0/r <= 35 (5 <= l0/h <= 10)	0,1
	в) 35 <= l0/r <= 83 (10 < l0/h <= 24)	0,2
	г) l0/r > 83 (l0/h > 24)	0,25
	Примечание. Минимальная площадь сечения арматуры, приведенная в табл. 47, относится к площади сечения бетона, равной произведению ширины прямоугольного сечения либо ширины ребра таврового (двутаврового) сечения b на рабочую высоту сечения h0. В элементах с продольной арматурой, расположенной равномерно по контуру сечения, а также в центрально растянутых элементах величина минимального армирования относится к полной площади сечения бетона и принимается вдвое больше величин, указанных в табл. 47.

Требования табл. 47 не распространяются на армирование, определяемое расчетом элемента для стадии транспортирования и возведения. Требования настоящего пункта не учитываются при назначении площади сечения арматуры, устанавливаемой по контуру плит или панелей из расчета на изгиб в плоскости плиты (панели). 5.35 (5.56). Часть продольной стержневой арматуры элемента допускается применять без предварительного напряжения, если при этом удовлетворяются требования расчета по трещиностойкости и по деформациям. 5.36 (5.18). В линейных внецентренно сжатых элементах расстояние между осями стержней продольной арматуры должно приниматься не более 400 мм. 5.37 (5.20). В балках шириной более 150 мм число продольных рабочих стержней, доводимых до опоры, должно быть не менее двух. В ребрах сборных панелей, настилов, часторебристых перекрытий и т.п. шириной 150 мм и менее допускается доведение до опоры одного продольного рабочего стержня.

5.38 (5.21). В изгибаемых элементах при высоте сечения более 700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм и площадью сечения не менее 0,1% площади сечения бетона с размерами: по высоте элемента - равными расстоянию между этими стержнями, по ширине элемента - равными половине ширины ребра элемента, но не более 200 мм. 5.39 (5.61). Продольную ненапрягаемую арматуру, если таковая имеется, рекомендуется располагать ближе к наружным поверхностям элемента так, чтобы поперечная арматура (хомуты) охватывала напрягаемую арматуру.

5.40 (5.22). У всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура, должна предусматриваться также поперечная арматура, охватывающая крайние продольные стержни. При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более 500 мм и не более удвоенной ширины грани элемента. Во внецентренно сжатых элементах, армированных центрально расположенной напрягаемой продольной арматурой (например, в сваях), постановка поперечной арматуры не требуется, если сопротивление действию поперечных сил обеспечивается одним бетоном (т.е. выполняется требование п. 4.12 при замене RрII и RпрII соответственно на Rр и Rпр). Поперечную арматуру допускается не ставить у граней тонких ребер изгибаемых элементов (шириной 150 мм и менее), по ширине которых располагается лишь один продольный стержень или сварной каркас. 5.41 (5.22). Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в сжатой зоне изгибаемых элементов при наличии учитываемой в расчете сжатой ненапрягаемой продольной арматуры хомуты должны ставиться на расстояниях: при Rа.с <= 4000 кгс/см2 - не более 500 мм и при вязаных каркасах - не более 15d, а при сварных - не более 20d; при Rа.с >= 4500 кгс/см2 - не более 400 мм и не более 12d при вязаных и 15d при сварных каркасах, где d - наименьший диаметр сжатых продольных стержней. При этом конструкция поперечной арматуры должна обеспечивать закрепление сжатых продольных стержней от их бокового выпучивания в любом направлении.

Если общее насыщение элемента продольной арматурой составляет более 3%, хомуты должны устанавливаться на расстояниях не более 10d и не более 300 мм. При проверке соблюдения требований настоящего пункта продольные сжатые стержни, не учитываемые расчетом, не должны приниматься во внимание, если диаметр этих стержней не превышает 12 мм и не более половины толщины защитного слоя бетона. 5.42 (5.25). Диаметр хомутов в вязаных каркасах внецентренно сжатых линейных элементов должен приниматься не менее 0,25d и не менее 5 мм, где d - наибольший диаметр продольных стержней. Диаметр хомутов в вязаных каркасах изгибаемых элементов должен приниматься не менее: при h <= 800 мм - 6 мм; при h >= 800 мм - 8 мм.

Соотношение диаметров поперечных и продольных стержней в сварных каркасах и в сварных сетках устанавливается из условия сварки (см. приложение 1, поз. 1 и 2). 5.43 (5.26). В балках и ребрах высотой более 150 мм, а также в многопустотных сборных плитах (или аналогичных часторебристых конструкциях) высотой более 300 мм должна всегда устанавливаться вертикальная поперечная арматура. В сплошных плитах, а также в балках и ребрах высотой 150 мм и менее и в многопустотных сборных плитах (или аналогичных часторебристых конструкциях) высотой 300 мм и менее допускается поперечную арматуру не устанавливать. При этом должны быть обеспечены требования расчета согласно п. 3.34. 5.44 (5.27). Расстояние между вертикальными поперечными стержнями в элементах, не имеющих отогнутой арматуры, в случаях, когда поперечная арматура требуется по расчету либо по конструктивным соображениям, указанным в п. 5.43, должно приниматься: а) на приопорных участках (равных при равномерной нагрузке 1/4 пролета, а при сосредоточенных нагрузках - расстоянию от опоры до ближайшего груза, но не менее 1/4 пролета): при высоте сечения h <= 450 мм - не более h/2 и не более 150 мм; при высоте сечения h > 450 мм - не более h/3 и не более 500 мм; б) на остальной части пролета при высоте сечения h > 300 мм - не более 3/4h и не более 500 мм.

5.46 (5.31). В элементах, работающих на изгиб с кручением, вязаные хомуты должны быть замкнутыми с перепуском их концов на 30d, где d - диаметр хомута, а при сварных каркасах все поперечные стержни обоих направлений должны быть приварены к угловым продольным стержням с образованием замкнутого контура.

5.47 (5.62). У концов предварительно-напряженных элементов должна быть установлена дополнительная поперечная или косвенная арматура (сварные сетки, охватывающие все продольные стержни арматуры, хомуты и т.п. с шагом 5 - 10 см) на длине участка не менее 0,6lп.н (см. п. 2.26) и не менее 20 см для элементов с арматурой, не имеющей анкеров, а при наличии анкерных устройств - на участке, равном двум длинам этих устройств (рис. 67 и 68).

Если напрягаемая продольная арматура располагается сосредоточенно у нижней грани или у нижней и верхней грани элемента, у торцов необходимо предусматривать дополнительную напрягаемую или ненапрягаемую поперечную арматуру, располагая ее на участке длиной не более 1/4 высоты элемента. Напрягаемая поперечная арматура должна напрягаться ранее натяжения продольной арматуры усилием не менее 15% усилия натяжения всей продольной арматуры растянутой зоны опорного сечения. Ненапрягаемая поперечная арматура должна быть надежно заанкерена по концам приваркой к закладным деталям (см. рис. 67). Сечение этой арматуры в конструкциях, не рассчитываемых на выносливость, должно быть в состоянии воспринимать не менее 20%, а в конструкциях, рассчитываемых на выносливость, - не менее 30% усилия в продольной напрягаемой арматуре нижней зоны опорного сечения, определяемого расчетом по прочности (т.е. равного RаFн).

5.49 (5.63). При напрягаемой арматуре без анкеров в элементах, для которых допускается образование трещин на концевых участках в стадии предварительного обжатия (см. п. 1.13), должна быть установлена дополнительная ненапрягаемая продольная арматура, располагаемая в стенке элемента между растянутой при обжатии гранью и центром тяжести сечения на длине не менее 2h0 (где h0 - рабочая высота сечения элемента по грани опоры) от начала зоны передачи напряжений на бетон; площадь сечения этой арматуры должна составлять не менее 0,2% площади опорного сечения элемента (без учета приопорного уширения, см. рис. 67). Если в стадии предварительного обжатия трещины не образуются, указанную арматуру можно не устанавливать. 5.50 (5.57). Местное усиление участков предварительно-напряженных элементов под анкерами напрягаемой арматуры, а также в местах опирания натяжных устройств рекомендуется выполнять установкой закладных деталей или дополнительной поперечной арматуры, а также увеличением размеров сечения элемента на этих участках.

5.51 (5.32). Арматура железобетонных конструкций из горячекатаной стали периодического профиля, горячекатаной гладкой стали и обыкновенной арматурной проволоки должна, как правило, изготовляться с применением для соединения стержней контактной сварки - точечной и стыковой, а также в указанных ниже случаях дуговой (ванной и протяженными швами) сварки. Сварные соединения стержневой термически упрочненной арматуры, высокопрочной арматурной проволоки и арматурных канатов, как правило, не допускаются. Типы сварных соединений арматуры должны назначаться и выполняться в соответствии с указаниями государственных стандартов и нормативных документов на сварную арматуру и закладные детали для железобетонных конструкций (см. приложение 1). 5.52 (5.33). Контактная точечная сварка применяется при изготовлении сварных каркасов, сеток и закладных деталей с нахлесточными соединениями стержней.

5.53 (5.34). Контактная стыковая сварка применяется для соединения по длине заготовок арматурных стержней. Диаметр соединяемых стержней при этом должен быть не менее 10 мм. Контактную сварку стержней диаметром менее 10 мм допускается применять только в заводских условиях при наличии специального оборудования. 5.54 (5.35). Дуговая сварка должна применяться: а) для соединения стержней ненапрягаемой арматуры из горячекатаных сталей диаметром 8 мм и более между собой и с сортовым прокатом (закладными деталями) в условиях монтажа, а также с анкерными и закрепляющими устройствами; б) при изготовлении стальных закладных деталей и для соединения их на монтаже между собой в стыках сборных железобетонных конструкций; в) для соединения стержней напрягаемой арматуры с анкерными коротышами или петлями, используемыми для натяжения, а после спуска натяжения - с анкерными шайбами или анкерными плитами. 5.55 (5.36). При отсутствии оборудования для контактной сварки допускается применять дуговую сварку в следующих случаях: а) для соединения по длине заготовок арматурных стержней из горячекатаных сталей диаметром 8 мм и более; б) при выполнении сварных соединений, рассчитываемых по прочности, в сетках и каркасах с обязательными дополнительными конструктивными элементами в местах соединения стержней продольной и поперечной арматуры (косынки, лапки, крюки и т.п.).

5.56 (5.52). В элементах сборных конструкций должны предусматриваться приспособления для захвата их при подъеме: инвентарные монтажные вывинчивающиеся петли, строповочные отверстия со стальными трубками, стационарные монтажные петли из арматурных стержней и т.п. Петли для подъема должны выполняться из горячекатаной стали согласно требованиям п. 2.21.

5.58 (5.50). Отверстия значительных размеров в железобетонных плитах, панелях и т.п. должны окаймляться дополнительной арматурой сечением не менее сечения рабочей арматуры (того же направления), которая требуется по расчету плиты как сплошной.

	Тип соединения	Условное обозначение типов соединений по государственным стандартам	Схема конструкции соединения	Положение стержней при сварке	Способ сварки	Класс арматуры	Диаметр стержней, мм	Примечание
ИС МЕГАНОРМ: примечание. Постановлением Госстроя СССР от 28.11.1991 N 19 с 1 июля 1992 года введен в действие ГОСТ 14098-91.
	1. Крестообразное, ГОСТ 14098-68	КТ-2		Горизонтальное	Контактная точечная	А-I	6 - 40	В соединениях типа КТ-2 и КТ-3 отношение меньшего диаметра стержня к большему составляет 0,25 - 1 В соединениях типа КТ-3 отношение меньшего диаметра среднего стержня к одному из одинаковых крайних стержней большего диаметра должно быть не менее 0,5. Возможно вертикальное положение стержней, как правило, при сварке подвесными клещами
						А-II	10 - 80 <*>
						А-III	6 - 40
						В-I	3 - 5
						Вр-I	3 - 5
		КТ-3		То же	То же	А-I	6 - 40
						А-II	10 - 80 <*>
						А-III	6 - 40
	2. Стыковое, ГОСТ 14098-68, ГОСТ 19293-73	КС-0		Горизонтальное	Контактная стыковая	А-I	10 - 40	Применяется при статических и сейсмических нагрузках d2/d1 >= 0,85
						А-II	10 - 80 <*>
		КС-Р		То же	То же	А-III	10 - 40
						А-IV	10 - 22
						А-V	10 - 22
		КС-М		"	"	А-II	10 - 80 <*>	Рекомендуется для конструкций, работающих на вибрационные нагрузки, при этом d2/d1 = 1. В остальных случаях d2/d1 >= 0,85
						А-III	10 - 40
						А-IV	10 - 22
						А-V	10 - 22
	3. Стыковое, ГОСТ 14098-68	ВО-Б		"	Ванная одноэлектродная	А-I А-II А-III	20 - 40	Сварка выполняется в инвентарных формах d1/d2 >= 0,8
		ВП-Г		"	Ванная полуавтоматическая под флюсом	А-I А-II А-III	20 - 40	Для труднодоступных сверху соединений горизонтальных стержней рекомендуется применение специальных медных форм с наклонной стенкой, допускающей наклон электродов до 30°, при этом d2/d1 = 1
		ВМ-1		"	Ванная многоэлектродная	А-I	20 - 40	Сварка выполняется в инвентарных формах d2/d1 >= 0,8
						А-II	20 - 80 <*>
						А-III	20 - 40
		ВП-В		Вертикальное	Ванная полуавтоматическая под флюсом	А-I А-II А-III	20 - 40	-
		ВМ-2		Горизонтальное	Ванная многоэлектродная	А-I	20 - 40	Рекомендуется также применение одноэлектродной ванной сварки. Сварка выполняется в инвентарных формах
						А-II	20 - 80 <*>
						А-III	20 - 40
	4. Стыковое	-		То же	Ванная одноэлектродная с желобчатой подкладкой	А-I А-II А-III	20 - 32	-
	5. Стыковое	-		"	Ванношовная с желобчатой накладкой	А-I	20 - 40	Сварка открытой дугой голой проволокой допускается для стержней диаметром 25 - 70 мм
						А-II	20 - 80 <*>
						А-III	20 - 40
		-		Горизонтальное и вертикальное	Полуавтоматическая многослойными швами с желобчатой накладкой
	6. Стыковое	-		Вертикальное	Многослойными швами с желобчатой подкладкой или без нее	А-I	20 - 40	-
						А-II	20 - 80 <*>
						А-III	20 - 40
	7. Стыковое, ГОСТ 19293-73	-		Горизонтальное и вертикальное	Дуговая фланговыми швами hш = 0,25d, но не менее 4 мм; bш = 0,5d, но не менее 10 мм	А-I	10 - 40	-
						А-II	10 - 80 <*>
						А-III	10 - 40
						А-IV	10 - 22
						А-V	10 - 22
		-		Горизонтальное	Дуговая фланговыми швами: hш = 0,25d, но не менее 4 мм, bш = 0,5d, но не менее 10 мм	А-I	10 - 40	-
						А-II	10 - 80 <*>
						А-III	10 - 40
	8. Нахлесточное			Горизонтальное и вертикальное	То же	А-I	10 - 40	Допускаются двухсторонние фланговые швы длиной 4d для соединений стержней из стали классов А-I и А-II марки 10ГТ
						А-II	10 - 25
						А-III	10 - 25
	9. То же	-		То же	"	А-I	10 - 40	-
						А-II	10 - 40
						А-III	10 - 40
						А-IV	10 - 22
						А-V	10 - 22
	10. Нахлесточное, ГОСТ 19292-73	Н-1		Горизонтальное	Контактная рельефная	А-I	6 - 14	-
						А-II	10 - 14
						А-III	6 - 14
		Н-2		То же	То же	А-I	6 - 16	-
						А-II	10 - 16
						А-III	6 - 16
	11. Тавровое из плоскости пластины, ГОСТ 19292-73	Т-1		Вертикальное	Под флюсом без присадочного электродного материала	А-I	8 - 40	-
						А-II	10 - 40
						А-III	8 - 40
	-------------------------------- <*> При диаметре стержней более 40 мм требуется согласие завода-изготовителя. Примечание. На чертежах поз. 7, 8 и 9 настоящей таблицы указана соответствующая длина фланговых швов: 6d и 3d - для арматуры классов А-I и А-II, марки 10ГТ; 8d и 4d - для арматуры классов А-III и А-II, марки Ст.2.

Номинальный диаметр стержней, мм	Расчетная площадь поперечного сечения, см2, при числе стержней									Теоретическая масса 1 м, кг
	1	2	3	4	5	6	7	8	9
3	0,071	0,141	0,212	0,283	0,353	0,424	0,495	0,565	0,636	0,055
4	0,126	0,251	0,377	0,502	0,628	0,754	0,879	1,005	1,13	0,099
5	0,196	0,393	0,589	0,785	0,982	1,178	1,375	1,571	1,767	0,154
6	0,283	0,57	0,85	1,13	1,41	1,7	1,98	2,26	2,54	0,222
7	0,385	0,77	1,15	1,54	1,92	2,31	2,69	3,08	3,46	0,302
8	0,503	1,01	1,51	2,01	2,51	3,02	3,52	4,02	4,52	0,395
9	0,636	1,27	1,91	2,54	3,18	3,82	4,45	5,09	5,72	0,499
10	0,785	1,57	2,36	3,14	3,93	4,71	5,5	6,28	7,07	0,617
12	1,131	2,26	3,39	4,52	5,65	6,79	7,92	9,05	10,18	0,888
14	1,539	3,08	4,62	6,16	7,69	9,23	10,77	12,31	13,85	1,208
16	2,011	4,02	6,03	8,04	10,05	12,06	14,07	16,08	18,1	1,578
18	2,545	5,09	7,63	10,18	12,72	15,27	17,81	20,36	22,9	1,998
20	3,142	6,28	9,42	12,56	15,71	18,85	21,99	25,14	28,28	2,466
22	3,801	7,6	11,4	15,2	19	22,81	26,61	30,41	34,21	2,984
25	4,909	9,82	14,73	19,64	24,54	29,45	34,36	39,27	44,18	3,84
28	6,158	12,32	18,47	24,63	30,79	36,95	43,1	49,26	55,42	4,83
32	8,043	16,09	24,13	32,17	40,21	48,26	56,3	64,34	72,38	6,31

Номинальный диаметр, мм	Расчетная площадь поперечного сечения, см2	Теоретическая масса 1 м, кг	Номинальный диаметр, мм	Расчетная площадь поперечного сечения, см2	Теоретическая масса 1 м, кг
4,5	0,127	0,1	9	0,51	0,402
6	0,227	0,173	12	0,906	0,714
7,5	0,354	0,279	15	1,416	1,116

N п.п.	Наименование и класс арматуры	Пример условного обозначения
1	2	3
1	Горячекатаная арматурная сталь гладкая класса А-I
2	Горячекатаная арматурная сталь периодического профиля класса:
	А-II
	А-III
	А-IV
	А-V
3	Арматура, упрочненная вытяжкой, класса А-IIIв
4	Термически упрочненная арматура периодического профиля класса:
	Ат-IV
	Ат-V
	Ат-VI
	Атп-V
5	Обыкновенная арматурная проволока:
	гладкая класса В-I
	периодического профиля класса Вр-I
6	Высокопрочная арматурная проволока:
	гладкая класса В-II
	периодического профиля класса Вр-II
7	Арматурные семипроволочные канаты класса К-7