Технический комитет по стандартизации
«Трубопроводная арматура и сильфоны» (ТК 259)

Акционерное общество «Научно-производственная фирма
«Центральное конструкторское бюро арматуростроения»

СТАНДАРТ ЦКБА

СТ ЦКБА 119-2018

Арматура трубопроводная

КЛАПАНЫ ЗАПОРНЫЕ САЛЬНИКОВЫЕ С ВВИНЧИВАЕМЫМ
ШПИНДЕЛЕМ (ЗОЛОТНИК И ШПИНДЕЛЬ СОЕДИНЕНЫ ЖЕСТКО)

Методика силового расчета

АО «НПФ «ЦКБА»
2018

ПРЕДИСЛОВИЕ

1 РАЗРАБОТАН Акционерным обществом «Научно-производственная фирма «Центральное конструкторское бюро арматуростроения» (АО «НПФ «ЦКБА»)

2 УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Приказом от 16.02.2018 № 12

3 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

4 СОГЛАСОВАН Техническим комитетом по стандартизации «Трубопроводная арматура и сильфоны» (ТК 259)

СОДЕРЖАНИЕ

1 Область применения. 2

2 Нормативные ссылки. 2

3 Методика силового расчета. 4

3.1 Задача силового расчета. 4

3.2 Исходные данные. 4

Приложение А (рекомендуемое) Форма силового расчета. 6

Приложение Б (справочное) Условные плечи момента в резьбе. 9

 

СТ ЦКБА 119-2018

СТАНДАРТ ЦКБА

Арматура трубопроводная
КЛАПАНЫ ЗАПОРНЫЕ САЛЬНИКОВЫЕ С
ВВИНЧИВАЕМЫМ ШПИНДЕЛЕМ (ЗОЛОТНИК И
ШПИНДЕЛЬ СОЕДИНЕНЫ ЖЕСТКО)
Методика силового расчета

Дата введения: 01.05.2018

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на силовые расчеты запорных сальниковых клапанов с ввинчиваемым шпинделем (золотник и шпиндель соединены жестко).

Стандарт устанавливает методику и порядок выполнения силового расчета. В стандарте приведены необходимые расчетные формулы и справочные таблицы.

2 Нормативные ссылки

2.1 В настоящем стандарте использованы ссылки на следующие нормативные документы:

ГОСТ 9484-81 Основные нормы взаимозаменяемости. Резьба трапецеидальная. Профили

СТ ЦКБА 002-2003 Арматура трубопроводная. Задвижки. Методика силового расчета

СТ ЦКБА 034-2006 Арматура трубопроводная. Уплотнения сальниковые. Нормы герметичности

СТ ЦКБА 037-2006 Арматура трубопроводная. Узлы сальниковые. Конструкция и основные размеры. Технические требования

СТ ЦКБА 055-2008 Арматура трубопроводная. Затворы арматуры с уплотнением из фторопласта-4 и композиционных материалов. Технические требования и методы крепления уплотнительных колец

СТ ЦКБА 057-2008 Арматура трубопроводная. Коэффициенты трения в узлах арматуры

СТ ЦКБА 060-2008 Арматура трубопроводная. Ходовые резьбовые пары. Основные технические требования

СТ ЦКБА 068-2008 Арматура трубопроводная. Затворы запорных клапанов с уплотнением «металл по металлу». Технические требования

СТ ЦКБА 072-2009 Арматура трубопроводная. Крутящие моменты и размеры маховиков и рукояток

СТ ЦКБА 086-2010 Арматура трубопроводная. Технические данные и характеристики для силовых расчетов арматуры

2.2 В настоящем стандарте использованы следующие обозначения определяемых усилий и моментов:

Q0 - наибольшее усилие вдоль шпинделя;

Q - усилие вдоль шпинделя в конечный момент закрытия или в начальный момент открытия;

Q1 и Q1′ - усилия вдоль шпинделя (подача среды на золотник) при подходе золотника к седлу при закрытии и отрыве золотника от седла при открытии соответственно;

М и М′ - наибольшие крутящие моменты на маховике при закрытии и открытии соответственно;

Мр и Мр′ - моменты в резьбе в конечный момент закрытия и начальный момент открытия соответственно;

Мр1 и Mр1′ - моменты в резьбе (подача среды на золотник) при подходе золотника к седлу при закрытии и отрыве золотника от седла при открытии соответственно;

Мб и Мб′ - моменты трения в уплотнении в конечный момент закрытия и начальный момент открытия соответственно;

Мс - момент силы трения в сальнике;

Qв и Mв - усилие по шпинделю и крутящий момент на маховике при создании верхнего уплотнения;

Qм и Qм′ - необходимые усилия на маховике при закрытии и открытии соответственно;

Qом - максимально возможное усилие при расчете сверху;

qум - максимально возможная удельная нагрузка в уплотнении при расчете сверху;

qn - предельно допустимая удельная нагрузка в уплотнении.

2.3 В настоящем стандарте использованы следующие обозначения исходных данных:

Р - расчетное давление;

ΔР - перепад давления, при котором производится закрытие или открытие клапана;

P1 - давление над золотником в закрытом положении;

D1 и D2 - внутренний и наружный диаметры уплотнения.

2.4 В настоящем стандарте использованы следующие обозначения входящих в расчет величин:

Dcp - средний диаметр уплотнения;

b - ширина уплотнения;

F - площадь действия давления среды на золотник;

Fшп - площадь действия давления среды на шпиндель;

Qcp и Qср′ - усилия от давления среды на золотник при закрытии и открытии соответственно;

Мрв и Мув′ - моменты в резьбе и в уплотнении при создании верхнего уплотнения;

Мро и Мро′ - моменты в резьбе в начальный момент закрытия и конечный момент открытия;

М0 и М0′ - крутящие моменты на маховике в начальный момент закрытия и конечный момент открытия;

M1 и М1′ - крутящие моменты на маховике (подача среды на золотник) при подходе золотника к седлу при закрытии и отрыве золотника от седла при открытии;

M2 и М2′ - крутящие моменты на маховике (подача среды на золотник) в конечный момент закрытия и начальный момент открытия;

Мрасч - расчетный крутящий момент на маховике;

Мкр* - крутящий момент, по которому подбирается маховик;

Мкр - крутящий момент, развиваемый выбранным маховиком или электроприводом;

Qшп и Qшп′ - усилия, выталкивающие шпиндель в закрытом и открытом положении;

Qcp.м - наибольшее усилие от давления среды (подача среды под золотник);

Qy - усилие, необходимое для уплотнения;

Qом1 - максимальное усилие вдоль шпинделя при закрытии без среды;

Qум - максимально возможное усилие уплотнения при расчете сверху;

Q2 и Q3 - вспомогательные усилия при расчете сверху;

Тс - сила трения в сальнике;

l - длина линии уплотнения;

qу - погонная нагрузка, необходимая для уплотнения;

qу1, qу2, qу′ - погонные нагрузки при расчете qy;

Ly - условное плечо момента трения в уплотнении;

Lp, Lp′, Lp′′ - условные плечи момента в резьбе шпинделя;

dср - средний диаметр резьбы шпинделя;

Dм* - диаметр маховика, развивающего (с округлением в большую сторону) момент;

Dм - диаметр маховика по чертежу;

μу - коэффициент трения в уплотнении;

μ и μ′ - коэффициенты трения в резьбе (движения и покоя);

m - коэффициент, учитывающий вид среды;

c и k - коэффициенты, зависящие от материала уплотнения;

γ - угол подъема винтовой линии на конической поверхности;

λ - коэффициент, учитывающий угол наклона β угол подъема γ и трение в уплотнении

3 Методика силового расчета

3.1 Задача силового расчета

3.1.1 Задачей расчета является определение усилий и моментов, необходимых для управления клапаном, и получение исходных данных для расчета на прочность.

3.1.2 Условие прочности уплотнения:

qумqn.

3.2 Исходные данные

Для выполнения расчета должны быть представлены следующие исходные данные:

направление подачи среды (под золотник или на золотник);

вид уплотнения - 1 или 2 (рисунок 1);

материал уплотнения, шпинделя, резьбовой втулки;

вид рабочей среды;

расположение маховика;

геометрические размеры запорного клапана: β, a, D, dc, Dн, Н, Dм, D1 и D2 (рисунки 1 и 2);

d×h - наружный диаметр и ход резьбы шпинделя (для однозаходной резьбы ход равен шагу);

величины давлений: Р, ΔР, P1.

Рисунок 1 - Виды уплотнений затвора

Рисунок 2 - Схемы клапанов

3.3 Указанная на рисунке 2 схема клапана распространяется на клапаны с различными конструкциями корпуса (проходные, угловые, прямоточные).

Соединение золотника со шпинделем - любое жесткое, не имеющее осевого люфта и не допускающее взаимного вращения (золотник может быть выполнен за одно целое со шпинделем, неразъемное соединение и т.д.).

3.4 Если клапан закрывают и открывают при перепаде давления ΔР, то при расчете величин qy1 и Qср вместо давления Р принимают ΔР, а при расчете усилия Qшп принимают величину P1 - давление над золотником в закрытом положении. Формулы для Q0, М и М′ (подача среды на золотник) заменяют формулами из раздела «Усилия и моменты при наличии ΔР (подача среды на золотник)» приложения А.

Если при подаче среды на золотник клапан закрывают при давлении Р, а открывают при перепаде давления ΔР и давлении над золотником в закрытом положении P1РР1Р), то формулу для Q1′ заменяют формулой, приведенной в том же разделе приложения А.

3.5 При упрощенном расчете принимают: sinγ = 0; cosγ = 1; λ = sinβ.

3.6 Величины Qy и Ly для расчета верхнего уплотнения определяют по формулам раздела «Основные усилия» приложения А. При этом в графе в виде дроби вписывают два значения соответствующих величин (геометрических размеров, коэффициентов, погонных нагрузок и усилий): в числителе - для основного уплотнения, в знаменателе - для верхнего уплотнения.

3.7 Если Q1 ≤ 0 или Q1′ < 0, то величины M1 и M1′ не определяют и не учитывают при расчете величин М и М′.

3.8 Формулы и таблицы условных плеч моментов в резьбе Lр и Lp′ приведены в справочном приложении Б.

3.9 Исходные данные для расчета удельных нагрузок в уплотнении (коэффициенты n, с, k и qy′) принимают по СТ ЦКБА 068 и СТ ЦКБА 086.

Предельно допустимые удельные нагрузки qn принимают по СТ ЦКБА 068, для фторопласта-4 - по СТ ЦКБА 055.

Коэффициенты трения μ и μу принимают по СТ ЦКБА 057 и СТ ЦКБА 060.

3.10 Силу трения в сальнике Тс определяют по СТ ЦКБА 002, СТ ЦКБА 037 и СТ ЦКБА 034. Допускается определять Тс по другим методикам.

3.11 Выбор маховика (рукоятки) производят по СТ ЦКБА 072 по крутящему моменту Мкр* (с округлением в бо́льшую сторону).

3.12 При расчете сверху в случае управления маховиком (рукояткой) крутящий момент Мкр принимают по СТ ЦКБА 072 равным максимальному моменту, развиваемому выбранным маховиком (рукояткой). Если выбранный маховик имеет диаметр Dм < Dм*, принимают Мкр = Мрасч.

Если клапан управляется электроприводом, Мкр принимают равным максимальному моменту электропривода при настройке в сторону закрытия клапана.

3.13 При расчете крутящих моментов М и М′ трение в соединении шпинделя со втулкой электропривода не учитывают.

3.14 При выполнении силового расчета на конкретное изделие рекомендуется пользоваться формой расчета, указанной в приложении А, где приведены исходные данные и алгоритм расчета.

Приложение А

(рекомендуемое)

Форма силового расчета

Таблица А.1 - Форма силового расчета

Расчетные величины и формулы

Размерность

DN

 

 

 

 

 

 

Основные усилия

Подача среды (под или на золотник)

-

 

 

 

 

 

 

Вид уплотнения (1 или 2 - см. рисунок 1)

-

 

 

 

 

 

 

См. 3.4

Р

МПа

 

 

 

 

 

 

ΔР

МПа

 

 

 

 

 

 

P1

МПа

 

 

 

 

 

 

Вид 1

D1

мм

 

 

 

 

 

 

D2

мм

 

 

 

 

 

 

Dср = 0,5(D1 + D2)

мм

 

 

 

 

 

 

b = 0,5 (D2 - D1)

мм

 

 

 

 

 

 

Вид 2

D1

мм

 

 

 

 

 

 

β

град

 

 

 

 

 

 

a

мм

 

 

 

 

 

 

Dcp = D1 + atgβ

мм

 

 

 

 

 

 

b = a/cosβ

мм

 

 

 

 

 

 

 

dс

мм

 

 

 

 

 

 

 

мм2

 

 

 

 

 

 

 

мм2

 

 

 

 

 

 

См. 3.4

Qcp = P·F (или Qcp = ΔP·F - при ΔP)

Н

 

 

 

 

 

 

Qшп = P·Fшп (или Qшп = P1·Fшп - при ΔP)

Н

 

 

 

 

 

 

Под золотник

ΔP не задано

Qcp = max(Qcp; Qшп)

Н

 

 

 

 

 

 

ΔP задано

Qcp = max(Qcp + Qшп; P·Fшп)

Н

 

 

 

 

 

 

Материал уплотнения

-

 

 

 

 

 

 

Сочетание материалов в уплотнении

-

 

 

 

 

 

 

μу (сталь по стали μу = 0,3)

-

 

 

 

 

 

 

l = π·Dср

мм

 

 

 

 

 

 

Вид среды

-

 

 

 

 

 

 

См. СТ ЦКБА 086

m

-

 

 

 

 

 

 

c

-

 

 

 

 

 

 

k

-

 

 

 

 

 

 

qу1 = m(c + 10kP)

Н/мм

 

 

 

 

 

 

Вид 1

qу = qу1

Н/мм

 

 

 

 

 

 

мм

 

 

 

 

 

 

Qу = qу·l

Н

 

 

 

 

 

 

Вид 2

qу′ (см. 3.9)

Н/мм

 

 

 

 

 

 

qу2 = m·qу

Н/мм

 

 

 

 

 

 

qу = max(qу1; qу2)

Н/мм

 

 

 

 

 

 

t

мм

 

 

 

 

 

 

-

 

 

 

 

 

 

-

 

 

 

 

 

 

λ = sinβ + μу·cosβ·sinβ

-

 

 

 

 

 

 

мм

 

 

 

 

 

 

Qу = qу·l·λ

Н

 

 

 

 

 

 

Сила трения и момент трения в сальнике

Материал набивки

-

 

 

 

 

 

 

Dн

мм

 

 

 

 

 

 

dc

мм

 

 

 

 

 

 

Н

мм

 

 

 

 

 

 

См. 3.10

Тс

Н

 

 

 

 

 

 

МсTc·0,5dc

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Наибольшее усилие вдоль шпинделя

Под золотник

Q = Qср.м + Qy

H

 

 

 

 

 

 

Q0 = Q

H

 

 

 

 

 

 

На золотник

Q1 = Qcp - Qшп (с учетом знака)

H

 

 

 

 

 

 

Q1′ = Q1 (см. 3.4)

H

 

 

 

 

 

 

Q = Qy + Qшп

H

 

 

 

 

 

 

Q0 = max(Q; |Q1|) (см. 3.4)

H

 

 

 

 

 

 

Наибольший крутящий момент в резьбе

Резьба d×t

мм

 

 

 

 

 

 

Материал шпинделя

-

 

 

 

 

 

 

Материал резьбовой втулки

-

 

 

 

 

 

 

μ (см. 3.9, 3.13)

-

 

 

 

 

 

 

μ′ = 1,3μ

-

 

 

 

 

 

 

Lp (см. 3.12)

Мм

 

 

 

 

 

 

Lp′ (см. 3.12)

мм

 

 

 

 

 

 

На золотник

dcp

мм

 

 

 

 

 

 

мм

 

 

 

 

 

 

Q1 > 0

Mp1 = Q1·Lp′′

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Q1′ > 0

Mp1′ = Q1′·Lp

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Мр = Q·Lp

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Мр' = Q·Lp'

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Наибольший момент трения в уплотнении

Мб = Qу·Lб

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Мб' = 1,3·Mб

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Усилия и моменты при создании верхнего уплотнения

Qв = Qу (см. 3.6)

Н

 

 

 

 

 

 

Мрв = Qв·Lр

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Мув = Qв·Lу (см. 3.6)

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Мв = Мрв + Мув + Мс

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Усилия и моменты при наличии ΔР (подача среды на золотник)

Закрытие и открытие при ΔР

Qшп′ = Р·Fшп

Н

 

 

 

 

 

 

Мр0 = Qшп′·Lp

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Мр0′ = Qшп′·Lp′′

Н·мм

 

 

 

 

 

 

М0 = Мр0 + Mc

Н·мм

 

 

 

 

 

 

М0′ = Мр0′ + Mc

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Q0 = max(Q; |Q1|; Qшп′)

Н

 

 

 

 

 

 

См. 3.7

M = max(M1; M2; M0)

(Величины M1 и M2 см. ниже)

Н·мм

 

 

 

 

 

 

М′ = max(M1′; M2′; M0′)

(Величины M1′ и M2′ см. ниже)

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Только открытие при ΔР

Qcp′ = ΔP·F

Н

 

 

 

 

 

 

Q1′ = Qср′ - P1·Fшп (с учетом знака)

Н

 

 

 

 

 

 

Расчетный крутящий момент на маховике

Под золотник

М = Мр + Мб + Мс

Н·мм

 

 

 

 

 

 

М′ = Мр + Мб′ + Mс

Н·мм

 

 

 

 

 

 

На золотник

Q1 > 0

M1 = Мp1 + Мс

Н·мм

 

 

 

 

 

 

М2 = Мр + Мб + Мс

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Q1> 0

M1′ = Mp1+ Mc

Н·мм

 

 

 

 

 

 

М2′ = Мр′ + Мб′ + Мс

Н·мм

 

 

 

 

 

 

См. 3.4, 3.7

М = max(M1; М2)

Н·мм

 

 

 

 

 

 

М′ = max(M1′; М2′)

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Мрасч = max(M; М′)

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Диаметр маховика (длина рукоятки) и необходимое усилие на маховике (рукоятке)

Мкр* = 1,25·Мрасч

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Вид ручного привода

-

 

 

 

 

 

 

Расположение маховика (рукоятки) (вертикальное, горизонтальное)

-

 

 

 

 

 

 

Dм* (или L*) (см. 3.11)

мм

 

 

 

 

 

 

Диаметр маховика (длина рукоятки) по чертежу Dм (или L)

мм

 

 

 

 

 

 

Для ключей

H

 

 

 

 

 

 

H

 

 

 

 

 

 

Крутящие моменты для настройки электропривода

В сторону закрытия М

Н·мм

 

 

 

 

 

 

В сторону открытия М

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Расчет от максимального крутящего момента, развиваемого маховиком (рукояткой) или электроприводом (расчет сверху)

Вид привода

-

 

 

 

 

 

 

Мкр (см. 3.12)

Н·мм

 

 

 

 

 

 

Н

 

 

 

 

 

 

Под золотник

или (см. примечание) Q = Q0м1 + Qср

Н

 

 

 

 

 

 

или (см. примечание) Qум = Q0м1

Н

 

 

 

 

 

 

На золотник

Н

 

 

 

 

 

 

Н

 

 

 

 

 

 

Qср > Qшп

Q = max(Q2; Q3)

Н

 

 

 

 

 

 

Qум = Q3

или (см. примечание)

Qум = Q0м1 + Qср - Qшп

Н

 

 

 

 

 

 

Q = Q2

или (см. примечание)

Q = Q0м1 + Qшп - Qср

Н

 

 

 

 

 

 

Qум = Q3 + Qшп - Qср

Н

 

 

 

 

 

 

 (для вида 1 λ = 1)

МПа

 

 

 

 

 

 

qn (см. 3.9)

МПа

 

 

 

 

 

 

Условие прочности qумqn (выполнено, не выполнено)

-

 

 

 

 

 

 

Примечание - Нижние формулы для Q и Qум соответствуют закрытию без среды с последующей подачей среды

Приложение Б

(справочное)

Условные плечи момента в резьбе

Б.1 Условные плечи момента в резьбе при закрытии Lp и в начале открытия Lp′ запорного элемента для шпинделей с трапецеидальной однозаходной и двузаходной резьбой по ГОСТ 9484 приведены в таблицах Б.1 и Б.2 и определяются по формулам:

где

d - наружный диаметр резьбы;

dcp - средний диаметр резьбы;

α - угол подъема винтовой линии резьбы: ,

ρ - угол трения в резьбе: tgρ = μ,

где

μ - коэффициент трения в резьбе;

ρ′ - угол трения покоя в резьбе: tgρ′ = μ′,

где

μ′ - коэффициент трения покоя в резьбе: μ′ = 1,3·μ.

h - ход резьбы: h = t·n,

где

t - шаг резьбы;

n - число заходов в резьбе.


Таблица Б.1 - Условные плечи момента в резьбе при закрытии

d, мм

Резьба

t, мм

dср, мм

α

μ = 0,1

ρ = 5°43'

μ = 0,15

ρ = 8°32'

μ = 0,17

ρ = 9°39'

μ = 0,20

ρ = 11°19'

μ = 0,25

ρ = 14°02'

μ = 0,30

ρ = 16°42'

μ = 0,35

ρ = 19°18'

μ = 0,40

ρ = 21°49'

μ = 0,45

ρ = 24°14'

10

2

9

4°03'

0,0775

0,100

0,110

0,124

0,146

0,1705

0,1943

0,2182

0,2421

3

8,5

6°25'

0,0914

0,113

0,122

0,136

0,159

0,181

0,2047

0,2282

0,2518

6

8,5

12°42'

0,1415

0,165

0,174

0,190

0,214

0,239

0,2656

0,2923

0,3195

12

2

11

3°19'

0,0874

0,115

0,126

0,143

0,172

0,200

0,2291

0,2576

0,2869

3

10,5

5°12'

0,1013

0,128

0,139

0,156

0,183

0,211

0,2393

0,2677

0,2962

6

10,5

10°19'

0,1509

0,179

0,191

0,208

0,238

0,267

0,2984

0,3297

0,3615

14

2

13

2°48'

0,0973

0,130

0,144

0,163

0,196

0,230

0,2639

0,2978

0,3317

3

12,5

4°22'

0,1111

0,143

0,156

0,176

0,208

0,241

0,2739

0,3073

0,3408

6

12,5

8°42'

0,1606

0,194

0,207

0,228

0,262

0,296

0,3323

0,3684

0,4048

16

2

15

2°26'

0,1074

0,145

0,161

0,184,

0,222

0,260

0,2990

0,3379

0,3767

4

14

5°12'

0,1350

0,171

0,185

0,208

0,244

0,282

0,3190

0,3569

0,3950

8

14

10°19'

0,2011

0,240

0,254

0,278

0,316

0,356

0,3979

0,4397

0,4820

18

2

17

2°09'

0,1174

0,160

0,178

0,203

0,246

0,290

0,3340

0,3779

0,4216

4

16

4°32'

0,1447

0,186

0,203

0,227

0,269

0,311

0,3534

0,3963

0,4392

8

16

9°03'

0,2109

0,254

0,271

0,297

0,342

0,386

0,4317

0,4782

0,5252

20

2

19

1°55'

0,1273

0,175

0,195

0,223

0,272

0,320

0,3688

0,4177

0,4664

4

18

4°03'

0,1549

0,201

0,219

0,247

0,294

0,341

0,3885

0,4364

0,4842

8

18

8°03'

0,2205

0,269

0,287

0,316

0,365

0,415

0,4655

0,5168

0,5686

22

2

21

1°45'

0,1346

0,190

0,212

0,244

0,297

0,350

0,4041

0,4580

0,5117

5

19,5

4°39'

0,1784

0,229

0,249

0,279

0,330

0,381

0,4331

0,4854

0,5379

10

19,5

9°15'

0,2606

0,312

0,334

0,366

0,420

0,475

0,5305

0,5874

0,6449

24

2

23

1°35'

0,1473

0,205

0,227

0,263

0,321

0,380

0,4388

0,4976

0,5563

5

21,5

4°14'

0,1886

0,244

0,266

0,299

0,355

0,410

0,4682

0,5255

0,5829

10

21,5

8°25'

0,2707

0,328

0,350

0,386

0,444

0,504

0,5648

0,6264

0,6888

26

2

25

1°28'

0,1575

0,220

0,246

0,284

0,346

0,410

0,4740

0,5379

0,6016

5

23,5

3°53'

0,1987

0,259

0,283

0,319

0,380

0,440

0,5032

0,5655

0,6278

10

23,5

7°42'

0,2803

0,342

0,367

0,404

0,467

0,533

0,5987

0,6652

0,7323

28

2

27

1°21'

0,1673

0,235

0,262

0,304

0,371

0,440

0,5088

0,5777

0,6463

5

25,5

3°34'

0,2084

0,274

0,300

0,339

0,405

0,470

0,5377

0,6050

0,6722

10

25,5

7°07'

0,2905

0,357

0,384

0,425

0,493

0,563

0,6334

0,7048

0,7767

30

3

28,5

1°55'

0,1910

0,263

0,292

0,335

0,407

0,480

0,5532

0,6265

0,6997

6

27

4°02'

0,2138

0,301

0,328

0,371

0,441

0,511

0,5823

0,6541

0,7259

12

27

8°03'

0,3308

0,402

0,430

0,475

0,549

0,621

0,6983

0,7752

0,8529

32

3

30,5

1°48'

0,2012

0,279

0,309

0,355

0,434

0,510

0,5884

0,6668

0,7449

6

29

3°46'

0,2422

0,316

0,347

0,392

0,465

0,541

0,6175

0,6942

0,7710

12

29

7°30'

0,3405

0,416

0,448

0,495

0,572

0,651

0,7324

0,8143

0,8967

34

3

32,5

1°41'

0,2111

0,293

0,325

0,375

0,456

0,540

0,6232

0,7066

0,7896

6

31

3°31’

0,2520

0,330

0,362

0,410

0,490

0,570

0,6521

0,7338

0,8155

12

31

7°00'

0,3498

0,430

0,464

0,514

0,596

0,680

0,7661

0,8527

0,9399

36

3

34,5

1°36'

0,2215

0,308

0,343

0,395

0,482

0,570

0,6587

0,7471

0,8351

6

33

3°19'

0,2623

0,346

0,380

0,431

0,515

0,600

0,6874

0,7741

0,8608

12

33

6°36'

0,3603

0,445

0,481

0,532

0,620

0,711

0,8012

0,8928

0,9849

38

3

36,5

1°30'

0,2311

0,324

0,360

0,414

0,507

0,600

0,6933

0,7866

0,8796

6

35

3°07'

0,2720

0,360

0,397

0,450

0,540

0,630

0,7219

0,8136

0,9052

12

35

6°14'

0,3704

0,461

0,500

0,553

0,645

0,740

0,8360

0,9325

1,0295

40

3

38,5

1°25'

0,2409

0,338

0,377

0,435

0,531

0,630

0,7180

0,8264

0,9244

6

37

2°57'

0,2820

0,376

0,413

0,470

0,565

0,660

0,7569

0,8535

0,9501

12

37

5°54'

0,3803

0,475

0,515

0,574

0,671

0,770

0,8705

0,9720

1,0738

42

3

40,5

1°21'

0,2510

0,353

0,392

0,455

0,556

0,660

0,7632

0,8665

0,9695

6

39

2°48'

0,2920

0,390

0,431

0,490

0,591

0,690

0,7918

0,8935

0,9950

12

39

5°36'

0,3902

0,491

0,531

0,593

0,695

0,800

0,9052

1,0115

1,1183

44

3

42,5

1°18'

0,2616

0,368

0,410

0,475

0,582

0,690

0,7987

0,9071

1,0151

8

40

3°38'

0,3293

0,432

0,473

0,535

0,638

0,740

0,8462

0,9518

1,0575

16

40

7°16'

0,4611

0,566

0,609

0,672

0,779

0,887

1,0000

1,1124

1,2256

46

3

44,5

1°14'

0,2712

0,383

0,426

0,496

0,606

0,720

0,8334

0,9467

1,0597

8

42

3°28'

0,3395

0,446

0,490

0,555

0,663

0,774

0,8813

0,9919

1,1025

16

42

6°56'

0,4713

0,582

0,625

0,692

0,804

0,920

1,0322

1,1521

1,2701

48

3

46,5

1°11'

0,2814

0,398

0,444

0,516

0,632

0,750

0,8685

0,9869

1,1048

8

44

3°19'

0,3498

0,462

0,506

0,574

0,687

0,800

0,9165

1,0321

1,1477

16

44

6°37'

0,4810

0,596

0,641

0,710

0,830

0,950

1,0691

1,1912

1,3141

50

3

48,5

1°08'

0,2913

0,412

0,461

0,534

0,655

0,780

0,9035

1,0269

1,1497

8

46

3°10'

0,3595

0,476

0,523

0,594

0,712

0,830

0,9511

1,0717

1,1922

16

46

6°20'

0,4910

0,610

0,660

0,731

0,855

0,980

1,1036

1,2307

1,3584

52

3

50,5

1°05'

0,3011

0,428

0,479

0,554

0,684

0,810

0,9382

1,0666

1,1945

8

48

3°02'

0,3694

0,492

0,541

0,615

0,737

0,862

0,9859

1,1115

1,2370

16

48

6°04'

0,5007

0,625

0,675

0,750

0,879

1,010

1,1379

1,2698

1,4024

55

3

53,5

1°01'

0,3158

0,450

0,502

0,584

0,718

0,852

0,9904

1,1263

1,2616

8

51

2°51'

0,3841

0,514

0,566

0,645

0,773

0,905

1,0380

1,1711

1,3040

16

51

5°43'

0,5157

0,648

0,700

0,780

0,915

1,052

1,1900

1,3293

1,4693

60

3

58,5

0°56'

0,3410

0,486

0,545

0,635

0,780

0,930

1,0781

1,2366

1,3743

8

56

2°36'

0,4093

0,551

0,608

0,694

0,838

0,980

1,1256

1,2711

1,4164

16

56

5°12'

0,5340

0,684

0,743

0,830

0,976

1,127

1,2760

1,4277

1,5799

62

4

60

1°13'

0,3648

0,516

0,575

0,667

0,819

0,970

1,1226

1,2755

1,4277

10

57

3°12'

0,4471

0,591

0,650

0,737

0,885

1,030

1,1805

1,3300

1,4794

20

57

6°23'

0,6110

0,760

0,817

0,909

1,060

1,218

1,3706

1,5282

1,6866

65

4

63

1°10'

0,3803

0,538

0,602

0,697

0,855

1,016

1,1756

1,3360

1,4957

10

60

3°02'

0,4617

0,615

0,675

0,768

0,920

1,077

1,2324

1,3894

1,5462

20

60

6°04'

0,6258

0,780

0,843

0,938

1,099

1,257

1,4224

1,5873

1,7531

70

4

68

1°04'

0,4044

0,576

0,645

0,746

0,920

1,090

1,2622

1,4351

1,6072

10

65

2°48'

0,4867

0,651

0,718

0,817

0,985

1,150

1,3197

1,5583

1,6583

20

65

5°36'

0,6504

0,818

0,885

0,990

1,160

1,332

1,5086

1,6858

1,8638

75

4

73

1°00'

0,4299

0,612

0,686

0,796

0,980

1,164

1,3502

1,5356

1,7202

10

70

2°36'

0,5116

0,689

0,760

0,870

1,045

1,225

1,4070

1,5889

1,7705

20

70

5°12'

0,6751

0,855

0,926

1,040

1,220

1,410

1,5950

1,7846

1,9748

80

4

78

0°56'

0,4547

0,650

0,730

0,845

1,040

1,240

1,4375

1,6354

1,8324

10

75

2°26'

0,5370

0,727

0,802

0,918

1,109

1,301

1,4948

1,6893

1,8833

20

75

4°52'

0,7007

0,892

0,971

1,089

1,280

1,480

1,6827

1,8847

2,0872

85

5

82,5

1°06'

0,4931

0,700

0,783

0,907

1,112

1,325

1,5341

1,7439

1,9528

12

79

2°46'

0,5892

0,790

0,870

0,991

1,200

1,395

1,6013

1,8071

2,0126

24

79

5°32'

0,7857

0,990

1,070

1,196

1,400

1,613

1,8279

2,0431

2,2591

90

5

87,5

1°03'

0,5191

0,740

0,825

0,957

1,178

1,400

1,6227

1,8451

2,0665

12

84

2°36'

0,6140

0,828

0,913

1,040

1,255

1,470

1,6884

1,9067

2,1246

24

84

5°12'

0,8101

1,025

1,115

1,245

1,465

1,690

1,9141

2,1415

2,3698

95

5

92,5

0°59'

0,5433

0,777

0,869

1,010

1,240

1,475

1,7093

1,9442

2,1780

12

89

2°27'

0,6386

0,865

0,955

1,090

1,319

1,545

1,7754

2,0061

2,2365

24

89

4°55'

0,8355

1,065

1,151

1,296

1,529

1,761

2,0015

2,2414

2,4819

100

5

97,5

0°56'

0,5684

0,814

0,910

1,059

1,300

1,550

1,7969

2,0443

2,2905

12

94

2°20'

0,6647

0,902

0,996

1,142

1,380

1,620

1,8640

2,1073

2,3502

24

94

4°39'

0,8598

1,100

1,200

1,342

1,590

1,835

2,0877

2,3399

2,5928

110

5

107,5

0°51'

0,6187

0,885

0,995

1,160

1,430

1,700

1,9723

2,2447

2,5159

12

104

2°06'

0,7139

0,975

1,080

1,240

1,500

1,770

2,0379

2,3061

2,5738

24

104

4°12'

0,9091

1,175

1,280

1,440

1,710

1,985

2,2610

2,5380

2,8155

120

6

117

0°56'

0,6820

0,978

1,091

1,270

1,560

1,860

2,1562

2,4531

2,7486

16

112

2°36'

0,8378

1,100

1,215

1,388

1,673

1,960

2,2512

2,5422

2,8329

32

112

5°12'

1,0801

1,265

1,485

1,661

1,954

2,2500

2,5521

2,8554

3,1597

130

6

127

0°52'

0,7328

1,050

1,180

1,370

1,690

2,010

2,3322

2,6541

2,9746

16

122

2°24'

0,8700

1,180

1,300

1,490

1,800

2,111

2,4275

2,6815

3,0590

32

122

4°46'

1,1287

1,440

1,569

1,760

2,077

2,400

2,7244

3,0524

3,3813

140

6

137

0°48'

0,7825

1,130

1,263

1,470

1,816

2,160

2,5067

2,8537

3,1991

16

132

2° 13'

0,9197

1,250

1,388

1,590

1,920

2,260

2,6020

2,9431

3,2835

32

132

4°25'

1,1796

1,520

1,655

1,859

2,200

2,550

2,8995

3,2500

3,6059

150

6

147

0°45'

0,8331

1,200

1,350

1,570

1,940

2,308

2,6824

3,0550

3,4248

16

142

2°03'

0,9684

1,327

1,470

1,685

2,050

2,410

2,7753

3,1413

3,5065

32

142

4°06'

1,2285

1,590

1,740

1,960

2,320

2,698

3,0724

3,4501

3,8283

160

8

156

0°56'

0,9094

1,300

1,460

1,693

2,080

2,480

2,8750

3,2708

3,6649

16

152

1°55'

1,0186

1,400

1,560

1,789

2,175

2,560

2,9504

3,3414

3,7314

32

152

3°50'

1,2756

1,670

1,820

2,058

2,450

2,850

3,2469

3,6495

4,0523

170

8

166

0°53'

0,9603

1,379

1,545

1,795

2,210

2,630

3,0511

3,4720

3,8909

16

162

1°48'

1,0688

1,480

1,637

1,890

2,292

2,719

3,1255

3,5416

3,9566

32

162

3°36'

1,3288

1,740

1,905

2,160

2,571

3,000

3,4216

3,8491

4,2767

180

8

176

0°50'

1,0104

1,450

1,630

1,890

2,330

2,780

3,2261

3,6721

4,1160

20

170

2°09'

1,1744

1,604

1,774

2,038

2,470

2,900

3,3397

3,7785

4,2164

40

170

4°18'

1,5013

1,940

2,113

2,376

2,820

3,260

3,7136

4,1672

4,6215

190

8

186

0°47'

1,0596

1,530

1,710

1,992

2,460

2,930

3,4002

3,8712

4,3400

20

180

2°02'

1,2248

1,680

1,860

2,132

2,592

3,050

3,5150

3,9789

4,4416

40

180

4°03'

1,5492

2,010

2,198

2,478

2,940

3,410

3,8853

4,3637

4,8426

200

10

195

0°56'

1,1367

1,625

1,820

2,119

2,600

3,100

3,5487

4,0885

4,5811

20

190

1°55'

1,2732

1,756

1,950

2,230

2,720

3,200

3,6880

4,1768

4,6643

40

190

3°50'

1,5983

2,080

2,280

2,576

3,070

3,561

4,0586

4,5618

5,0654

Таблица Б.2 - Условные плечи момента в резьбе в начале открытия

d, мм

Резьба

t, мм

dср, мм

α

μ′ = 0,13

ρ′ = 7°27′

μ′ = 0,195

ρ′ = 11°02'

μ′ = 0,221

ρ′ = 12°28'

μ′ = 0,260

ρ′ = 14°34'

μ′ = 0,325

ρ′ = 18°00'

μ′ = 0,390

ρ′ = 21°18'

μ′ = 0,445

ρ′ = 26°04'

μ′ = 0,520

ρ′ = 29°48'

μ = 0,585

ρ = 33°31'

10

2

9

4°03'

0,0267

0,055

0,067

0,084

0,112

0,140

0,182

0,217

0,254

3

8,5

6°25'

0,0077

0,034

0,045

0,061

0,087

0,113

0,152

0,184

0,217

6

8,5

12°42'

-

-

-

0,014

0,039

0,064

0,101

0,131

0,162

12

2

11

3°19'

0,0397

0,075

0,089

0,110

0,144

0,179

0,231

0,274

0,320

3

10,5

5°12'

0,0206

0,054

0,067

0,086

0,119

0,152

0,200

0,240

0,283

6

10,5

10°19'

-

0,007

0,020

0,039

0,071

0,102

0,148

0,186

0,225

14

2

13

2°48'

0,0529

0,094

0,111

0,135

0,177

0,217

0,279

0,331

0,386

3

12,5

4°22'

0,0337

0,073

0,089

0,112

0,152

0,190

0,249

0,297

0,349

6

12,5

8°42'

-

0,026

0,041

0,064

0,125

0,140

0,195

0,241

0,289

16

2

15

2°26'

0,0658

0,113

0,133

0,161

0,209

0,256

0,328

0,388

0,452

4

14

5°12'

0,0275

0,071

0,089

0,115

0,159

0,202

0,267

0,320

0,377

8

14

10°19'

-

0,009

0,026

0,052

0,094

0,136

0,197

0,248

0,300

18

2

17

2°09'

0,0789

0,133

0,155

0,187

0,241

0,295

0,355

0,445

0,518

4

16

4°32'

0,0408

0,091

0,112

0,142

0,192

0,241

0,316

0,378

0,443

8

16

9°03'

-

0,028

0,048

0,077

0,126

0,174

0,245

0,303

0,364

20

2

19

1°55'

0,0920

0,152

0,177

0,213

0,274

0,334

0,426

0,503

0,584

4

18

4°03'

0,0535

0,110

0,133

0,167

0,224

0,279

0,364

0,434

0,509

8

18

8°03'

-

0,047

0,069

0,103

0,157

0,212

0,293

0,359

0,429

22

2

21

1°45'

0,105

0,172

0,199

0,239

0,306

0,373

0,474

0,559

0,650

5

19,5

4°39'

0,0477

0,109

0,134

0,170

0,231

0,292

0,382

0,458

0,537

10

19,5

9°15'

-

0,030

0,055

0,091

0,150

0,208

0,295

0,366

0,440

24

2

23

1°35'

0,118

0,191

0,221

0,265

0,339

0,412

0,524

0,617

0,717

5

21,5

4°14'

0,0604

0,128

0,156

0,196

0,263

0,330

0,431

0,530

0,603

10

21,5

8°25'

-

0,049

0,076

0,116

0,181

0,246

0,342

0,421

0,504

26

2

25

1°28'

0,131

0,211

0,243

0,291

0,371

0,451

0*572

0,674

0,783

5

23,5

3°53'

0,0732

0,147

0,177

0,222

0,296

0,369

0,479

0,571

0,668

10

23,5

7°42'

-

0,068

0,098

0,141

0,213

0,284

0,390

0,477

0,568

28

2

27

1°21'

0,144

0,230

0,265

0,317

0,404

0,490

0,621

0,731

0,849

5

25,5

3°34'

0,087

0,167

0,200

0,248

0,328

0,408

0,528

0,628

0,735

10

25,5

7°07'

0,00742

0,087

0,119

0,167

0,245

0,322

0,438

0,533

0,633

30

3

28,5

1°55'

0,138

0,229

0,265

0,320

0,411

0,501

0,639

0,754

0,877

6

27

4°02'

0,0806

0,166

0,200

0,251

0,336

0,420

0,546

0,652

0,763

12

27

8°03'

-

0,070

0,104

0,154

0,237

0,318

0,439

0,539

0,643

32

3

30,5

1°48'

0,151

0,249

0,287

0,346

0,443

0,540

0,687

0,811

0,942

6

29

3°46'

0,093

0,185

0,222

0,277

0,368

0,458

0,595

0,708

0,829

12

29

7°30'

-

0,090

0,126

0,180

0,269

0,356

0,487

0,595

0,708

34

3

32,5

1°41'

0,164

0,267

0,310

0,372

0,476

0,579

0,737

0,868

1,009

6

31

3°31'

0,107

0,204

0,244

0,303

0,400

0,497

0,644

0,765

0,895

12

31

7°00'

0,0122

0,109

0,148

0,206

0,301

0,395

0,536

0,652

0,773

36

3

34,5

1°36'

0,177

0,287

0,332

0,397

0,509

0,619

0,785

0,925

1,074

6

33

3°19'

0,119

0,224

0,266

0,328

0,433

0,536

0,692

0,822

0,960

12

33

6°36'

0,0245

0,128

0,170

0,231

0,333

0,434

0,583

0,707

0,838

38

3

36,5

1°30'

0,190

0,307

0,354

0,424

0,540

0,658

0,834

0,983

1,141

6

35

3°07'

0,133

0,244

0,288

0,355

0,465

0,576

0,741

0,880

1,027

12

35

6°14'

0,0372

0,147

0,191

0,256

0,365

0,471

0,631

0,763

0,903

40

3

38,5

1°25'

0,203

0,326

0,376

0,450

0,574

0,697

0,883

1,040

1,208

6

37

2°57'

0,146

0,263

0,310

0,382

0,498

0,615

0,790

0,937

1,093

12

37

5°54'

0,0501

0,166

0,213

0,282

0,396

0,510

0,679

0,820

0,968

42

3

40,5

1°21'

0,216

0,346

0,399

0,477

0,606

0,735

0,932

1,097

1,274

6

39

2°48'

0,159

0,283

0,332

0,406

0,530

0,655

0,838

0,994

1,159

12

39

5°36'

0,063

0,185

0,234

0,309

0,429

0,550

0,728

0,876

1,033

44

3

42,5

1°18'

0,229

0,366

0,420

0,502

0,638

0,775

0,980

1,154

1,339

8

40

3°38'

0,133

0,260

0,310

0,386

0,512

0,636

0,826

0,983

1,149

16

40

7°16'

0,0064

0,132

0,182

0,256

0,380

0,500

0,681

0,830

0,986

46

3

44,5

1°14'

0,242

0,386

0,443

0,528

0,671

0,814

1,030

1,211

1,406

8

42

3°28'

0,146

0,279

0,333

0,412

0,545

0,675

0,874

1,039

1,215

16

42

6°56'

0,019

0,150

0,203

0,282

0,410

0,538

0,729

0,886

1,051

48

3

46,5

1°11'

0,255

0,405

0,464

0,555

0,704

0,852

1,078

1,269

1,472

8

44

3°19'

0,159

0,298

0,355

0,438

0,578

0,716

0,923

1,096

1,280

16

44

6°37'

0,032

0,170

0,225

0,309

0,443

0,577

0,777

0,942

1,116

50

3

48,5

1°08'

0,311

0,423

0,487

0,580

0,735

0,891

1s, 127

1,326

1,538

8

46

3°10'

0,172

0,318

0,378

0,465

0,610

0,754

0,972

1,153

1,347

16

46

6°20'

0,045

0,189

0,247

0,334

0,475

0,615

0,825

0,998

1,181

52

3

50,5

1°05'

0,282

0,443

0,509

0,607

0,770

0,930

1,177

1,383

1,604

8

48

3°02'

0,185

0,336

0,400

0,490

0,642

0,793

1,020

1,211

1,413

16

48

6°04'

0,058

0,209

0,270

0,358

0,507

0,655

0,874

1,055

1,247

55

3

53,5

1°01'

0,302

0,473

0,540

0,645

0,815

0,990

1,250

1,470

1,704

8

51

2°51'

0,205

0,368

0,432

0,530

0,692

0,851

1,094

1,296

1,512

16

51

5°43'

0,077

0,237

0,302

0,398

0,556

0,712

0,946

1,140

1,344

60

3

58,5

0°56'

0,334

0,522

0,598

0,709

0,900

1,087

1,372

1,612

1,869

8

56

2°36'

0,238

0,415

0,488

0,595

0,771

0,948

1,215

1,439

1,677

16

56

5°12'

0,110

0,286

0,357

0,462

0,637

0,810

1,067

1,282

1,509

62

4

60

1°13'

0,323

0,523

0,591

0,704

0,910

1,095

1,393

1,619

1,888

10

57

3°12'

0,207

0,395

0,460

0,565

0,757

0,929

1,205

1,412

1,658

20

57

6°23'

0,052

0,239

0,302

0,406

0,594

0,761

1,027

1,224

1,457

65

4

63

1°10'

0,347

0,549

0,630

0,750

0,952

1,158

1,462

1,720

1,995

10

60

3°02'

0,232

0,422

0,499

0,613

0,802

0,991

1275

1,513

1,766

20

60

6°04'

0,072

0,261

0,336

0,447

0,634

0,817

1092

1,319

1,558

70

4

68

1°04'

0,380

0,597

0,685

0,817

1,035

1,251

1,585

1,864

2,162

10

65

2°48'

0,264

0,472

0,553

0,677

0,885

1,090

1,397

1,656

1,931

20

65

5°36'

0,105

0,309

0,393

0,515

0,715

0,915

1,213

1,461

1,722

75

4

73

1°00'

0,413

0,647

0,740

0,881

1,117

1,350

1,707

2,007

2,327

10

70

2°36'

0,297

0,519

0,609

0,742

0,964

1,185

1,519

1,799

2,096

20

70

5°12'

0,138

0,356

0,446

0,577

0,795

1,010

1,334

1,602

1,886

80

4

78

0°56'

0,445

0,695

0,796

0,946

1,197

1,448

1,830

2,150

2,493

10

75

2°26'

0,329

0,567

0,663

0,806

1,045

1,281

1,641

1,941

2,261

20

75

4°52'

0,169

0,405

0,500

0,641

0,876

1,106

1,455

1,743

2,049

85

5

82,5

1°06'

0,459

0,722

0,829

0,988

1,253

1,518

1,921

2,258

2,619

12

79

2°46'

0,324

0,574

0,676

0,826

1,076

1,324

1,701

2,016

2,350

24

79

5°32'

0,132

0,381

0,481

0,630

0,875

1,115

1,479

1,781

2,09

90

5

87,5

1°03'

0,491

0,770

0,883

1,052

1,334

1,614

2,04

2,400

2,784

12

84

2°36'

0,356

0,622

0,730

0,890

1,157

1,422

1,823

2,159

2,515

24

84

5°12'

0,165

0,429

0,536

0,693

0,955

1,212

1,601

1,923

2,263

95

5

92,5

0°59'

0,524

0,820

0,940

1,117

1,415

1,712

2,165

2,544

2,950

12

89

2°27'

0,389

0,673

0,786

0,958

1,238

1,519

1,946

2,302

2,681

24

89

4°55'

0,197

0,478

0,590

0,757

1,034

1,308

1,722

2,064

2,426

100

5

97,5

0°56'

0,557

0,868

0,995

1,182

1,497

1,810

2,287

2,687

3,116

12

94

2°20'

0,421

0,719

0,843

1,019

1,318

1,615

2,066

2,443

2,845

24

94

4°39'

0,230

0,527

0,645

0,822

1,115

1,406

1,843

2,207

2,591

110

5

107,5

0°51'

0,622

0,965

1,105

1,312

1,659

2,004

2,531

2,973

3,446

12

104

2°06'

0,487

0,820

0,952

1,150

1,481

1,811

2,312

2,730

3,176

24

104

4°12'

0,295

0,625

0,755

0,953

1,277

1,599

2,087

2,491

2,920

120

6

117

0°56'

0,668

1,042

1,194

1,419

1,796

2,172

2,744

3,225

3,739

16

112

2°36'

0,475

0,830

0,975

1,187

1,542

1,896

2,431

2,878

3,354

32

112

5°12'

0,220

0,573

0,718

0,925

1,273

1,616

2,135

2,564

3,017

130

6

127

0°52'

0,733

1,139

1,304

1,548

1,958

2,344

2,988

3,510

4,069

16

122

2°24'

0,539

0,926

1,083

1,315

1,703

2,089

2,673

3,162

3,682

32

122

4°46'

0,286

0,670

0,825

1,053

1,435

1,810

2,378

2,849

3,347

140

6

137

0°48'

0,799

1,236

1,414

1,678

2,121

2,561

3,233

3,797

4,400

16

132

2°13'

0,605

1,024

1,193

1,445

1,866

2,284

2,918

3,448

4,013

32

132

4°25'

0,350

0,766

0,933

1,181

1,595

2,003

2,620

3,132

3,674

150

6

147

0°45'

0,863

1,333

1,529

1,807

2,282

2,756

3,477

4,083

4,731

16

142

2°03'

0,671

1,123

1,305

1,576

2,029

2,479

3,164

3,735

4,345

32

142

4°06'

0,416

0,863

1,044

1,311

1,757

2,198

2,864

3,417

4,003

160

8

156

0°56'

0,891

1,389

1,592

1,892

2,395

2,895

3,659

4,300

4,985

16

152

1°55'

0,736

1,220

1,415

1,705

2,191

2,674

3,408

4,021

4,676

32

152

3°50'

0,480

0,960

1,154

1,441

1,918

2,392

3,107

3,701

4,332

170

8

166

0°53'

0,955

1,486

1,702

2,021

2,556

3,089

3,903

4,585

5,315

16

162

1°48'

0,801

1,317

1,526

1,835

2,353

2,868

3,652

4,307

5,006

32

162

3°36'

0,545

1,057

1,264

1,570

2,080

2,584

3,350

3,986

4,661

180

8

176

0°50'

1,021

1,583

1,812

2,151

2,718

3,284

4,147

4,871

5,646

20

170

2°09'

0,789

1,328

1,547

1,872

2,416

2,955

3,770

4,453

5,182

40

170

4°18'

0,468

1,004

1,220

1,539

2,072

2,598

3,394

4,054

4,754

190

8

186

0°47'

1,087

1,681

1,923

2,281

2,882

3,480

4,393

5,159

5,978

20

180

2°02'

0,853

1,426

1,657

2,002

2,575

3,146

4,013

4,738

5,512

40

180

4°03'

0,535

1,102

1,332

1,670

2,236

2,794

3,639

4,341

5,085

200

10

195

0°56'

1,114

1,736

1,989

2,364

2,993

3,619

4,474

5,375

6,231

20

190

1°55'

0,920

1,525

1,769

2,132

2,739

3,342

4,260

5,026

5,844

40

190

3°50'

0,600

1,197

1,439

1,800

2,395

2,986

3,883

4,627

5,415


Генеральный директор АО «НПФ «ЦКБА»

М.С. Стабровский

Директор по научной и экспертной работе

Ю.И. Тарасьев

Главный конструктор

В.П. Лавреженкова

Заместитель директора по научной работе

С.Н. Дунаевский

Начальник отдела технических расчетов

А.А. Чертенков

Начальник технического отдела

Т.Н. Венедиктова

Исполнитель

 

Ведущий инженер-конструктор

Н.Ю. Цыганкова

СОГЛАСОВАНО

 

Председатель ТК 259

М.И. Власов

Лист регистрации изменений

Изм.

Номера листов (страниц)

Всего листов в докум.

№ документа

Входящий № сопров. документа и дата

Подпись

Дата

измененных

замененных

новых

аннулированных